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1、 . . 1 / 21液压与气压传动课程设计液压与气压传动课程设计说明书说明书设计题目设计题目 卧式钻镗组合机床液压系统设计卧式钻镗组合机床液压系统设计目录序言：4一设计的技术要求和设计参数 5二.工况分析 52.1 确定执行元件 52.2 分析系统工况 52.3 负载循环图和速度循环图的绘制 62.4 确定系统主要参数.82.4.1 初选液压缸工作压力 82.4.2 确定液压缸主要尺寸 .82.4.3 计算最大流量需求 .92.5 拟定液压系统原理图.102.5.1 速度控制回路的选择 102.5.2 换向和速度换接回路的选择 .112.5.3 油源的选择和能耗控制.12 . . 2 / 2
2、12.5.4 压力控制回路的选择.132.6 液压元件的选择.142.6.1 确定液压泵和电机规格 152.6.2 阀类元件和辅助元件的选择 .162.6.3 油管的选择.182.6.4 油箱的设计 .192.7 液压系统性能的验算.202.7.1 回路压力损失验算 202.7.2 油液温升验算 .21附:手绘液压系统图 . . 3 / 21序言序言作为一种高效率的专用机床，组合机床在大批、大量机械加工生产中应用广泛。本次课程设计将以组合机床动力滑台液压系统设计为例，介绍该组合机床液压系统的设计方法和设计步骤，其中包括组合机床动力滑台液压系统的工况分析、主要参数确定、液压系统原理图的拟定、液压
3、元件的选择以与系统性能验算等。组合机床是以通用部件为基础，配以按工件特定外形和加工工艺设计的专用部件和夹具而组成的半自动或自动专用机床。组合机床一般采用多轴、多刀、多工序、多面或多工位同时加工的方式，生产效率比通用机床高几倍至几十倍。组合机床兼有低成本和高效率的优点，在大批、大量生产中得到广泛应用，并可用以组成自动生产线。组合机床通常采用多轴、多刀、多面、多工位同时加工的方式，能完成钻、扩、铰、镗孔、攻丝、车、铣、磨削与其他精加工工序，生产效率比通用机床高几倍至几十倍。液压系统由于具有结构简单、动作灵活、操作方便、调速围大、可无级连读调节等优点，在组合机床中得到了广泛应用。液压系统在组合机床上
4、主要是用于实现工作台的直线运动和回转运动，如果动力滑台要实现二次进给，则动力滑台要完成的动作循环通常包括：原位停止快进 I 工进 II 工进死挡铁停留快退原位停止。一设计的技术要求和设计参数计的技术要求和设计参数卧式钻镗组合机床动力头要完成快进工进快退原位停止的工作循环；最大切削力为 FL=10000N,动力头自重 FG=19000N；工作进给要求能在0.021.2m/min 围无级调速，快进、快退速度为 6m/min；工进行程为 100mm，快进行程为 300mm；导轨型式式平导轨，其摩擦系数取 fs0.2，fd0.1；往 . . 4 / 21复运动的加减速时间要求不大于 0.5s。二工况分
5、析2.1.确定执行元件金属切削机床的工作特点要求液压系统完成的主要是直线运动，因此液压系统的执行元件确定为液压缸。2.2 分析系统工况在对液压系统进行工况分析时，本设计实例只考虑组合机床动力滑台所受到的工作负载、惯性负载和机械摩擦阻力负载，其他负载可忽略。（1）工作负载 FW工作负载是在工作过程中由于机器特定的工作情况而产生的负载，对于金属切削机床液压系统来说，沿液压缸轴线方向的切削力即为工作负载，即=10000NWF（2）惯性负载最大惯性负载取决于移动部件的质量和最大加速度，其中最大加速度可通过工作台最大移动速度和加速时间进行计算。已知加、减速时间为 0.4s，工作台最大移动速度，即快进、快
6、退速度为 6m/min，因此惯性负载可表示为NtvgGtvmFm484.74.08.960600091（3）阻力负载阻力负载主要是工作台的机械摩擦阻力，分为静摩擦阻力和动摩擦阻力两部分。静摩擦阻力NFfFNsfs0038000912.0动摩擦阻力NFfFNdfd0091000911.0根据上述负载力计算结果，可得出液压缸在各个工况下所受到的负载力和液压缸所需推力情况，如表 2.1 所示。表 2.1 液压缸在各工作阶段的负载（单位：N）工况负载组成负载值F总机械负载=F/Fm . . 5 / 21注：此处未考虑滑台上的颠覆力矩的影响。2.3.负载循环图和速度循环图的绘制根据表 2.1 中计算结果
7、，绘制组合机床动力滑台液压系统的负载循环图如图 2-1 所示。图 2-1 组合机床动力滑台液压系统负载循环图图 2-1 说明，当组合机床动力滑台处于工作进给状态时，负载力最大为13222.2N，其他工况下负载力相对较小。所设计组合机床动力滑台液压系统的速度循环图可根据已知的设计参数进行绘制，已知快进和快退速度、快进行程，工进min/621mvvmml0031行程、快退行程，工进速度=0.02-1.2mm/min。根据上mml0302mml23032v述已知数据绘制组合机床动力滑台液压系统的速度循环图如图 2-2 所示。起动=FfsF3800N4222.2N加速=+FfdFmF4284.7N47
8、60.8N快进=FfdF1900N2111.1 N工进=+FfdFtF11900 N13222.2N反向起动=FfsF3800N4222.2 N加速=+FfdFmF2868.7N2985.2N快退=FfdF1900 N2111.1N . . 6 / 21图 2-2 组合机床液压系统速度循环图2.42.4 确定系统主要参数确定系统主要参数2.4.12.4.1 初选液压缸工作压力初选液压缸工作压力所设计的动力滑台在工进时负载最大，其值为 13222.2N，其它工况时的负载都相对较低，按照负载大小或按照液压系统应用场合来选择工作压力的方法，初选液压缸的工作压力=4.5MPa。1P2.4.22.4.2
9、 确定液压缸主要尺寸确定液压缸主要尺寸由于工作进给速度与快速运动速度差别较大，且快进、快退速度要求相等，从降低总流量需求考虑，应确定采用单杆双作用液压缸的差动连接方式。通常利用差动液压缸活塞杆较粗、可以在活塞杆中设置通油孔的有利条件，最好采用活塞杆固定，而液压缸缸体随滑台运动的常用典型安装形式。这种情况下，应把液压缸设计成无杆腔工作面积是有杆腔工作面积两倍的形式，即活塞1A2A杆直径 d 与缸筒直径 D 呈 d = 0.707D 的关系。工进过程中，当孔被钻通时，由于负载突然消失，液压缸有可能会发生前冲的现象，因此液压缸的回油腔应设置一定的背压(通过设置背压阀的方式)， . . 7 / 21选
10、取此背压值为=0.8MPa。2P快进时液压缸虽然作差动连接（即有杆腔与无杆腔均与液压泵的来油连接） ，但连接收路中不可避免地存在着压降，且有杆腔的压力必须大于无杆腔，p估算时取0.5MPa。快退时回油腔中也是有背压的，这时选取背压值p =0.6MPa。2P工进时液压缸的推力计算公式为11221112/(/ 2)mFA pA pA pAp式中：F 负载力m液压缸机械效率 A1液压缸无杆腔的有效作用面积 A2液压缸有杆腔的有效作用面积 p1液压缸无杆腔压力 p2液压有无杆腔压力因此，根据已知参数，液压缸无杆腔的有效作用面积可计算为236211103.221028.0.543222.212mPPFA
11、m液压缸缸筒直径为mmAD36.71/ )10004. 04(/461由于有前述差动液压缸缸筒和活塞杆直径之间的关系，d = 0.707D，因此活塞杆直径为 d=0.70771.36=50.45mm，根据 GB/T23481993 对液压缸缸筒径尺寸和液压缸活塞杆外径尺寸的规定，圆整后取液压缸缸筒直径为 D=80mm，活塞杆直径为 d=50mm。此时液压缸两腔的实际有效面积分别为：23211003. 54/mDA232221006. 34/ )(mdDA . . 8 / 212.4.3.2.4.3.计算最大流量需求计算最大流量需求工作台在快进过程中，液压缸采用差动连接，此时系统所需要的流量为q
12、快进 =（A1-A2）v1=8.27 L/min工作台在快退过程中所需要的流量为q快退 =A2v2=12.85L/min工作台在工进过程中所需要的流量为q工进 =A1v1=0.25 L/min其中最大流量为快退流量为 12.85L/min。根据上述液压缸直径与流量计算结果，进一步计算液压缸在各个工作阶段中的压力、流量和功率值，如表 2.2 所示。表 2.2 各工况下的主要参数值负载 F进油压力jP回油压力bP所需流量Q输入功率P工作循环计算公式NMPaMPaL/minkW差动快进=(F+p A2)/（jP-）1A2AQ=v（-）1A2AP=QjP2111.12.352.858.250.168工
13、进=(F+)/jP2APb1AQ=1AvP= QjP13222.23.33.06.0150.016快退=(F+)/ jP1APb2AQ=2Av2111.12.380.3511.20.68 . . 9 / 21注：1.差动连接时，液压缸的回油口之间的压力损失，而。Pap5105pppjb2.快退时，液压缸有杆腔进油，压力为，无杆腔回油，压力为。jPbP2.5.2.5.拟定液压系统原理图拟定液压系统原理图根据组合机床液压系统的设计任务和工况分析，所设计机床对调速围、低速稳定性有一定要求，因此速度控制是该机床要解决的主要问题。速度的换接、稳定性和调节是该机床液压系统设计的核心。此外，与所有液压系统的
14、设计要求一样，该组合机床液压系统应尽可能结构简单，成本低，节约能源，工作可靠。2.5.1.2.5.1. 速度控制回路的选择速度控制回路的选择工况表 3 说明，所设计组合机床液压系统在整个工作循环过程中所需要的功率较小，系统的效率和发热问题并不突出，因此考虑采用节流调速回路即可。虽然节流调速回路效率低，但适合于小功率场合，而且结构简单、成本低。该机床的进给运动要求有较好的低速稳定性和速度-负载特性，因此有三种速度控制方案可以选择，即进口节流调速、出口节流调速、限压式变量泵加调速阀的容积节流调速。钻镗加工属于连续切削加工，加工过程中切削力变化不大，因此钻削过程中负载变化不大，采用节流阀的节流调速回
15、路即可。但由于在钻头钻入铸件表面与孔被钻通时的瞬间，存在负载突变的可能，因此考虑在工作进给过程中采用具有压差补偿的进口调速阀的调速方式，且在回油路上设置背压阀。由于选定了节流调速方案，所以油路采用开式循环回路，以提高散热效率，防止油液温升过高。2.5.2.2.5.2.换向和速度换接回路的选择换向和速度换接回路的选择所设计多轴钻床液压系统对换向平稳性的要求不高，流量不大，压力不高，P= QjP . . 10 / 21所以选用价格较低的电磁换向阀控制换向回路即可。为便于实现差动连接，选用三位五通电磁换向阀。由前述计算可知，当工作台从快进转为工进时，进入液压缸的流量由 8.25L/min 降为 0.
16、25 L/min，可选二位二通行程换向阀来进行速度换接，以减少速度换接过程中的液压冲击。由于工作压力较低，控制阀均用普通滑阀式结构即可。由工进转为快退时，在回路上并联了一个单向阀以实现速度换接。为了控制轴向加工尺寸，提高换向位置精度，采用死挡块加压力继电器的行程终点转换控制。a.换向回路 b.速度换接回路图 2-3 换向和速度切换回路的选择2.5.3.2.5.3.油源的选择和能耗控制油源的选择和能耗控制表 2.2 说明，本设计多轴钻床液压系统的供油工况主要为快进、快退时的低压大流量供油和工进时的高压小流量供油两种工况，若采用单个定量泵供油，显然系统的功率损失大、效率低。在液压系统的流量、方向和
17、压力等关键参数确定后，还要考虑能耗控制，用尽量少的能量来完成系统的动作要求，以达到节能和降低生产成本的目的。在图 2-2 工况图的一个工作循环，液压缸在快进和快退行程中要求油源以低压大流量供油，工进行程中油源以高压小流量供油。其中最大流量与最小流量之比，而快进和快退所需的时间与工进所需6 .5125. 09 .12/minmaxqq1t的时间分别为：2tsvlvlt9)70230()70200()/()/(33111svlt36)6050(30/222上述数据说明，在一个工作循环中，液压油源在大部分时间都处于高压小 . . 11 / 21流量供油状态，只有小部分时间工作在低压大流量供油状态。从
18、提高系统效率、节省能量角度来看，如果选用单个定量泵作为整个系统的油源，液压系统会长时间处于大流量溢流状态，从而造成能量的大量损失，这样的设计显然是不合理的。如果采用单个定量泵供油方式，液压泵所输出的流量假设为液压缸所需要的最大流量 12.9L/min，假设忽略油路中的所有压力和流量损失，液压系统在整个工作循环过程中所需要消耗的功率估算为快进时 KwQPPj186. 0工进时KwQPPj772. 0快退时 KwQPPj361. 0如果采用一个大流量定量泵和一个小流量定量泵双泵串联的供油方式，由双联泵组成的油源在工进和快进过程中所输出的流量是不同的，此时液压系统在整个工作循环过程中所需要消耗的功率
19、估算为快进时 KwQPPj186. 0工进时，大泵卸荷，大泵出口供油压力几近于零，因此KwQPPj014. 0快退时 KwQPPj361. 0除采用双联泵作为油源外，也可选用限压式变量泵作油源。但限压式变量泵结构复杂、成本高，且流量突变时液压冲击较大，工作平稳性差，最后确定选用双联液压泵供油方案，有利于降低能耗和生产成本，如图 2-4 所示。图 2-4 双泵供油油源 . . 12 / 212.5.4.2.5.4.压力控制回路的选择压力控制回路的选择由于采用双泵供油回路，故采用液控顺序阀实现低压大流量泵卸荷，用溢流阀调整高压小流量泵的供油压力。为了便于观察和调整压力，在液压泵的出口处、背压阀和液
20、压缸无杆腔进口处设测压点。将上述所选定的液压回路进行整理归并，并根据需要作必要的修改和调整，最后画出液压系统原理图如图 2-5 所示。为了解决滑台快进时回油路接通油箱，无法实现液压缸差动连接的问题，必须在回油路上串接一个液控顺序阀 8，以阻止油液在快进阶段返回油箱。同时阀 7 起背压阀的作用。为了避免机床停止工作时回路中的油液流回油箱，导致空气进入系统，影响滑台运动的平稳性，图中添置了一个单向阀 13。考虑到这台机床用于钻孔（通孔与不通孔）加工，对位置定位精度要求较高，图中增设了一个压力继电器 12。当滑台碰上死挡块后，系统压力升高，压力继电器发出快退信号，操纵电液换向阀换向。在进油路上设有压
21、力表开关和压力表，钻孔行程终点定位精度不高，采用行程开关控制即可。 . . 13 / 21图 2-5 液压系统原理图动动作作 1YA1YA 2YA2YA 行程阀行程阀快快进进工工进进快快退退停停 止止2.6.2.6.液压元件的选择液压元件的选择本设计所使用液压元件均为标准液压元件，因此只需确定各液压元件的主 . . 14 / 21要参数和规格，然后根据现有的液压元件产品进行选择即可。2.6.1.2.6.1.确定液压泵和电机规格确定液压泵和电机规格（1）计算液压泵的最大工作压力由于本设计采用双泵供油方式，大流量液压泵只需在快进和快退阶段向液压缸供油，因此大流量泵工作压力较低。小流量液压泵在快速运
22、动和工进时都向液压缸供油，而液压缸在工进时工作压力最大，因此对大流量液压泵和小流量液压泵的工作压力分别进行计算。根据液压泵的最大工作压力计算方法，液压泵的最大工作压力可表示为液压缸最大工作压力与液压泵到液压缸之间压力损失之和。对于调速阀进口节流调速回路，选取进油路上的总压力损失=0.5MPa，p同时考虑到压力继电器的可靠动作要求压力继电器动作压力与最大工作压力的压差为 0.5MPa，则液压泵最高工作压力为=+0.5MPa=4.36MPa。pP1pp因此泵的额定压力1.254.36Pa=5.45MPa rp（2）计算总流量工进时所需要流量最小是 0.25L/min,设溢流阀最小流量为 2.5L/
23、min,则小流量泵的流量（1.10.25+2.5）L/min=2.775L/min 1pq快进快退时液压缸所需的最大流量为 12.9L/min,则泵总流量=1.112.9L/min=14.2L/min。即大流量泵的流量pq-=（14.2-2.775）L/min=11.43L/min 2pqpq1pq据据以上液压油源最大工作压力和总流量的计算数值，查阅有关样本，采用 YB-4/12 型的双联叶片泵，该泵额定压力 6.3MPa，额定转速为 960r/min。表 2-5 液压泵参数规格元件名称额定流量额定压力 MPa型号 . . 15 / 211/ minL双联叶片泵166.3MPaYB-4/12取
24、容积效率为 0.95，则液压泵的实际输出流量为min/592.141000/95. 0960)124(Lqp3电机的选择由于液压缸在快退时输入功率最大，这时液压泵工作压力为 2.18MPa，流量为 14.6L/min。取泵的总效率，则液压泵驱动电动机所需的功率为：0.75pKWKWqpPppp67. 075. 0606 .1418. 2根据上述功率计算数据，此系统选取 Y90L-6 型电动机，其额定功率，额定转速r/min。KWPn1 . 1910nn2.6.2.2.6.2.阀类元件和辅助元件的选择阀类元件和辅助元件的选择图 2-5 液压系统原理图中包括调速阀、换向阀、单项阀等阀类元件以与滤油
25、器、空气滤清器等辅助元件。1阀类元件的选择根据上述流量与压力计算结果，对图 2-5 初步拟定的液压系统原理图中各种阀类元件与辅助元件进行选择。其中调速阀的选择应考虑使调速阀的最小稳定流量应小于液压缸工进所需流量。通过图 2-5 中 4 个单向阀的额定流量是各不相同的，因此最好选用不同规格的单向阀。图 2-5 中溢流阀 2、背压阀 7 和顺序阀 8 的选择可根据调定压力和流经阀的额定流量来选择阀的型式和规格，其中溢流阀 2 的作用是调定工作进给过程中小流量液压泵的供油压力，因此该阀应选择先导式溢流阀，连接在大流量液压泵出口处的顺序阀 8 用于使大流量液压泵卸荷，因此应选择外控式。背压阀7 的作用
26、是实现液压缸快进和工进的切换，同时在工进过程中做背压阀，因此采用控式顺序阀。最后本设计所选择方案如表 2.3 所示，表中给出了各种液压阀的型号与技术参数。 . . 16 / 21表 2.3 阀类元件的选择规格序号元件名称最大通过流量1/ minL额定流量1/ minL额定压力MPa型号5三位五通电磁阀32636.335-63BY1D11行程阀32636.322C-63BH11调速阀0.25106.3Q-10B6单向阀 616256.3I-25B7背压阀 70.125106.3B-10B2溢流阀4106.3Y-10B13单向阀 1316256.3I-25B3单向阀 312256.3I-25B8顺
27、序阀16256.3XY-25B2过滤器的选择按照过滤器的流量至少是液压泵总流量的两倍的原则，取过滤器的流量为泵流量的 2.5 倍。由于所设计组合机床液压系统为普通的液压传动系统，对油液的过滤精度要求不高，故有min/40min/)5 . 216(5 . 2LLqqp因此系统选取自封式吸油过滤器 YCX-40，参数如表 6 所示。表 2.4 自封式吸油过滤器 YCX-63参数尺寸型号通径mm公称流量/ minL过滤精度mM（d）1H3DdYCX-402040100M272256110763空气滤清器的选择按照空气滤清器的流量至少为液压泵额定流量 2 倍的原则，即有min/32min/1622LL
28、qqp选用 EF 系列液压空气滤清器，其主要参数如表 2.5 所示。 . . 17 / 21表 2.5 液压空气滤清器参数型号注油流量L/min空气流量L/min油过滤面积L/minAmmBmmammbmmcmm四只螺钉均布mm空气过滤精度mm322EF1410512010050475970M4 100.279注：液压油过滤精度可以根据用户的要求进行调节。2.6.3.2.6.3. 油管的选择油管的选择图 2-5 中各元件间连接收道的规格可根据元件接口处尺寸来决定，液压缸进、出油管的规格可按照输入、排出油液的最大流量进行计算。由于液压泵具体选定之后液压缸在各个阶段的进、出流量已与原定数值不同，所
29、以应对液压缸进油和出油连接收路重新进行计算，如表 2.6 所示。表 2.6 液压缸的进、出油流量和运动速度流量、速度快进工进快退输入流量1/ minL9 .22211pqAAvq25. 01q6 .141pqq排出流量1/ minL9 .13/1122AqAq15. 0/1122AqAq24/2112AqAq运动速度1/ minm5 . 4/111Aqv05. 0/112Aqv8 . 4/213Aqv根据表 2.6 中数值，当油液在压力管中流速取 3m/s 时，可算得与液压缸无 . . 18 / 21杆腔和有杆腔相连的油管径分别为：，取标准值 13mm。mmvqd136010310242236
30、，取标准值 10mm。mmvqd1060103106 .142236因此与液压缸相连的两根油管可以按照标准选用公称通径为和的无1310缝钢管或高压软管。如果液压缸采用缸筒固定式，则两根连接收采用无缝钢管连接在液压缸缸筒上即可。如果液压缸采用活塞杆固定式，则与液压缸相连的两根油管可以采用无缝钢管连接在液压缸活塞杆上或采用高压软管连接在缸筒上。2.6.4.2.6.4.油箱的设计油箱的设计1油箱长宽高的确定油箱的主要用途是贮存油液，同时也起到散热的作用，参考相关文献与设计资料，油箱的设计可先根据液压泵的额定流量按照经验计算方法计算油箱的体积，然后再根据散热要求对油箱的容积进行校核。中压系统的油箱容积
31、一般取液压泵额定流量的 57 倍，本例取 7 倍，故油箱容积为LLqVp112167按 JB/T79381999 规定，取标准值 V=120L。3115. 01508 . 01208 . 0mLVV如果取油箱长 l1、宽 w1、高 h1 比例为 3：2：1，可得长为： =877mm，宽1l=585mm，高为=292mm。1w1h对于分离式油箱采用普通钢板焊接即可，钢板的厚度分别为：油箱箱壁厚3mm，箱底厚度 5mm，因为箱盖上需要安装其他液压元件，因此箱盖厚度取为10mm。为了易于散热和便于对油箱进行搬移与维护保养，取箱底离地的距离为160mm。因此，油箱基体的总长总宽总高为： . . 19
32、/ 21长为：mmtll8833287721宽为：mmtww5913258521高为：mmmmhh467)160510(1为了更好的清洗油箱，取油箱底面倾斜角度为。0.52隔板尺寸的确定为起到消除气泡和使油液中杂质有效沉淀的作用，油箱中应采用隔板把油箱分成两部分。根据经验，隔板高度取为箱油面高度的，根据上述计算结43果，隔板的高度应为：， mwlVh175. 043585. 0877. 012. 04311隔板的厚度与箱壁厚度相同，取为 3mm。3各种油管的尺寸油箱上回油管直径可根据前述液压缸进、出油管直径进行选取，上述油管的最大径为 13mm，外径取为 17mm。泄漏油管的尺寸远小于回油管尺
33、寸，可按照各顺序阀或液压泵等元件上泄漏油口的尺寸进行选取。油箱上吸油管的尺寸可根据液压泵流量和管中允许的最大流速进行计算。min/16min/9 . 06 .14LLqqvp取吸油管中油液的流速为 1m/s。可得：mmmvqd9 . 8109 . 8601106 .142233液压泵的吸油管径应尽可能选择较大的尺寸，以防止液压泵气穴的发生。因此根据上述数据，按照标准取公称直径为 d=10mm，外径为 16mm。2.7.2.7.液压系统性能的验算液压系统性能的验算本例所设计系统属压力不高的中低压系统，无迅速起动、制动需求，而且设计中已考虑了防冲击可调节环节与相关防冲击措施，因此不必进行冲击验算。
34、这里仅验算系统的压力损失，并对系统油液的温升进行验算。 . . 20 / 212.7.1.2.7.1.回路压力损失验算回路压力损失验算由于系统的具体管路布置尚未确定，整个回路的压力损失无法估算，仅只阀类元件对压力损失所造成的影响可以看得出来，供调定系统中某些压力值时参考。2.7.2.2.7.2.油液温升验算油液温升验算液压传动系统在工作时，有压力损失、容积损失和机械损失，这些损失所消耗的能量多数转化为热能，使油温升高，导致油的粘度下降、油液变质、机器零件变形等，影响正常工作。为此，必须控制温升 T 在允许的围，如一般机床 = 25 30 ；数控机床 25 ；粗加工机械、工程机械和机车车辆= 3
35、5 40 。 液压系统的功率损失使系统发热，单位时间的发热量（kW）可表示为PP12式中 系统的输入功率（即泵的输入功率） （kW） ；P1 系统的输出功率（即液压缸的输出功率） （kW） 。P2 若在一个工作循环中有几个工作阶段，则可根据各阶段的发热量求出系统的平均发热量对于本次设计的组合机床液压系统，其工进过程在整个工作循环中所占时间比例为%5 .92925. 09 . 23636212ttt因此系统发热和油液温升可用工进时的发热情况来计算。工进时液压缸的有效功率（即系统输出功率）为WFvP037.126005. 04 .144440这时大流量泵通过顺序阀 8 卸荷，小流量泵在高压下供油，所以两泵的总输出功率（即系统输入功率）为： . . 21 / 21WqPqPPPPi12.10205 . 0102 . 010)5 . 118(5 . 0100667. 010)5 . 45 .13(3535222111由此得液压系统的发热量为(2-28)KWWPPHii1083.10080即可得油液温升近似值：(2-29)CACTT2 .42)120065. 01015/(1)/(323所以油箱散热基本可达到要求。
