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1、目录一、设计资料与有关规定2二、闸门结构的形式与布置2三、面板设计3四、水平次梁、顶梁和底梁地设计4五、主梁设计7六、横隔板设计10七、纵向连接系11八、边梁设计11九、行走支承设计13十、 轨道设计14十一、止水布置方式14十二、埋固构件15十三、闸门启闭力15十四、闸门的启闭机械15一、设计资料与有关规定1、闸门形式：潜孔式平面钢闸门2、孔口尺寸宽3、上游水位：45m4、下游水位：0m5、闸底高程：0m6、启闭方式：电动固定式启闭机焊条：E43型行走支承：采用滚轮支承止水橡皮：侧止水和顶止水用P型橡皮，底止水用条型橡皮8、制造条件：金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足级焊缝质量检验标准。9
2、、规X：水利水电工程钢闸门设计规X SL 1974-2005二、闸门结构的形式与布置1、闸门尺寸确实定闸门高度：顶止水闸门计算跨度：5+20.2=5.4(m) 设计水头：45m 2、主梁的数目与形式 主梁是闸门的主要受力构件，其数目主要取决于闸门的尺寸。因为闸门跨度L=5m,闸门高度h=5m,L3时，a=1.4,如此现列表1计算如下：表1区格a(mm)b(mm)b/akpN/mm2t(mm)191012302910123039101230491012305910123069101230791012308910123099101230109101230119101230128601230根据上表
3、计算，选用面板厚度t=35mm2、面板与梁格的连接计算面板厚度t=35mm ,并且近似地取板中最大弯应力max=160N/mm2,如此面板局部扰曲时产生的垂直于焊缝长度方向的横向拉力P为：max35160=392(N/mm )面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力：面板与主梁连接的焊缝厚度： 角焊缝最小厚度：面板与梁格连接焊缝厚度取起最小厚度四、水平次梁，顶梁和底梁地设计1、荷载与内力验算水平次梁和顶、底梁都是支承在横隔板上的连续梁，作用在它们上面的水压力可按下式计算，即现列表2计算如下表2梁号梁轴线处水压力强度PkN/mm2梁间距mm(kN/m)1(顶梁)5392主梁3水平次梁4主梁5水平次
4、梁6主梁7水平次梁8主梁9水平次梁10(主梁)11水平次梁12主梁13底梁由列表计算后得根据上表计算，水平次梁计算荷载取648.1kN/m，水平次梁为6跨连续梁，跨度为1.24m，水平次梁弯曲时的边跨弯距为: M次中22=71.9(kNm)支座B处的负弯距：M次B2 2=105.4(kNm)2、截面选择考虑利用面板作为次梁截面的一局部，初选36a,由附录三表4查得：A=6089mm2 ； Wx=659700mm3； Ix=118742000mm4； b1=96mm； d=9mm 面板参加次梁工作的有效宽度分别按下式计算，然后取其中较小值。 Bb1+60t=96+6035=2196(mm) B=
5、1b (对跨间正弯距段) B=2b 对支座负弯距段按11号梁计算，梁间距对于第一跨中正弯距段 ：l01240=992(mm)对于支座负弯距段：l01240496(mm) 根据l0/b查表7-1： 对于l0/b992/10150.997 得10.40，得B=1b406(mm)对于l0/b496/10150.489 得20.16，得B=2b162.4(mm)对第一跨中选用B406mm,如此水平次梁组合截面面积如图:A=6089+40635=21199(mm2)组合截面形心到槽钢中心线得距离:跨中组合截面的惯性距与截面模量为：I次中118742000+60891322+406352285801188
6、(mm4)对支座段选用B162.4mm，如此组合截面面:35=11773(mm2)组合截面形心到槽钢中心线得距支座初组合截面的惯性距与截面模量为：惯性距： 截面模量：由于支座B处弯距最大，而截面模量较小，故只需验算支座B处截面的抗弯强度，即:说明水平次梁选用36a满足要求。轧成梁的剪应力一般很小，可不必验算。受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在便跨，由于水平次梁在B支座处截面的弯距已经求得M次B=m,如此边跨挠度可近似地按下式计算：故水平次梁选用36a度和刚度要求。五、主梁设计一设计资料1主梁跨度：净跨孔口净宽L0 ；计算跨度L7.44m；荷载跨度L1=7m；2主梁荷载：3横向隔板间距：m
7、4主梁容许挠度：W=L/600（二） 主梁设计1、截面选择1弯距和剪力。弯距与剪力计算如下：弯距：剪力：2需要的截面抵抗距：Q235钢的容许应力=160N/mm2，考虑钢闸门自重引起附加应力的影响，取容许应力160=144N/mm2如此需要的截面抵抗矩为：3腹板高度选择：按刚度要求的最小梁高变截面梁为：经济梁高：由于钢闸门中的横向隔板重量将随主梁增高而增加，故主梁高度宜选得比hec为小，但不小于hmin。现选用腹板厚度h0240cm 。4腹板厚度选择选用tw4cm5翼缘截面选择：每个翼缘需要截面为下翼缘采用 t1=2cm符合钢板规格需要，选用b1=60cm在h/2.5h/5=9648之间。上翼
8、缘的局部截面积可利用面板，故只需设置较小的翼缘板同面板相连，选用t12cm，b114cm，面板兼作主梁上翼缘的有效高度为Bb1+6014+603.5224(cm) 上翼缘截面面积A1=142.0+2243.5=812(cm2) (6)弯应力强度验算截面形心距：截面惯性距：截面抵抗距： 上翼缘顶边 下翼缘底边弯应力： 表3部位截面尺寸cmcm截面面积A(cm2)各型心离面板外表距离ycm Aycm3各型心离中和轴距离y=y-y1(cm)Ay2(cm4)面板局部22478413724812758上翼缘14228126160030腹板24049601204801978714下翼缘6021202958
9、03322675合计1892151558102741777因主梁上翼缘直接同面板相连，可不必验算整体稳定性，因梁高大于按高度要求的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。2、截面改变因主梁跨度较大，为减小门槽宽度与支承边梁高度节约钢材，有必要将主梁承端腹板高度减小为。梁高开始改变的位置取在邻近支承端的横向隔板下翼缘的外侧，离开支承端的距离为12410=114cm考虑到主梁端部腹板与翼缘相焊接，故可按工字截面梁验算应力剪力强度。尺寸表4所示：表4部位截面尺寸cmcm截面面积A(cm2)各型心离面板外表距离ycmAycm3各型心离中和轴距离y=y-y1(cm)Ay2(cm4)面板局部22478413721
10、308278上翼缘1422812640645腹板144457644640701573下翼缘602120180601397089合计1508641983447585截面形心距：截面惯性距：截面下半部对中和轴的面积距：剪应力：3、翼缘焊缝翼缘焊缝厚度hf按受力最大的支承端截面计算。Vmax4184.6kN。I0=4442913cm4，上翼缘对中和轴的面积距：S1=78440.852838.1=33093(cm3)下翼缘对中和轴的面积距：S2=120107.912948(cm3)S1需要角焊缝最小厚度全梁的上下翼缘焊缝都采用hf21mm 。4、腹板的加劲肋加劲肋的布置：因，故不需要设置横向加劲肋。5
11、、面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力的验算取面板区格12验算其长边中点的折算应力计算 面板区格12的长边中点的主梁弯矩和弯应力该区格长边中点的折算应力故面板厚度选用35mm满足强度要求 。6、 横隔板设计1、荷载和内力计算横隔板同时兼作竖直次粱，主要承受水平次粱、底梁和顶梁传来的集中荷载以与面板传来的分布荷载，如此每片横隔板在上悬臂的最大负弯矩为：2、横隔板和截面选择和强度验算腹板选用与主梁腹板同高，采用2400mm20mm，上翼缘利用面板，下翼缘采用200mm10mm的扁钢，上翼缘可利用面板的宽度公式按式B2b确定其中b=1240mm,按l0/b=21.015/1.24=1.64,查表得2
12、1240=570mm，取B570mm 。计算如如下图所示截面几何特性。截面型心到腹板中心线距离截面惯性距：截面模量：验算应力：由于横隔板截面高度较大，剪切强度更不必验算，横隔板翼缘焊缝采用最小焊缝厚度 ，选取hf8mm。七、纵向连接系 1、荷载和内力计算纵向连接系承受闸门自重。潜孔式平面钢闸门门叶自重按下式计算如此下游纵向连接系承受0.4G=464KN纵向连接系视作平面简支桁架，其结点荷载为2、斜杆截面计算 斜杆承受的最大的拉力为305KN，同时考虑闸门偶然扭矩时可能造成的压力，故细 长比的限制应该与压杆一样。即 选用单角钢L11012，由附录三表2查得：2 回转半径iy0 斜杆计算长度长细比
13、 验算拉杆强度八、边梁设计由于深孔大孔口，行走支承采用滚轮式。所以这里用双腹式组合边梁。边梁的截面尺寸按构造要求确定，梁高1460mm，上翼缘直接采用面板，下翼缘用150mm20mm的扁钢做成。腹板厚度40mm。边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，做设计时将容许应力值降低20%作为考虑受扭影响的安全储藏。1、 荷载和内力计算 滚轮采用等荷载布置，在每个边梁上分别布置6个大小相等的主轮。每个主轮位于主梁后面。每个主轮受力为2092.3kN。具体计算根据结构力学求解器。最大弯矩Mmax最大剪力Vmax最大轴向力为作用在边梁上的一个起吊力，估为2300kN2、边梁强度验算截面面积y1=700
14、mm上半局部对中和轴的面积矩下半局部对中和轴的面积矩截面惯性距： 1010(mm4)截面模量：截面边缘最大应力验算：腹板最大剪应力验算： 均满足强度要求九、行走支承设计采用滑动式滚轮支承，轴孔采用滑动轴承，轮径D=900mm,宽度b=150mm,轮轴直径d=200mm,轴套工作长度b1=250mm，；轮子材料用ZG35GrlMo.滚轮验算圆柱形滚轮与平面轨道接触应力：Pl：一个轮子的计算压力，N ；b、R：轮缘宽度和轮半径，mm；E：材料的弹性模量，N/mm2；fy：屈服强度，N/mm2。轴和轴套间接触应力：d：轴的直径，mm；b1：轴套的工作长度，mm；cg：滑动轴套的容许应力，N/mm2。
15、轮轴与轴承板间局部承压应力N：轴承板所受的压力N=Pl/2，N；t：轴承板叠总厚度，mm；cj：容许应力，N/mm2。以上计算均满足强度要求。十、轨道设计滚轮荷载R=2092.3kN, 混凝土为C25,其h=9N/mm。轨道材料为35Mn2,轨道选I56c,由附录三表4查得：Wx=2551400mm3； Ix=714300000mm4； b=170mm； tw=16.5mm ；h=560mm1、轨道底板混凝土承压应力： 2、轨道局部承压应力： 故满足要求。十一、止水布置方式侧向止水采用P型橡皮，顶止水采用P型橡皮，底止水采用条形橡皮，布置方式如图十二、埋固构件门槽的埋固构件主要有：行走支承的轨
16、道、与止水橡皮相接触的型钢、为保护门槽和孔口边棱处的混凝土免遭破坏所设置的加固角钢等。 侧止水座 底止水座 十三、闸门启闭力闸门自重G=1160kN滚动摩擦阻力 止水摩阻力 上托力Pt=0KN闭门力起门力计算下吸力如此启门力为：十四、闸门的启闭机械由于启门力为2352kN，选用某某龙城宏力液压设备某某生产的QPKY-4500/2500-15.0型号的启闭机。 QPKY系列平面快速闸门液压启闭机 QPKY系列液压启闭机共14种规格，适用于水利水电工程水轮发电机机组进口、调压井下游快速事故闸门的启闭，也可用于一般平面事故闸门启闭，本系列液压缸按闸门利用水柱压力或局部加重可关闭孔口而无需投运油泵电机
17、组的条件进展设计。型号表示方法 Q P K Y / 液压缸支承型式或 行程m 启门力kN 持住力kN 液压传动 快速关闭 平面闸门 启闭机表QPKY系列快速闸门液压启闭机根本参数序号 参数型号持住力FgKN启门力FqKN最大行程Lmanm缸内径Dmm活塞杆直径d(mm缸内计算压力Fg/ FqMPa速度Vg/Vqm/min1QPKY-60/60-8*606010050Vg=Vq=2QPKY-80/80-8*8080110603QPKY-100/100-8*100100125634QPKY-125/125-8*125125140705QPKY-160/160-8*160160160706QPKY-
18、200/200-8*200200180907QPKY-250/250-8*2502502001008QPKY-320/320-11.5*3203202201009QPKY-400/400-11.5*40040025011010QPKY-500/250-11.5*50025030012011QPKY-630/320-11.5*63032030012012QPKY-800/400-11.5*80040032014013QPKY-1000/500-11.5*100050032014014QPKY-1250/630-11.5*125063034015015QPKY-1600/800-11.5*1600
19、80036015016QPKY-2000/1000-11.5*200010040015017QPKY-2500/1250-11.5*2500125011.5*450*18018.4/9.2*18QPKY-3200/1600-12320016004502201940002000500250204500250056028021500025006003002263003150630300238000400071035024100005000800350注：*为修改后的数据QPKY系列快速闸门液压启闭机机座液压缸结构图课程设计成绩评定表学习态度15技术水平与实际能力25说明书、图纸质量60总成绩评定：指导教师签名： 年 月 日
