42楼地下室顶板行车方案.doc

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1、-目录编制依据2工程概况2施工措施2支撑计算书3附图15编制依据1、 工程施工图纸2、 现场实际情况3、 建筑构造荷载规 (GB 50009-2012)、建筑施工模板平安技术规(JGJ162-2008)、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规(JGJ130-2011)工程概况 因42*楼桩基检测需要，结合施工现场实际情况，经现场多协商，检测用吊车及配载等需经B区地库2-192-27/2-F2-Q部位的顶板通过，并将2-192-21/2-L2-Q围作为吊装区域；吊车及配载实际重量约为3040,吊装时需要10米*12米的操作平台，车辆最大宽度约4米。施工措施为确保桩基检测的顺利进展，并防止对地库顶板造

2、成破坏，现拟按如下式进展吊装区域及行车通道部位的顶板支撑保障措施：1、 按照地下室顶临时通道及吊装平台平面示意图，将轴线及框架梁柱边线引测至地库相应部位的顶板，并根据梁柱轴线及平面图放出吊装及行车通道轮廓线附图一。2、 根据地下室临时支撑立杆布置示意图，在地库相应围放出吊装及行车通道线，用钢管扣件及顶撑U托搭设支撑架(附图二)、附图三。3、 根据地下室顶临时通道及吊装平台平面示意图，在地下室外侧施工一条临时道路回填压实；基坑部位的回填需按图纸回填要求进展。4、 临时道路施工完成后，因地下室基坑部位回填土厚度较大，为防止车辆经过时土塌陷，确保车辆顺利通过，在地下顶板与室外相接处铺垫2块12*12

3、00钢板，每侧钢板长度12米，便于车辆上下并保护地下室边角。5、 检测过程中，派专人指挥同行车辆，重载车辆不得行驶出放出的吊装及行车通道轮廓线外。支撑计算书4.1行车通道处支架计算书桩基检测用吊车空载重量为30T，轴数、轴距及宽度与消防车相当，因此按消防车为原型进展计算。 根据建筑构造荷载规 (GB 50009-2012)中表5.1.1，消防车通过地下室顶板时的均布活荷载标准值按20KN/M2考虑，顶板无覆土，动力系数取1.3，楼面其余活荷载按2.0KN/M2考虑，则均布活荷载标准值按28KN/M2计算楼板模板的计算参照建筑施工模板平安技术规(JGJ162-2008)、混凝土构造工程施工规(G

4、B506666-2011)、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规(JGJ130-2011)、混凝土构造设计规(GB50010-2010)、建筑构造荷载规 (GB 50009-2012)等编制。本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规和脚手架工程实例，本支架计算公式(2)参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安。 模板支架搭设高度为3.35米搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.50米，立杆的横距 l=0.50米，立杆的步距 h=1.20米。板底龙骨采用木: 50100；间距：200mm;采用的钢管类型为483.0，采用扣件连接式，顶部横杆为双扣件连接。图1 楼板支撑架立面

5、简图图2 楼板支撑架荷载计算单元4.1.1、板底龙骨的计算板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算 活荷载为施工荷载标准值(kN/m2)： q13 = 28.0000.200=5.600kN/m2均布线荷载设计值为： q1 = 0.901.40.95.600=6.35kN/m2.板底龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算过程如下:板底龙骨的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0

6、.16.3500.5002 = M / W f其中 板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 板底龙骨的最大弯距(N.mm)； W 板底龙骨的净截面抵抗矩； f 板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值 = 0.10001000/83333=1.905N/mm2板底龙骨的抗弯强度验算 f,满足要求!最大支座力最大支座力 N = 1.1ql =1.16.3500.500=3.175kN4.1.2、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连

7、续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vma*=0.290mm最大支座力 Qma*=9.194kN抗弯计算强度 f=0.430106/4490.0=95.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!4.1.3、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规培训讲座群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 0.80=12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规5.2.5): R R

8、c其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.0 0.80=12.80KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.19kN双扣件抗滑承载力的设计计算值R=9.19KN Rc=12.80KN, 满足要求!4.1.4、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载，地下室不考虑风荷载。1.静荷载标准值包括以下容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11293.350=0.378kN钢管的自重计算参照扣件式规JGJ 130- 2011附录A.0.3 满堂支撑架自重标准值。静荷载标准值 NG = 0.427kN。2.活荷载

9、为施工荷载标准值。计算支架立柱及其他支撑构造时,均布荷载取28.00kN/m2经计算得到，活荷载标准值 NQ = 28.0000.5000.500=7.000kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值模板支架的荷载设计值:N = 0.90(1.35NG + 1.40.9NQ)=8.398kN4.1.5、立杆的稳定性计算该架体顶部荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态，故为满堂脚手架形式，采用满堂脚手架计算法计算。1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 8.40kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长

10、细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；1.参照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规(JGJ130-2011)，计算公式如下： l0 = kh其中，k计算长度附加系数，应按表采用；k=1.155； 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；= 2.758计算结果： = h/i=2.7581.200100/1.600=207 =250, 满足要求!立杆计算长

11、度 l0 = kh = 1.155 2.758 1.20 = 3.82 l0/i = 3822.588/16.000 = 239由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.128钢管立杆受压应力计算值 = 154.73N/mm2，立杆的稳定性计算 f1=205.00N/mm2,满足要求!4.2、吊装区域楼面等效活荷载计算书吊车自重30T，吊装工作时最大满载质量按40T计算，吊车工作状态下主要重力由其中两只支腿承当，根据平面示意图，吊车工作时四条支腿分别支设于四块板跨，参考建筑构造荷载规 (GB 50009-2012)，吊装作业工况下动力系数取1.3，考虑吊装作业时的最不利工

12、况下，整车重力由单一支腿承当，则每只支腿承受重力为520KN，即单一板跨承受最大压力为520KN，板跨轴线间距为8.1*5.5M；支腿垫脚底部采用1米长木及铺垫，单腿底部受压面积为1M2，设支腿中心距地下室外边轴线距离为1M。 4.2.1根本资料 边支承的双向板，按四边简支板的绝对最大弯矩等值、取两个向的最大等效荷载， 板的跨度 L* 8100mm， Ly 5500mm，板的厚度 h 350mm，垫层压力扩散角 23 局部集中荷载 N 520kN，荷载作用面的宽度 bt* 1000mm， 荷载作用面的宽度 bty 1000mm；垫层厚度 s 50mm 荷载作用面中心至板左边的距离 * 1000

13、mm，最左端至板左边的距离 *1 500mm， 最右端至板右边的距离 *2 6600mm 荷载作用面中心至板下边的距离 y 1000mm，最下端至板下边的距离 y1 500mm， 最上端至板上边的距离 y2 4000mm 4.2.2局部荷载换算为局部均布荷载 局部均布荷载 P N / (bt*bty) 520/(1*1) 520.00kN/m24.2.3荷载作用面的计算宽度及局部均布荷载 bc* bt* + 2stan + h 1000+2*50*tan23+350 1392mm bcy bty + 2stan + h 1000+2*50*tan23+350 1392mm 局部均布荷载 Pc

14、Pbt*bty / (bc*bcy) 520*1*1/(1.392*1.392) 268.19kN/m24.2.4由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载 qe Pcbc*bcy / (L*Ly) 268.19*1.392*1.392/(8.1*5.5) =11.67kN/m24.2.5四边简支板在局部荷载作用下的绝对最大弯矩 Mma* 52.494kNm，位于 * 1.302m、y 1.100m 处 Mma*Y 56.183kNm，位于 * 1.302m、y 1.100m 处 4.2.6由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载 四边支承简支板在均布荷载作用下的最大弯矩值系数 K* 0.0

15、4286Mma* K*qe*Ly2，位于 * 4.050m、y 2.750m 处 Ky 0.07682Mma*Y KyqeyLy2，位于 * 4.050m、y 2.750m 处 qe* Mma* / (K*L*2) 52.494/(0.04286*5.52) 40.49kN/m2 qey Mma*Y / (KyL*2) 56./(0.07682*5.52) 24.18kN/m2 等效均布荷载 qe Ma*qe*, qey Ma*40.49, 24.18 40.49kN/m24.3、吊装区域支架计算书楼板模板的计算参照建筑施工模板平安技术规(JGJ162-2008)、混凝土构造工程施工规(GB5

16、06666-2011)、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规(JGJ130-2011)、混凝土构造设计规(GB50010-2010)、建筑构造荷载规 (GB 50009-2012)等编制。由上节计算得知，吊装区域由吊车支腿传递的等效活荷载为40.49kN/m2， 其余活荷载按2KN/M2考虑，则均布荷载为42.49KN/M2。本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规和脚手架工程实例，本支架计算公式(2)参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用平安。模板支架搭设高度为3.35米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.40米，立杆的横距 l=0.40米，立杆的步距 h=1.20米

17、。板底龙骨采用木: 50100；间距：200mm;采用的钢管类型为483.0，采用扣件连接式，顶部横杆为双扣件。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元、板底龙骨的计算板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算 活荷载为施工荷载标准值(kN/m2)： q13 = 42.4900.200=8.498kN/m2均布线荷载设计值为： q1 = 0.901.40.98.498=9.637kN/m2.板底龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算过程如下:板底龙骨的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；

18、I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算M = 0.1q1l2 = 0.19.6370.4002 = M / W f其中 板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 板底龙骨的最大弯距(N.mm)； W 板底龙骨的净截面抵抗矩； f 板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值 = 0.15410001000/83333=1.850N/mm2板底龙骨的抗弯强度验算 f,满足要求!最大支座力最大支座力 N = 1.1ql =1.19.6370.400=3.855kN、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集

19、中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vma*=0.127mm最大支座力 Qma*=8.288kN抗弯计算强度 f=0.270106/4490.0=60.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规培训讲座群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16

20、0.80=12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.0 0.80=12.80KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.29kN双扣件抗滑承载力的设计计算值R=8.29KN Rc=12.80KN, 满足要求!、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。1.静荷载标准值包括以下容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.10363.350=0.347kN钢管的自重计算参照扣件式规JGJ 130- 2011附录A

21、.0.3 满堂支撑架自重标准值。经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 0.347kN。2.活荷载为施工荷载标准值。计算支架立柱及其他支撑构造时,均布荷载取42.49kN/m2经计算得到，活荷载标准值 NQ = 42.4900.4000.400=6.798kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值模板支架的荷载设计值:N = 0.90(1.35NG + 1.40.9NQ)=8.131kN、立杆的稳定性计算该架体顶部荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态，故为满堂脚手架形式，采用满堂脚手架计算法计算。1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳

22、定性计算公式其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 8.13kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；1.参照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规(JGJ130-2011)，计算公式如下： l0 = kh其中，k计算长度附加系数，应按表采用；k=1.155； 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；= 2.758计算结果： = h/i=2.7581.200100/1.600=207 =250, 满足要求!立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 2.758 1.20 = 3.82 l0/i = 3822.588/16.000 = 239由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.128钢管立杆受压应力计算值 = 149.82N/mm2，立杆的稳定性计算 f1=205.00N/mm2,满足要求!. z.