叶见曙结构设计原理第四版第ppt课件.ppt

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1、第21章 钢板梁,张娟秀 雷 笑 马 莹 编制 叶见曙 主审,2,21.1 钢板梁的构造21.2 钢板梁的强度21.3 钢板梁的刚度21.4 钢板梁的整体稳定21.5 钢板梁的局部稳定和腹板加劲肋的设计21.6 钢板梁的截面变化,本章目录,3,教学要求,掌握桥梁钢板梁的构造。掌握钢板梁的强度、刚度的计算方法。理解钢板梁整体失稳和局部失稳的概念及特点。掌握钢板梁整体稳定的验算方法，理解钢板梁受压翼缘板宽厚比限值，掌握腹板加劲肋的设计方法。了解钢板梁支承加劲肋的构造，掌握设计方法。,4,21.1 钢板梁的构造,钢板梁是由三块钢板焊接或通过角钢和高强度螺栓连接而成的工字形截面梁，适用于中小跨度（l0

2、=1032m）的桥梁，跨度较大时，常采用全焊接钢板梁。,钢板梁是公路钢桥中最常用的基本构件。,除了用于钢桁架桥桥面系中的纵梁和横梁外，还用于钢板梁桥的主梁，以及大跨径悬索桥的箱形加劲梁和斜拉桥主梁（钢箱梁）。,钢上翼缘板,钢下翼缘板,钢腹板,5,图21-1 钢板梁桥的主梁,钢板梁桥的主要承重结构是多片工字形截面的钢板梁（图21-1），称为钢桥的主梁。在主梁之间设有纵向联结系和横向联结系，将主梁联结形成一个空间整体受力结构。,横向连接系1,支座,纵向连接系,钢板梁1,横向连接系2,钢板梁2,横向连接系3,支座,6,21.2 钢板梁的强度,21.2.1 截面的强度破坏,1) 钢梁受力各阶段,（1）

3、弹性阶段,（2）弹塑性阶段,（3）塑性阶段,（4）应变硬化阶段,7,钢板梁应验算抗弯强度（弯曲正应力）和抗剪强度（剪应力），必要时还要包括折算强度和疲劳强度。 钢梁截面强度计算采用边缘屈服准则，即截面边缘纤维的应力达到钢材的屈服点时，认为构件的截面已达到强度极限，截面上的弯矩称为屈服弯矩。 这时钢梁截面的边缘达到屈服以外，截面其余区域应力仍在屈服点之下，采取这一准则，对截面只需进行弹性工作阶段计算。,2）截面强度计算准则,8,21.2.2 截面抗弯强度计算,双向弯曲梁的抗弯强度应满足：,单向弯曲梁的抗弯强度应满足：,（21-1）,、 分别为有效截面相对于x轴和y轴的截面模量； 钢材的抗弯强度设

4、计值，见附表4-1。,（21-2）,、 计算截面的弯矩计算值， 、,有效截面为受拉翼缘考虑剪力滞影响以及受压翼缘同时考虑剪力滞和局部稳定影响后的截面，计算时所需的翼缘有效宽度按式（20-28）、式（20-29）和式（20-30）计算。,9,21.2.3 抗剪强度计算,对于截面上有螺栓孔等造成不大的面积削弱时，在工程设计中仍用毛截面参数进行抗剪强度设计。,钢板梁在剪力作用下，梁腹板上的剪应力分布见图21-4，其抗剪强度应满足：,（21-3）,计算截面的剪力计算值，,计算截面处腹板厚度,有效截面的面积矩,有效截面的惯性矩,钢材的抗剪强度设计值，见附表4-1。,10,21.2.4 折算强度计算,钢板

5、梁中的截面，通常是同时承受弯矩和剪力，在工程设计中要进行梁的折算应力计算：,（21-5）,、 验算截面上同一点的正应力和剪应力；,钢材的抗弯强度设计值；,钢材的抗剪强度设计值。,11,21.3 钢板梁的疲劳强度,在动力荷载反复作用下，钢板梁截面将承受数值变化的拉应力，此时，钢板梁应按疲劳荷载模型验算受拉截面的疲劳强度。 钢板梁的疲劳强度验算方法参见第18章相关内容。 受拉翼缘的孔洞削弱处或焊缝连接处都是应力集中比较严重的部位，是结构的疲劳薄弱环节，决定了结构的疲劳寿命。,12,21.4 钢板梁的刚度,钢板梁的挠度计算是按结构正常使用极限状态下的短暂状况设计进行，计算可采用结构力学和材料力学中梁

6、的挠度计算公式。钢板梁的抗弯刚度为EI，I为钢板梁的毛截面惯性矩。钢板梁由不计冲击力的汽车车道荷载频遇值（频遇值系数为1.0）所引起的钢板梁最大挠度 与计算跨径 之比不得超过规定限值w/l，对简支钢板梁w/l=1/500。,13,21.5 钢板梁的整体稳定,当弯矩增大到某一数值时，梁会在偶然的侧向干扰力作用下，突然发生较大的侧向弯曲和扭转，这种现象称为梁的整体失稳。,21.5.1 钢板梁整体失稳现象,14,钢板梁发生整体失稳时相应的弯矩或荷载称为临界弯矩或临界荷载，梁受压翼缘的最大应力称为临界应力。,钢板梁的整体失稳是一种弯扭屈曲。,如果临界应力低于钢材的屈服点，钢板梁将在强度破坏前 发生整体

7、失稳。,15,双轴对称工字形截面简支梁的弯扭屈曲临界弯矩Mcr可表示为：,临界应力为：,Iy梁截面对y轴（弱轴）的毛截面惯性矩； It梁毛截面扭转惯性矩； l1梁受压翼缘的自由长度（受压翼缘侧向支撑点之间的距离）E、G钢材的弹性模量E=2.1105MPa及剪切模量G=0.81105MPa； k梁的弯扭屈曲系数，与荷载类型、梁端支承方式以及横向荷载作 用位置有关。,（21-7）,（21-6）,Wx梁截面对x轴（强轴）的毛截面模量。,16,表21-1,注：（1） ；,（2）表中正负号：“”号用于荷载作用于上翼缘，“”号用于荷载作用于下 翼缘。,双轴对称工字形截面简支梁的弯扭屈曲系数值,17,21.

8、4.2 钢板梁的整体稳定验算,公路钢桥设计上要求：（1）在钢板梁端部支撑处应采取设置横隔板等措施以防止梁端截面发生扭转；（2）当有足够刚度的桥面板（如混凝土板、钢板）与钢板梁的受压翼缘牢固连接，能够有效阻止受压翼缘的侧向变形时，或当简支钢板梁受压翼缘的自由长度L1（能有效阻止侧向变形的支撑点之间的距离）与其宽度B1之比不大于表21-2的临界值时，可以不考虑钢板梁的整体稳定验算。,18,表21-2,注：支座处设置横梁，跨间无侧向支撑点的梁，L1为其跨度；支座处设置 横梁，跨间有侧向支承点的梁，L1为受压翼缘侧向支承点间的距离。,工字形截面简支梁不需计算整体稳定性的最大L1/B1值,19,当等截面

9、钢板梁不满足上述规定时，应按以下公式验算其整体稳定性。 单向受弯梁整体稳定的计算：,（21-8）,Mx 为主平面内绕 x轴的弯矩计算值，Mx=g0Mxd ；,bm,x考虑荷载种类对梁整体稳定影响的等效弯矩系数，可按表20-3 采用；,cLT,x为Mx弯矩单独作用下的弯扭屈曲整体稳定折减系数,可参照轴 心受压构件整体稳定折减系数c的计算公式（20-10)但相 对长细比采用 ，截面类型按表20-4 采用；,弯扭相对长细比，其值为 ;,Mcr,x 主平面内弯矩 Mx单独作用下的弯扭屈曲临界弯矩。,20,图21-1所示计算跨度l=16m的简支钢板梁桥，其主梁的焊接工字形截面尺寸如图21-7所示。上、下

10、纵向联结系两相邻节点间距为2.0m，钢材采用Q235钢。,图21-7 例21-1图（尺寸单位：mm）,例21-1,主梁跨中截面计算弯矩Ml/2=1657.62kNm 计算剪力Vl/2=88.62kN；支座截面计算剪力V0=369.48kN。 试进行主梁强度和整体稳定性验算。,21,解：1）有效截面的几何特性 翼缘板考虑剪力滞影响的有效宽度bes按式（20-28）计算，因,所以bes=400mm，rs=bes/b=1.0。,翼缘板考虑局部稳定影响的有效宽度bep计算。工字形截面翼缘板为三边简支一边自由板，其弹性屈曲系数k=0.425，则相对宽厚比为,22,等效相对初弯曲为,局部稳定折减系数为,截

11、面上翼缘受压需同时考虑剪力滞和局部稳定影响：,截面下翼缘受拉仅考虑剪力滞影响：,23,钢板梁的有效截面见图21-8。,图21-8 有效截面示意图 (尺寸单位：mm),有效截面中和轴距受压翼缘边缘距离为,24,对有效截面中和轴对毛截面惯性矩为,有效截面中和轴以上部分面积对中和轴的面积矩为,有效截面受压翼缘与腹板交界处以下部分对中和轴的面积矩为,25,2）强度验算 (1)主梁截面抗弯强度验算 取简支钢板梁的跨中截面为验算截面，计算弯矩M1/2=1657.62kNm，则有,查附表4-1可知，厚度18mm的Q235钢板fd=180MPa,满足要求。,(2)主梁截面剪应力验算 取简支钢板梁的支点截面为验

12、算截面，这时计算剪力V0=369.48kN，腹板厚度tw=12mm，则,查附表4-1可知，厚度12mm的Q235钢板 fvd=110MPa ，满足要求。,26,(3)主梁截面折算应力验算对于简支梁可取1/4跨处截面作为验算截面，且取该截面最大剪力V1/4和相应的弯矩M1/4来计算，则,截面受压翼缘与腹板交界处的应力,27,查附表4-1可知厚度12mm的Q235钢板 fd=190MPa，fvd=110MPa ,则,满足要求。,28,3）主梁整体稳定性验算 主梁受压翼缘宽度b=400mm ，侧向固定点间距即为上纵向联结系相邻节点间距l0=2.0m。钢梁材料为Q235钢，则,由表21-2可知，主梁的

13、整体稳定性满足要求。,29,21.6 钢板梁的局部稳定和腹板加劲肋的设计,1）钢板梁的局部失稳 钢板梁翼缘板和腹板的宽（高）厚比太大，可能在梁达到强度破坏和整体失稳前，翼缘板和腹板发生局部失稳。,21.6.1 梁的局部失稳和腹板加劲肋的设置原则,(1)钢板梁的翼缘板在均匀压力作用下发生局部失稳。 (2)靠近梁支座的腹板主要承受剪力，可能在剪应力作用下发生局部剪切失稳。,30,图21-9 梁的局部失稳现象,(3)钢板梁跨中截面的腹板可能在弯曲应力作用下发生局部弯曲失稳。,(4)钢板梁腹板可能在局部竖向压应力作用下发生局部失稳。,31,为了防止钢板梁发生局部失稳，工程上采用以下措施：（1）限制翼缘

14、板和腹板的宽（高）厚比焊接钢板梁的受压翼缘板外伸宽度不宜大于400mm，并不应大于其厚度的 倍；受拉翼缘板外伸宽度不应大于其厚度的 倍；翼缘板的惯性矩宜满足0.1 Iye /Iyt10 ，式中Iye、Iyt分别为受压翼缘和受拉翼缘对竖轴的惯性矩。,32,（2）在垂直于钢板平面的方向，设置具有一定刚度的加劲肋。 钢板梁的腹板采用设置加劲肋来保证局部稳定。与梁跨度方向垂直的称为横向加劲肋，沿着梁的跨度方向设置的称为纵向加劲肋。,防止腹板剪切失稳的有效措施是设置横向加劲肋。防止腹板弯曲失稳的有效措施是设置纵向加劲肋。,33,2)钢板梁腹板加劲肋的设置考虑到钢板梁翼缘板对腹板的嵌固作用和钢板初始缺陷的

15、影响，分析结果表明，当hw/tw 68（Q235钢）和hw/tw 57（Q345钢）时，钢板梁才会发生剪切失稳；当hw/tw 162（Q235钢）和hw/tw 136（Q345钢）时，梁才会发生弯曲失稳。,(1) 当 hhw/tw 70 (Q235钢)和 hhw/tw 60(Q345钢)时，可不设置加劲肋。 h 为折减系数 ，且不得小于0.85，t 为作用基本组合下腹板的剪应力。,34,(2) 当70hhw/tw 160 (Q235钢)和60hhw/tw 140(Q345钢)时，仅设置横向加劲肋，其间距a应满足下式要求且不大于1.5hw。 hw为腹板的计算高度，对焊接钢板梁为腹板的全高；对螺栓

16、连接的钢板梁为上、下翼缘角钢内排螺钉线的间距。,当 时，,当 时，,（21-12）,（21-13）,基本组合下的受压翼缘处腹板正应力,基本组合下的腹板剪应力,35,(3)当160hhw/tw 280 (Q235钢)和140hhw/tw 240 (Q345钢)时，除设置横向加劲肋外，尚需设置一道纵向加劲肋。 纵向加劲肋位于距受压翼缘0.2hw附近，此时，横向加劲肋的间距a应满足下式要求，且不大于1.5hw，即,当 时，,当 时，,（21-14）,（21-15）,图21-11 腹板加劲肋示意图,受压翼缘,受拉翼缘,横向加劲肋,纵向加劲肋,钢腹板,36,(4)当280hhw/tw 310 (Q235

17、钢)和240hhw/tw 310 (Q345钢)时，应设置横向加劲肋和二道纵向加劲肋。 纵向加劲肋位于距受压翼缘0.14hw和0.36hw附近。 横向加劲肋的间距a应满足下式要求，且不大于1.5hw ，即,当 时，,（21-16）,当 时，,（21-17）,图21-11 腹板加劲肋示意图,横向加劲肋,纵向加劲肋,受压翼缘,37,3）加劲肋的截面选择及构造,在腹板两侧成对设置的腹板加劲肋，公路桥规规定其截面尺寸应符合下列要求： （1）当设置横向加劲肋加强腹板时，其每侧加劲肋的外伸宽度b1(mm)40+hw/30（腹板计算高度hw以mm计）,厚度 d1/15b1。 （2）腹板横向加劲肋惯性矩应满足

18、It 3hwtw3。,It为加劲肋对于腹板水平中线(z-z轴)的惯性矩。,横向加劲肋,纵向加劲肋,横向加劲肋,横向加劲肋,纵向加劲肋,纵向加劲肋,图21-12 钢板梁的横向加劲肋和纵向加劲肋,38,（3）腹板纵向加劲肋惯性矩应满足下式要求且不小于1.5hwtw3 ，即,加劲肋对于腹板竖直中线(y-y轴)的惯性矩,（21-19）,图21-12 钢板梁的横向加劲肋和纵向加劲肋,39,（3）为了避免焊缝三条交叉，减小焊接残余应力，横向加劲肋与翼缘板和腹板的焊接处，应将横向加劲肋端部切去不大于5倍腹板厚度的斜角，使翼缘板与腹板的焊缝连续通过。（4）当纵向加劲肋与横向加劲肋相交时，横向加劲肋宜连续通过，

19、两者相交处宜焊接或栓接。,（1）与腹板对接焊缝平行的横向加劲肋，与对接焊缝的距离不应小于10tw（tw为腹板厚度）或不小于100mm。（2）为了保证加劲肋及其焊缝的连续性便于制造，与腹板对接焊缝相交的纵向加劲肋及其焊缝应连续通过腹板焊缝。,4）焊接钢板梁加劲肋的构造要求,40,21.6.3 支承加劲肋的设置与计算,1）支承加劲肋 支承加劲肋指承受集中荷载或者支座反力的横向加劲肋， 并且应在腹板两侧成对设置，其宽度宜与梁的翼缘板平齐。,支承加劲肋应有足够的刚度，端部必须磨光与翼缘顶紧，与受压翼缘也可以焊接。 对于受拉翼缘，支承加劲肋不得与受拉翼缘焊接。,横向加劲肋,支承加劲肋,支承加劲肋,支座,

20、梁截面受拉翼缘,梁截面受拉翼缘,41,2）支承加劲肋的计算（1）稳定计算按承受集中荷载的轴心受压构件对支承加劲肋进行稳定验算。钢板梁腹板的一部分与了加劲肋共同受力，设计时，为了简化计算，统一规定为24倍板厚，即在支承加劲肋的两侧的腹板上各取12tw （tw为板厚）与支承加劲肋组成轴心受压构件。,支承加劲肋,钢板梁腹板,钢板梁腹板,支承加劲肋,支承加劲肋,图21-13 支承加劲肋的构造,42,受压杆的压应力沿高度的分布近似为三角形分布，取腹板最下缘处的最大有效断面平均压应力进行验算。 支承加劲肋连同其附近腹板在腹板平面外（图21-13中z-z轴）的失稳应按下式验算：,RV支座反力计算值，RV =

21、g0RVd ，其 中RVd为支座反力设计值；As支承加劲肋面积之和；,（21-20）,43,BeV为按式（21-21）计算时的腹板有效宽度（图21-13）。当设置一对支承加劲肋并且加劲肋距梁端距离不小于12tw，有效计算宽度按24tw计算；设置多对支承加劲肋时，按每对支承加劲肋求得的有效计算宽度之和计算，但相邻支承加劲肋之间的腹板有效计算宽度不得大于加劲肋间距；,ns支承加劲肋对数；bs支承加劲肋间距。,（21-21）,44,腹板局部承压有效计算宽度， ， 其中 为支座顶面宽度， 为下翼缘厚度， 为支座垫板厚度，考虑支座反力自垫板下缘至下翼缘与腹板交界处厚度范围内的45扩散作用。,端面承压强度

22、设计值，查附表4-1得到。,支承加劲肋面积之和,支座反力计算值， ， 为支座反力设计值；,（2）端面局部承压强度计算 支承加劲肋除按轴心受压构件进行稳定验算外，还要验算它与翼缘接触处的支承压应力，即按所承受的支座反力或集中荷载计算支承加劲肋端面局部承压强度。 当支承加劲肋端部刨平顶紧于梁翼缘时，其端面局部承压强度应满足：,（21-22）,图21-14 支承加劲肋端部局部承压面积,45,如果端部为焊接时，还应计算其焊缝应力。 支承加劲肋与腹板的连接焊缝或其端部与翼缘的焊缝，应按承受的支座反力或集中荷载计算，计算时可假定应力沿焊缝全长均匀分布。 当上述支承加劲肋的稳定验算或局部承压强度验算不能满足

23、要求时，则应增大加劲肋的厚度和宽度，但宽度不能超过翼缘板的宽度。,46,已知条件与例21-1相同，支点最大反力RV=g0RV0=369.48 kN。试进行主梁局部稳定验算与加劲肋设计。,图21-7 例21-1图（尺寸单位：mm）,例21-2,47,1）受压翼缘的局部稳定验算 主梁受压翼缘伸出肢宽度b/2=200mm400mm 而tf=18mm，则主梁受压翼缘板外伸肢宽厚比为,故主梁受压翼缘局部稳定性满足要求。,2）腹板加劲肋的设置 钢板梁腹板计算高度hw=1250mm ，腹板宽度tw=12mm 。,48,h取0.85，则hhw/tw= 0.851250/12=88.54。钢板梁钢材为Q235钢

24、，hhw/tw在区间70,160之中，按照要求，可仅设置横向加劲肋。 要满足 a1.5hw=1.51250=1875mm,所以取a=1.6m。,图21-15 主梁腹板各板段内力图,将半跨主梁划分成 五个板段，由例21-1中已知的内力计算值推算出各板段中点处的弯矩和剪力。,49,按式（21-12）进行验算，计算表格如表21-3所示。,按表21-3计算结果，横向加劲肋间距验算值均小于1.0，故取横向加劲肋间距a=1.6m进行布置是满足要求的。,50,3）腹板加劲肋设计取横向加劲肋宽度为90mm，厚度为12mm。横向加劲肋与主梁受压翼缘与腹板采用半自动焊，而且与主梁受拉翼缘连接。横向加劲肋切出斜角边

25、长为60mm=5tw=512=60mm，满足要求。,图21-16 腹板加劲肋的设计(尺寸单位: mm),横向加劲肋外伸宽度,横向加劲肋厚度,腹板横向加劲肋惯性矩,故横向加劲肋设计尺寸满足要求。,51,4）支承加劲肋的设计支承加劲肋初步设计尺寸为肢宽等于140mm，肢厚等于12mm。支承加劲肋的下端磨光并与主梁下翼缘顶紧焊接。(1)按轴心受压构件验算支承加劲肋在腹板平面外的稳定性,故支承加劲肋满足稳定性要求。,图21-17 支承加劲肋的设计(尺寸单位: mm),52,21.7 钢板梁的截面变化,21.7.1 钢板梁截面沿跨长的变化,1)截面变化形式,图21-18 钢板梁翼缘板的宽度和厚度变化,5

26、3,板由较大厚度（或宽度）以1:4（受压）1:8（受拉）的角度平顺地过渡到较小厚度（或宽度）。两块板厚度相差4mm以上时，应分别在宽度方向或厚度方向将一侧或两侧做成坡度不大于1:5的斜角；两块厚度相差不超过4mm的钢板用对接焊缝连接时，其较厚的板可不做斜角而直接用焊缝变厚来调整。,（1）对称地改变一次翼缘板截面尺寸，在焊接钢板梁中，如翼缘板截面尺寸只改变一次时，其变截面点宜在离支点约1/6跨径处。,54,(2)组成钢板梁翼缘板截面的板不宜超过两块，同时焊接板束的侧面角焊缝宜采用自动焊或半自动焊。,注：(1) t为两块叠合翼缘板厚度t1和t2中较大者； (2)即使拼接部的板厚有所增加，仍可用原来

27、的板厚决定焊缝的尺寸。,图21-19 叠合钢板翼缘板,表21-4,侧面角焊缝尺寸表,由宽板至窄板的边缘距离a不应小于50mm。相互叠合的翼缘板侧面角焊缝尺寸应相等，需根据板厚来决定具体尺寸，可按表21-4采用。,55,2）截面变化的设计 若采取在适当位置截断外层钢板的办法来改变翼缘板的面积，则其理论截断点的位置可用绘制梁的弯矩包络图和截面抵抗矩图的图解法来确定。,图21-20 钢板梁多层翼缘板的变化,56,图21-20 钢板梁多层翼缘板的变化,理论截断点处的翼缘板尺寸根据其计算弯矩确定。 为了保证理论截断点至梁跨中区段的外层翼缘板能起作用，外层钢板的实际截断点应向支座方向伸出理论截断点以外，其

28、延伸部分的焊缝长度，按该板截面强度的50%计算得到，并将板端沿板宽方向做成不大于1：2的斜坡（图21-20b）。 图中的a-a和b-b断面为翼缘板的理论截断点。,57,21.7.2 焊接钢板梁翼缘板和腹板的连接焊缝计算,焊接钢板梁的翼缘板与腹板之间通过连续的焊缝连结成整体，焊缝阻止了翼缘板与腹板之间的错动，因此焊缝所受的力就是翼缘板与腹板接触面间的水平剪力。 在上承式钢板梁中，由于梁翼缘板上还承受均布荷载和集中力（如汽车的轮压）的作用，上翼缘与腹板的连接焊缝还要受到竖向剪力的作用。,图21-21 钢板梁弯曲时焊缝所受的水平剪力,58,腹板厚度,1）焊缝单位长度上的水平剪力的计算 翼缘板与腹板连

29、接处的水平剪应力为,单位长度上两条焊缝所承受的水平剪力为,（21-24）,（21-23）,梁截面上所受的最大剪力计算值，一般取梁端的剪力计算。,上翼缘（或下翼缘）截面对钢板梁中性轴的毛截面面积矩,钢板梁对中性轴的毛截面惯性矩；,59,2）计算焊缝单位长度上的竖向剪力 当集中荷载直接作用在梁的翼缘板上时，可把翼缘板视作弹性地基梁来分析，集中荷载在焊缝处的分布长度Z 可按下式计算：,计算出的分布长度Z值，对焊接钢板梁不应小于400mm，但不得大于计算车辆的轮轴间距。,（21-25）,系数，焊接钢板梁为3.25,钢板梁翼缘对其本身中性轴的毛截面惯性矩,腹板厚度,60,行车道板的厚度,车轮与桥面的着地

30、长度，顺桥向时取为200mm。,当梁的上翼缘搁置有行车道板（如木桥面板或不与钢梁起联合作用的钢筋混凝土板等）时，集中荷载不直接作用于翼缘板上，其荷载的分布长度b 除Z外，应再加上荷载按45角度由行车道板扩散至梁翼缘的分布长度l。,图21-22 集中荷载的分布长度,（21-26）,61,角焊缝单位长度上的竖向压力为,式中，当集中荷载直接作用在梁的翼缘板上时，b=Z；当集中荷载通过行车道板作用于翼缘板上时，b=Z+a0+2t。,（21-27）,62,3）验算焊缝强度或计算焊脚尺寸hf 单位长度上焊缝上受到两个互相垂直方向的力T1和V1作用，如果腹板的边缘不开坡口，两侧焊缝的有效厚度he与一般角焊缝相同，其焊缝强度应满足下式：,所需要的焊脚尺寸hf为：,如果腹板的边缘加工成K形坡口，则焊缝的有效厚度等于腹板厚度tw。,63,Thank you!,64,压弯构件整体稳定等效弯矩系数,表20-3,65,压弯构件整体稳定的截面分类 表20-4,