PKPM内力调整解析课件.ppt

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1、SATWE TAT PMSAP程序中的内力调整,* 结构整体内力调整 * 构件内力调整,一 、结构整体内力调整,1、楼层最小地震剪力控制 （抗震规范 5.2.5，高规 3.3.13）2、薄弱楼层地震剪力放大 (抗震规范3.4.3，高规 5.1.14)3、框剪结构中框架部分地震剪力调整 (抗震规范6.2.13，高规 8.1.4)4、框支结构中框支柱地震剪力调整 （抗震规范 6.2.10、高规 10.2.7）,1、楼层最小地震剪力控制（抗震规范 5.2.5，高规 3.3.13） 抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求 VEKi(Gi+ Gi+1 +.+Gn) 式中VEki第i层对应于

2、水平地震作用标准值的楼层剪力； -剪力系数，不应小于下表规定的楼层最小地震剪力系数值，对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数； Gi-地震时结构第i层的重力荷载代表值。 （结构自重标准值加可变荷载组合值）,楼层最小地震剪力系数值类 别 7度 8度 9度 扭转效应明显或基本周期小于3.5s 0.016(0.024) 0.032(0.048) 0.064 基本周期大于5.0s 0.012(0.018) 0.024(0.032) 0.040 注1、基本周期介于3.5s和5s之间的结构，可插入取值；2、括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。水平地震影响系数

3、最大值max 0.08（ 0.12 ） 0.16（ 0.24） 0.32,A、检查 检查各楼层剪力系数（剪重比） （分别对 X、 Y向地震输入 ）。 当 即 / 1.0 ，要进行调整 。B、调整 按 / 比值 ，对结构相应楼层地震内力 ，进行放大调整 。调整后楼层地震剪力及调整系数 ，在WZQ.OUT文件中报告 。 调整后的地震内力在标准内力文件 WNL*.OUT中输出 。 在输出的标准内力中，进行调整的仅有此项。,工程例(WZDS) 27层，框架-核芯筒 ， 7度设防,WZQ.OUT 振型号 周期 平动系数(X+Y) 扭转系数 1 2.4190 1.00( 1.00+0.00 ) 0.00

4、2 2.2346 1.00( 0.00+0.99 ) 0.00 3 1.9750 0.00( 0.00+0.00 ) 1.00 4 0.7506 0.08( 0.02+0.06 ) 0.92 5 0.6622 0.98( 0.98+0.00 ) 0.01 6 0.6039 0.97( 0.00+0.97 ) 0.03* * 共 15 个振型,X 向的基底剪力 Qox = 9022.40 (6634.12) (kN) X 向剪重比 Qox/Ge = 1.60% (1.18%)X 方向的有效质量系数: 76.32%X 方向地震力放大系数: 1层 1.36 2层 1.222 3层 1.059,Y 向

5、的基底剪力 Qoy = 9022.40 (6648.78) (kN) Y 向剪重比 Qoy/Ge = 1.60% (1.179%) Y 方向的有效质量系数: 75.41%Y 方向地震力放大系数:1层 1.357 2层 1.216 3层 1.044,做到 36个振型 ，仍有 X 向的基底剪力 Qox = 9022.4(7831.94)(kN) X 向剪重比 Qox/Ge = 1.60%(1.39%)X 方向的有效质量系数: 93.75%X 方向地震力放大系数: 1层 1.152 2层 1.102 3层 1.041,Y 向的基底剪力 Qoy = 9022.40(8062.91)(kN) Y 向剪重

6、比 Qoy/Ge = 1.60%(1.43%) Y 方向的有效质量系数: 95.71%Y 方向地震力放大系数: 1层 1.119 2层 1.083 3层 1.029,2、薄弱楼层地震剪力放大(抗震规范3.4.3，高规 5.1.14) 本层刚度小于上层刚度 70%，或小于上三层平均刚度80%。A、检查、判别 (分别对 X、 Y向刚度进行)B、放大，在 WMASS.OUT中报告 。 对该楼层构件地震剪力的作用效应 ，乘 1.15的增大系数 。,工程例 E172 37层，框架-核芯筒 , 7度设防,Floor No. 10 RJX(10)=8.8157E+07(kN/m) RJY(10) = 8.7

7、720E+07(kN/m) RJX (11) = 1.1668E+08(kN/m) RJY (11) = 1.1610E+08(kN/m) RJX (12) = 1.3007E+08(kN/m) RJY (12) = 1.2942E+08(kN/m) RJX (13) = 1.1873E+08(kN/m) RJY (13) = 1.1773E+08(kN/m) Ratx1= 8.8157E+07/(1.1668E+08+1.3007E+08+1.1873E+08)/3= 0.72380.8Raty1= 8.7720E+07/(1.1610E+08+1.2942E+08+1.1773E+08)/

8、3= 0.72450.8,薄弱层地震剪力放大系数= 1.15,薄弱层,楼层号 10，薄弱楼层 ，地震剪力放大 1.15N-C = 1 Node-i= 3036, Node-j= 2686, DL= 4.500(m),Angle= 0.000WNL10.OUT(iCase)Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-Top ( 1)EX -53.1 2.5 1318.0 -8.9 -222.8 7.9 69.7 ( 2)EY -1.1 -46.8 1136.7 220.4 3.2 62.0 3.9 WWNL10.OUT ( 1)EX -61.0 2

9、.9 1515.7 -10.2 -256.2 9.1 80.2 ( 2)EY -1.3 -53.8 1307.2 253.5 3.7 71.3 4.5例如 剪力放大 -53.1*1.15= -61.0 弯矩放大 -222.8*1.15= -256.2,1114工程例第6层 x向是薄弱层，y向不是薄弱层，但均按薄弱层做。,Floor No. 6 Tower No. 1 Xstif= 13.7619(m) Ystif= 9.0085(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 14.8581(m) Ymass= 8.0044(m) Gmass= 1134.8947(t) Eex

10、= 0.0446 Eey = 0.0726 Ratx = 0.8617 Raty = 0.7996 Ratx1= 0.6393 Raty1= 2.0154 薄弱层地震剪力放大系数= 1.15 RJX = 6.8402E+06(kN/m) RJY = 2.0244E+07(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m),Wnl6.out 和 Wwnl6.out文件,Wnl6.outN-Wc = 4 (Node-i=1144, Node-j=1148) DL= 14.465(m) Angle= 1.571( 1) -4.7 -10.9 29.6 -18.8 10.6 -11.2 -12.

11、4( 2) 0.1 -127.8 -17.9 -428.2 -0.2 57.6 0.0Wwnl6.outN-Wc = 4 (Node-i=1144, Node-j=1148) DL= 14.465(m) Angle= 1.571( 1) -5.4 -12.6 34.0 -21.6 12.2 -12.9 -14.2( 2) 0.1 -146.9 -20.6 -492.4 -0.2 66.2 0.0,竖向不规则的类型 :1、侧向刚度不规则 。还有， 除顶层外 ，局部收进的水平向尺寸大于相邻下一层的 25%。2、竖向抗侧力构件不连续 。 竖向抗侧力构件（柱 、剪力墙 、抗震支撑 ）的内力由水平转换构

12、件(梁 、桁架 )向下传递 。 3、楼层承载力突变。 抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一层的 80%。,3、框剪结构中框架部分地震剪力调整 (抗震规范6.2.13，高规 8.1.4) Vf MIN(0.2V0 ， 1.5Vf,max) V0 -结构底部总地震剪力 ； Vf,max-调整前框架部分各楼层地震剪力 中最大值 。 SATWE A、 检查 、寻找 ； B、 调整 (最大为 2.0)。,工程例 E213， 18层 ，框剪结构,WV02Q.OUT文件 (计算调整系数 ) * 0.2Q0 调整系数 * 0.2Qox = 1433.98 1.5Vxmax = 1553.73 0.2Qoy

13、= 1739.93 1.5Vymax = 767.98 Floor Coef_x Coef_y Vcx Vcy 1 1.384 1.673 1035.821 459.086 2 2.000 2.000 633.358 378.196 3 1.679 1.500 854.029 511.986 4 2.000 1.937 572.553 396.557 5 2.000 2.000 643.213 365.092,N-C = 1 Node-i= 100, Node-j= 14,DL= 4.250(m),Angle= 0.000WNL1.OUT(iCase)Shear-X Shear-Y Axial

14、 Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-Top (1)Ex -11.1 2.2 8.3 -4.7 -26.5 -4.8 20.6 (2)EY -0.7 -5.5 43.2 13.6 -1.6 10.0 1.5 WWNL1.OUT(做四项调整 ) (1)EX -15.4 3.1 8.3 -6.6 -36.7 -6.6 28.6 (2)EY -1.2 -9.3 43.2 22.7 -2.7 16.7 2.5X向地震调整 CX=1.384 -11.1*1.384=-15.4Y向地震调整 Cy=1.673 -0.7*1.673 =-1.2,4、框支结构中框支柱地震剪力调整 （抗震规范 6.2

15、.10、高规 10.2.7） 带转换层结构框支柱地震剪力调整序号框支层 框支柱 每根框支柱 楼层框支柱 数量 数量 地震剪力 地震剪力之和 1 2 10 0.02Q0 2 3 10 0.03Q0 3 2 10 0.2 Q0 4 3 10 0.3 Q0注上表中Q0是结构底部总地震剪力；按调整后与调整前框支柱剪力的比值，调整柱端弯矩和（相邻梁端剪力、弯矩） 。,工程例 FRAM5，12层，底二层框支 ，两根框支柱 ； 9度 ，一级抗震等级 。,A、第 2层转换层 是薄弱楼层 ，地震剪力做 1.15放大 。 在 WMASS.OUT中报告 Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif=

16、-15.6746(m) Ystif= 75.4970(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -14.1067(m) Ymass= 74.8363(m) Gmass= 727.1522(t) Eex = 0.0881 Eey = 0.0352 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 0.9890 Raty1= 0.7325 薄弱层地震剪力放大系数= 1.15 RJX= 1.7577E+07(kN/m) RJY= 1.5831E+07(kN/m) RJZ = 5.5620E+09(kN/m),B、框剪 0.2Q0的调整 ； 在 WV02Q.OU

17、T中报告 * 0.2Q0 调整系数* 0.2Qox = 1942.51 1.5Vxmax = 2157.73 0.2Qoy = 1956.46 1.5Vymax = 2128.18 Floor Coef_x Coef_y Vcx Vcy 1 1.583 1.379 1226.959 1418.789 2 2.000 1.936 792.433 1010.573,C、框支柱 0.02Q0调整 ； （本例共有二根框支柱 ） 每根框支柱地震剪力调到 0.02Q0 0.02Q0X=193.994 kN 0.02Q0Y=195.290 Kn 是从调了薄弱楼层 、框剪 0.2Q0后再调整。调整系数X，Y方

18、向地震分别是 1.43、 1.35。,N-C = 20 Node-i= 203, Node-j= 114, DL= 3.300(m), Angle=0.000WNL2.OUT(iCase) Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-Top( 1) -47.5 35.0 2635.6 -36.9 -82.8 -79.3 74.5( 2) 25.8 -59.6 -2916.8 79.5 30.2 118.2 -57.6WWNL2.OUT( 1) -156.5 115.1 2635.6 -121.4 -272.5 260.9 245.3( 2) 77

19、.8 -179.5 -2916.8 239.3 90.8 355.7 -173.4 Ex作用时有 Sx=-47.5*1.15*2.0*1.43 =-156.2275Sy= 35.0*1.15*2.0*1.43 =115.115 SQRT(156.22752+115.1152)=194.06= 0.02Q0X,二 、构件内力调整,1、按抗震等级确定内力调整系数 按 结构类型（六类 ） 、房屋高度（ 30m、 60m、 80m） 和 设防烈度（6，7，8， 9）确定 抗震等级 抗震规范表 6.1.2（现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级） 、第 6.1.3条 抗震等级一、二 、三 、四级 高规表 4.8.

20、3增加了适用于 B类高度高层建筑结构的抗震等级 特一级,SATWE抗震等级的指定,整个结构抗震等级的指定(分析与设计参数补充定义 ),楼层 、构件抗震等级的指定(1),楼层 、构件抗震等级的指定(2),楼层 、构件抗震等级的指定(3),1) 抗震规范表6.1.2注3，部分框支抗震墙结构中，抗震墙加强部位以上的一般部位，应允许按抗震墙结构确定其抗震等级；或高规表 4.8.2框支剪力墙结构 ，底部加强部位、非底部加强部位取不同抗震等级；,2) 高规7.1.2条，短肢剪力墙抗震等级应比表4.8.2规定的剪力墙的抗震等级提高一级采用；(SATWE自动执行 ) ；,3)高规10.2.5 ，底部带转换层的

21、高层建筑结构，转换层位置设在3层及3层以上时；其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级宜在表4.8.2和4.8.3规定上提高一级采用；(SATWE自动执行 ) ；,指定楼层 、构件抗震等级的七种情况,4)高规10.3.3 带加强层的高层建筑结构，加强层及其相邻层的框架 柱 和核芯筒剪力 墙 的抗震等级在表4.8.2和4.8.3规定上应提高一级采用，一级提高至特一级，若原抗震等级为特一级则不再提高；,5)高规10.4.4 错层处框架 柱 抗震等级应提高一级采用；,6)高规10.5.5 抗震设计时连接体及与连接体相邻的结构构件的抗震等级应提高一级采用，一级提高至特一级，若原抗震等级为特一级则不再提高

22、。,7)关于地下室各层内力调整，抗震规范（6.1.3.3）条、4.8.5条有规定。地下一层的抗震等级应与上部结构相同，地下一层以下的抗震等级可根据具体情况按三级或更低等级。,用户任意指定需要部位。,抗震等级工程例E169，22层，高度61.6m ，底三层框支 ，上部19层剪力墙 ； 7度设防烈度。,第三层(转换层 )平面,第 四 层 平 面,E169工程抗震等级,按抗震等级确定内力调整系数,1)框架柱、底层柱和框支柱设计内力调整 2) 一般剪力墙结构设计内力调整 3)带转换层结构剪力墙设计内力调整 4)框架梁、连梁设计剪力调整 5)框支结构中框支托梁地震内力调整,框架柱、框支柱设计内力调整系数

23、,框架柱、角柱和框支柱设计内力调整框架柱、角柱和框支柱设计内力调整,一般剪力墙结构设计内力调整系数,带转换层结构剪力墙设计内力调整系数,框架梁、连梁设计剪力调整系数,九度及一级框架结构，按用户输入的钢筋超配系数S，确定内力调整系数。 柱弯矩调整系数计算公式 CM= 1.2*S*1.1 柱剪力调整系数计算公式 CV =1.2*(0.15+0.7*(S+0.4762)* CM 九度及一级框架梁，剪力调整系数计算公式 BV =1.1*S*1.1 九度及一级剪力墙 WV=0.6*(1+SW) ，取剪力墙钢筋超配系数SW=1.8 ，计算得 WV =1.68,框支结构中框支托梁地震剪力调整 高规10.2.

24、6的规定转换构件水平地震作用计算内力应分别乘以增大系数1.8、1.5、1.25（对应特一级、一级、二级）。,2、内力调整做法 四类 1) 直接在最终被调整的标准内力组合值上乘以增大系数做法。例如Mc=cMb 直接在柱上、下端标准内力弯矩组合值（其恒、活、风载和地震作用的各单项内力已由结构矩阵法求出）上乘以增大系数。2)若干层某个设计内力均按一个值采用，例如剪力墙底部加强区（内各楼层）均按墙底部组合弯矩（或经过放大）进行设计。,在上下层属同一个标准层时，可容易寻找墙底部组 合弯矩值，但当不属同一个标准层时 ，有可能 a)墙体上、下不对齐 b)不落地剪力墙 找不到墙底部组合弯矩值。 此时只能对上部

25、墙体的标准内力组合值乘以适当放大系数作为设计值。3)对内力组合中的个别工况内力进行调整，例如框支柱的轴力调整只对地震作用下的轴力进行。此时，在对各工况内力标准值组合之前，先把地震轴力进行放大然后再组合。,4)框架梁的剪力调整，只是对梁两端的固端弯矩引起的平衡剪力进行调整，而对后迭加的竖向荷载引起的简支梁剪力不加调整。 V=bv(Mbl +Mbr)/Ln+VGb Mbl、 Mbr-分别为梁左、右端，竖向载（恒、活）、水平载（风、地震）效应弯矩组合值； VGb-竖向荷载引起的简支梁剪力。,框架柱设计内力调整工程例,工程例 KYSS ，八层框架 ， 8度设防，二类场地土 ，抗震等级二级。 M=1.2

26、,1.25（分别为柱顶、柱底）； V=1.50,WNL1.OUT(一层标准内力 ) (iCase) Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-Top -N-C = 1 Node-i= 126, Node-j= 33, DL= 5.100(m), Angle= 0.000 ( 1) -153.7 -12.7 -396.4 38.7 -523.2 26.2 260.7 ( 2) 0.7 -159.0 719.7 493.5 1.2 317.5 -2.5 ( 3) -7.1 0.0 -17.9 0.1 -24.0 0.1 12.3 ( 4) 0.1

27、-21.6 87.6 66.7 0.2 43.6 -0.3 ( 5) -17.7 2.7 -1696.9 -14.3 -29.5 0.5 60.7 ( 6) -3.2 0.5 -234.2 -1.4 -5.4 -1.1 11.1 -,WPJ1.OUT (一层配筋文件 )=N-C= 1 ( 1)B*H(mm)= 650* 650 Cover= 35(mm) Cx= 1.00 Cy= 1.00 Lc= 5.10(m) Nf= 2( 31)N= -3137.Uc= 0.44 Rs= 3.18(%) Rsv= 0.84(%) Asc= 254.0( 38)N= -854. Mx= 643. My= 8

28、2. Asxt= 1943.( 36)N= -2334. Mx= 52. My= 606. Asyt= 1056.( 38)N= -854. Mx= 1020. My= -42. Asxb= 3641.( 37)N= -1294. Mx= -100. My= 1040. Asyb= 3575.( 38)N= -854. Vx= -30. Vy= -397. Asvx= 252.Asvx0= 102.( 38)N= -854. Vx= -30. Vy= -397. Asvy= 252.Asvy0= 102.( 1)N= -2520. Vj= -56. Asvj= 239. -,一层第 1柱柱顶

29、Y向(第 36种组合 ) 、柱底 Y向(第37种组合 )配筋弯矩计算 (My)T=(1.0*60.7+0.5*11.1+0.28*12.3+ 1.3*260.7*1.15)*1.2*1.1= 606.46 kN-m 薄弱层放大 弯矩调整 角柱放大(My)B=(1.0*(-29.5)+0.5*(-5.4)-0.28*(-24.0)-1.3*(-523.2)*1.15)*1.25*1.1= 1040.8 kN-m,一层第 1柱Y向配筋剪力 (第 38种组合 ) 计算 (Vy) =(1.0*2.7+0.5*0.5+0.28*(-21.6)+ 1.3*(-159.0)*1.15)*1.5*1.1= -

30、397.32 kN配筋文件中是 (Vy)= -397.0 kN,框支柱设计轴力调整工程例,工程例 E169，22层，高度61.6m ，底三层框支 ，上部19层剪力墙 ， 7度 。框支柱一级抗震。框支柱轴力调整系数 1.5。考察第三层第15柱。,第三层(转换层 )平面,第三层框支柱 （柱号 15)标准内力中的轴力- N-C =15 Node-i=463, Node-j= 299,DL= 3.700(m),Angle=0.000 Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-Top ( 1) -4.4 -7.5 161.3 -6.9 -4.5 20.8

31、 11.8 ( 2) -6.5 -34.7 -52.4 34.7 -7.0 93.8 17.0( 3) -2.4 -1.7 85.7 1.3 -2.4 5.2 6.6( 4) -2.9 -15.6 -26.4 15.4 -3.0 42.3 7.6( 5)176.6 -42.6 -5148.0 32.1 133.8 125.5 -519.6( 6) 34.7 -4.8 -1030.4 3.8 26.4 14.0 -102.0 -,第三层框支柱（第 15柱）设计轴力(第 28种组合 ) 计算 1.2*(-5148.)+0.6*(-1030.4)+0.28*85.7+1.3*161.3*1.5 =-

32、6457.3第三层框支柱（第 16柱）设计轴力(第 40种组合 ) 计算 1.0*(-4657.4)+0.5*(-798.8)+0.28*(-247.9) -1.3*(-468.2)*1.5=-4213.21.5系数只对地震作用产生的轴力进行放大,框支托梁设计内力调整工程例,框支托梁弯矩 、剪力调整工程例（第三层 ）,框支托梁地震剪力调整a、薄弱楼层 1 .15 调整b、框剪 0.2Q0调整c、高规 10.2.6 转换构件地震内力（弯矩 、剪力）增大d、梁构件剪力调整 本例中 ，第三层框支托梁地震剪力的调整系数如下 a、 1.15； b、 X向 1.0， Y向 1.0； c、 1.5(一级抗震

33、 ) ； d、剪力调整 1.3 。,第 31梁剪力标准值 （右端剪力 ） N-B = 31 (Node-i= 643, Node-j= 644) DL= 2.799(m)( 1) 63.6 -74.9 -49.5 0.0 5.4 0.0 0.0 0.0( 2) -9.4 14.5 8.5 0.0 -1.1 0.0 0.0 0.0( 3) 35.8 -42.9 -28.1 0.0 2.7 0.0 0.0 0.0( 4) -5.7 8.6 5.1 0.0 -0.6 0.0 0.0 0.0( 5)570.1 475.0 376.2 273.9 167.9 58.2 -55.0 -171.9 -292

34、.4 0.0 -266.6 -277.0 -287.4 -297.8 -308.1 -318.5 -328.9 -339.3 -349.7 25.0( 6)113.0 92.7 71.9 50.5 28.5 6.0 -17.1 -40.7 -64.9 0.0 -57.1 -58.7 -60.4 - 62.0 -63.6 -65.2 -66.8 -68.4 -70.0 4.7,剪力设计值 、配箍 Shear -509. -522. -536. -549. -562. -576. -589. -603. -616.Load ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) (

35、 28) ( 28) ( 28) Case Asv 280. 280. 280. 280. 280. 280. 280. 280. 280. Rsv 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80梁右端剪力设计值计算式（第 28工况 ） 1.2*(-349.7)+0.6*(-70.)+(0.28*(-28.1)+ 1.3*(-49.5)* 1.15 * 1.5 ) * 1.3 = -616.17 薄弱层增大 托梁地震内力增大 梁剪力调整系数,第39梁标准内力（右端弯矩 ） N-B = 39 (Node-i= 470, Node-j= 471) DL=

36、2.950(m)( 1) -11.3 -152.7 -48.6 0.0 -1.4 0.0 0.0 0.0( 2) 11.8 16.2 2.8 0.0 3.2 0.0 0.0 0.0( 3) -4.7 -83.7 -26.8 0.0 -0.4 0.0 0.0 0.0( 4) 5.6 9.2 1.2 0.0 1.5 0.0 0.0 0.0( 5) -73.2 -8.9 51.6 108.3 161.2 210.3 255.6 297.1 334.8 0.0 179.5 169.2 158.9 148.6 138.3 128.0 117.7 107.4 97.1 3.2( 6) -10.5 -1.2

37、 7.5 15.7 23.3 30.3 36.8 42.7 48.0 0.0 26.0 24.5 22.9 21.4 19.8 18.3 16.7 15.2 13.6 0.5,弯矩设计值 、配筋N-B= 39 (I= 470, J= 471)( 1)B*H(mm)= 350* 1150 Lb= 2.95 Cover= 30 Nf= 1 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-+M 0. 60. 178. 293. 404. 509. 610. 706. 796.(kNm)Load ( 0) ( 37) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) (

38、 29) ( 29)CaseBtm 1690. 1373. 1373. 1373. 1373. 1415. 1695. 1961. 2213.Ast% Steel 0.42 0.34 0.34 0.34 0.34 0.35 0.42 0.49 0.55 梁右端弯矩设计值计算式 1.2*(334.8)+0.6*(48.0)-0.28*(-83.7) - 1.3*(-152.7)* 1.15 * 1.5 = 796.42,第70梁标准内力（左端弯矩） N-B = 70 (Node-i= 448, Node-j= 453) DL= 2.650(m)( 1) -13.6 43.8 18.6 0.0 -

39、0.5 0.0 0.0 0.0( 2) -66.7 124.3 72.0 0.0 0.3 0.0 0.0 0.0( 3) -3.3 26.3 11.2 0.0 -0.3 0.0 0.0 0.0( 4) -31.3 55.0 32.6 0.0 0.2 0.0 0.0 0.0( 5) -168.3 -54.6 55.4 161.8 264.5 363.7 459.3 551.3 639.6 0.0 348.4 337.5 326.6 315.8 304.9 294.0 283.1 272.2 261.3 -1.7( 6) -22.0 -3.2 15.1 32.8 49.9 66.5 82.4 97

40、.8 112.5 0.0 57.9 56.1 54.3 52.6 50.8 49.0 47.2 45.5 43.7 0.0,弯矩设计值 、配筋N-B= 70 (I= 448, J= 453)( 1)B*H(mm)= 350* 1150 Lb= 2.65 Cover=30 Nf= 1 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M -374. -169. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. (kNm) LoadCase ( 30) ( 30) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0)Top Ast 1690. 1373. 0. 0. 0

41、. 0. 0. 0. 0.% Steel 0.42 0.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00梁左端弯矩设计值计算式 1.2*(168.3)+0.6*(-22.0)+0.28*(-31.3) + 1.3*(-66.7)* 1.15 * 1.5 = -373.5,框架梁设计剪力调整工程例,工程例 E172，37层，高121.55m，框架核芯筒结构，7度 ，框架、剪力墙二级抗震等级 。 （框架梁 剪力调整系数 1.2 第五层 84梁 ）,第五层 84梁的剪力标准值 N-B = 84 (Node-i=1477, Node-j=1503) DL= 9.000(m)(

42、 1) 112.7 -113.4 -25.1 0.0 -0.3 0.0 0.0 0.0( 2) -6.2 6.2 1.4 0.0 0.2 0.0 0.0 0.0( 3) 46.0 -46.3 -10.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0( 4) -2.9 2.9 0.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0( 5) -193.5 -66.7 27.6 84.2 102.1 81.4 22.2 -74.9 -204.4 0.0 125.0 99.4 67.4 33.1 -1.2 -35.5 -69.8 -101.8 -127.4 0.0( 6) -35.5 -10.1 10.3 22.0

43、 24.3 17.4 1.1 -23.9 -53.9 0.0 23.3 21.1 14.5 6.2 -2.0 -10.3 -18.6 -25.2 -27.4 0.2,第五层 84梁设计内力 （左 、右端剪力 ） N-B= 84(I=1477, J=1503)( 1)B*H(mm)= 600* 700 Lb= 9.00 Cover= 30 Nf= 2 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-Shear 207. 175. 132. 86. -45. -91. -138. -180. -212.Load ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) (

44、28) ( 28) ( 28) ( 28)Case Asv 115. 115. 115. 115. 115. 115. 115. 115. 115. Rsv 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19Tmax/Shear( 8)= 0.1/ -206. Astt= 0. Astv= 114.6 Ast1= 0.01.2*125.0+0.6*23.3+(-0.28*(-10.3)-1.3*(- 25.1)*1.2 =206.59681.2*(-127.4)+0.6*(-27.4)+(0.28*(-10.3)+1.3*(- 25.1)*1.2 =-21

45、1.9368,剪力墙设计内力调整工程例,工程例 E213_2，框架剪力墙结构，剪力墙特一级抗震等级 。(一般框架剪力墙结构，底部加强区，下部2层， 加强部位取底弯矩 *1.1， 非加强区*1.3 ）,第3墙板立面图 （上下对齐 、底部加强区两层 ）,底层第 3墙板标准内力 N-Wc = 3 (Node-i= 173, Node-j= 174) DL= 4.525(m) Angle= 1.571(iCase) Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-Top( 1) -19.2 -274.3 102.1 1639.6 72.3 662.7 -10

46、.9( 2) -2.7 -692.8 -385.7 -4464.4 7.9 1939.0 -3.5( 3) -2.5 4.0 21.3 38.0 9.6 -20.8 -1.0( 4) -0.4 -154.1 -93.3 -1102.2 1.2 447.4 -0.4( 5) 1.5 30.2 -6378.5 529.3 0.5 -401.0 7.0( 6) 0.5 -6.5 -1219.7 161.1 -0.3 -188.6 1.8,底层 NW= 3 Ncomb= 40 墙底截面设计内力 N M S CM0 CM1 -7115.1 -1662.2 730.8 -1662.2 -1511.0 As

47、= 2034.0 -1511.0*1.1=-1662.1CM1-组合值 CM0=CM1*1.1-组合值放大,第3墙板第 40工况 1-4层设计弯矩,工程例:DM_PS， 36层 ，转换层结构。 底6层框支 ，设防烈度 7度 ，二类场地土 。 结构总高 114.1m,满足 B类高度 （ 120m） 。 底部加强区，底下 8层 ，剪力墙抗震等级 特一级 。,第 7墙板，第 28工况， 1-6层设计弯矩 。,第 7墙板，第 40工况， 1-6层设计弯矩 。,位于底部加强部位内的非落地剪力墙的内力调整，取非加强部位剪力墙调整系数进行放大。 在底部加强部位内，墙体不连续，上层墙体找不到底部墙体弯矩设 计值，取非加强部位剪力墙调整系数进行放大。,SATWE,TAT多项选择 功能一览表,三 、结语,1、整体内力调整项目 楼层最小地震剪力(程序自动调整 ，在 WZQ.OUT中有输出 ，若是有效质量系数小于90%引起的，则应增加振型计算数；若结构布局不合理 ，应调整结构布局 ) 薄弱楼层地震剪力放大(在 WMASS.OUT中报告，对该楼层构件地震剪力的作用效应 ，乘 1.15的增大系数 。),框剪结构中框架部分地震剪力调整 (在 WV02Q.OUT文件输出 ) 框支结构中框支柱地震剪力调整2、构件内力调整 按抗震等级确定内力调整系数 要注意指定楼层 、构件抗震等级的七种情况,谢谢 ！,