传感器原理及工程应用(第三版)郁有文15第7章ppt课件.ppt

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1、第7章 磁电式传感器,7.1 磁电感应式传感器7.2 霍尔式传感器,7.1 磁电感应式传感器,磁电感应式传感器又称磁电式传感器， 是利用电磁感应原理将被测量（如振动、位移、转速等）转换成电信号的一种传感器。它不需要辅助电源， 就能把被测对象的机械量转换成易于测量的电信号，是一种有源传感器。 由于它输出功率大， 且性能稳定，具有一定的工作带宽（101000 Hz），所以得到普遍应用。,7.1.1 磁电感应式传感器工作原理 根据电磁感应定律， 当导体在稳恒均匀磁场中，沿垂直磁场方向运动时，导体内产生的感应电势为,(7-1),式中: B稳恒均匀磁场的磁感应强度；l导体有效长度；v导体相对磁场的运动速

2、度。,当一个W匝线圈相对静止地处于随时间变化的磁场中时，设穿过线圈的磁通为，则线圈内的感应电势e与磁通变化率d/dt有如下关系：,根据以上原理，人们设计出两种磁电式传感器结构：变磁通式和恒磁通式。变磁通式又称为磁阻式， 图7-1是变磁通式磁电传感器，用来测量旋转物体的角速度。,(7-2),图7-1（a）为开磁路变磁通式：线圈、磁铁静止不动， 测量齿轮安装在被测旋转体上，随被测体一起转动。每转动一个齿， 齿的凹凸引起磁路磁阻变化一次，磁通也就变化一次， 线圈中产生感应电势，其变化频率等于被测转速与测量齿轮上齿数的乘积。这种传感器结构简单，但输出信号较小，且因高速轴上加装齿轮较危险而不宜测量高转速

3、的场合。,图7-1 变磁通式磁电传感器结构图(a) 开磁路； (b) 闭磁路,图7-1(b)为闭磁路变磁通式传感器，它由装在转轴上的内齿轮和外齿轮、永久磁铁和感应线圈组成，内外齿轮齿数相同。 当转轴连接到被测转轴上时，外齿轮不动，内齿轮随被测轴而转动，内、外齿轮的相对转动使气隙磁阻产生周期性变化，从而引起磁路中磁通的变化，使线圈内产生周期性变化的感应电动势。 显然， 感应电势的频率与被测转速成正比。,图7-1 变磁通式磁电传感器结构图(a) 开磁路； (b) 闭磁路,图7-1 变磁通式磁电传感器结构图(a) 开磁路； (b) 闭磁路,图7-1 变磁通式磁电传感器结构图(a) 开磁路； (b)

4、闭磁路,图7-2 恒定磁通式磁电传感器结构原理图（a） 动圈式； (b) 动铁式,磁路系统产生恒定的直流磁场，磁路中的工作气隙固定不变，因而气隙中磁通也是恒定不变的。 其运动部件可以是线圈（动圈式），也可以是磁铁（动铁式），动圈式（图7-2（a）和动铁式（图7-2(b)）的工作原理是完全相同的。 当壳体随被测振动体一起振动时，由于弹簧较软，运动部件质量相对较大， 当振动频率足够高（远大于传感器固有频率）时，运动部件惯性很大，来不及随振动体一起振动， 近乎静止不动，振动能量几乎全被弹簧吸收，永久磁铁与线圈之间的相对运动速度接近于振动体振动速度，磁铁与线圈的相对运动切割磁力线， 从而产生感应电势为

5、,(7-3),式中：B0工作气隙磁感应强度； l每匝线圈平均长度； W线圈在工作气隙磁场中的匝数； v相对运动速度。,7.1.2 磁电感应式传感器基本特性 当测量电路接入磁电传感器电路时，如图7-3所示，磁电传感器的输出电流Io为,（7-4),式中： Rf测量电路输入电阻； R线圈等效电阻。,传感器的电流灵敏度为,（7-5),图7-3 磁电式传感器测量电路,而传感器的输出电压和电压灵敏度分别为,(7-6),(7-7),当传感器的工作温度发生变化或受到外界磁场干扰、受到机械振动或冲击时，其灵敏度将发生变化，从而产生测量误差，其相对误差为,(7-8),1. 非线性误差 磁电式传感器产生非线性误差的

6、主要原因是：由于传感器线圈内有电流I流过时，将产生一定的交变磁通I，此交变磁通叠加在永久磁铁所产生的工作磁通上，使恒定的气隙磁通变化, 如图7-4所示。当传感器线圈相对于永久磁铁磁场的运动速度增大时，将产生较大的感应电势e和较大的电流I，由此而产生的附加磁场方向与原工作磁场方向相反，减弱了工作磁场的作用， 从而使得传感器的灵敏度随着被测速度的增大而降低。当线圈的运动速度与图7-4所示方向相反时，感应电势e、线圈感应电流反向，所产生的附加磁场方向与工作磁场同向，从而增大了传感器的灵敏度。 其结果是线圈运动速度方向不同时，传感器的灵敏度具有不同的数值，使传感器输出基波能量降低，谐波能量增加, 即这

7、种非线性特性同时伴随着传感器输出的谐波失真。 显然，传感器灵敏度越高，线圈中电流越大，这种非线性越严重。,图7-3 磁电式传感器测量电路,图7-4 传感器电流的磁场效应,2. 温度误差 当温度变化时，式（7-8）中右边三项都不为零，对铜线而言每摄氏度变化量为dl/l0.16710-4, dR/R0.4310-2，dB/B每摄氏度的变化量决定于永久磁铁的磁性材料。对铝镍钴永久磁合金，dB/B-0.0210-2，这样由式（7-8）可得近似值如下：,这一数值是很可观的，所以需要进行温度补偿。补偿通常采用热磁分流器。热磁分流器由具有很大负温度系数的特殊磁性材料做成。 它在正常工作温度下已将空气隙磁通分

8、路掉一小部分。 当温度升高时， 热磁分流器的磁导率显著下降，经它分流掉的磁通占总磁通的比例较正常工作温度下显著降低，从而保持空气隙的工作磁通不随温度变化，维持传感器灵敏度为常数。,7.1.3 磁电感应式传感器的测量电路,图7-5 磁电式传感器测量电路方框图,7.1.4 磁电感应式传感器的应用 1. 动圈式振动速度传感器 图7-6是动圈式振动速度传感器的结构示意图。其结构主要特点是，钢制圆形外壳，里面用铝支架将圆柱形永久磁铁与外壳固定成一体，永久磁铁中间有一小孔，穿过小孔的芯轴两端架起线圈和阻尼环，芯轴两端通过圆形膜片支撑架空且与外壳相连。工作时，传感器与被测物体刚性连接，当物体振动时， 传感器

9、外壳和永久磁铁随之振动，而架空的芯轴、线圈和阻尼环因惯性而不随之振动。因而，磁路空气隙中的线圈切割磁力线而产生正比于振动速度的感应电动势，线圈的输出通过引线输出到测量电路。该传感器测量的是振动速度参数，若在测量电路中接入积分电路，则输出电势与位移成正比；若在测量电路中接入微分电路，则其输出与加速度成正比。,图7-6 动圈式振动速度传感器,转子底座的振动可采用加速度传感器和速度传感器两种方式进行测量。将带有磁座的加速度和速度传感器放置在试验台的底座上，将传感器的输出经变送器接采集通道，输入到计算机中。,2. 磁电式扭矩传感器 图7-7是磁电式扭矩传感器的工作原理图。在驱动源和负载之间的扭转轴的两

10、侧安装有齿形圆盘。它们旁边装有相应的两个磁电传感器。磁电传感器的结构见图7-8所示。传感器的检测元件部分由永久磁铁、感应线圈和铁芯组成。永久磁铁产生的磁力线与齿形圆盘交链。当齿形圆盘旋转时，圆盘齿凸凹引起磁路气隙的变化，于是磁通量也发生变化，在线圈中感应出交流电压， 其频率在数值上等于圆盘上齿数与转数的乘积。,图7-7 磁电式扭矩传感器工作原理图,图7-8 磁电式传感器结构图,图7-8 磁电式传感器结构图,当扭矩作用在扭转轴上时，两个磁电传感器输出的感应电压u1和u2存在相位差。 这个相位差与扭转轴的扭转角成正比。 这样，传感器就可以把扭矩引起的扭转角转换成相位差的电信号。,Motor Dri

11、ving and Speed Sensing,Intelligent Power Drill,Schematic of Speed Regulation,7.2 霍尔式传感器,7.2.1 霍尔效应及霍尔元件 1. 霍尔效应 置于磁场中的静止载流导体，当它的电流方向与磁场方向不一致时，载流导体上平行于电流和磁场方向上的两个面之间产生电动势，这种现象称霍尔效应。该电势称霍尔电势。如图7-9所示，在垂直于外磁场B的方向上放置一导电板，导电板通以电流I，方向如图所示。导电板中的电流使金属中自由电子在电场作用下做定向运动。此时，每个电子受洛伦兹力fl的作用，fl的大小为,图7-9 霍尔效应原理图,fl=

12、eBv,（7-9）,式中：e电子电荷； v电子运动平均速度； B磁场的磁感应强度。,图7-9 霍尔效应原理图,fl的方向在图7-9中是向内的，此时电子除了沿电流反方向作定向运动外，还在fl的作用下漂移，结果使金属导电板内侧面积累电子，而外侧面积累正电荷，从而形成了附加内电场EH， 称霍尔电场，该电场强度为,（7-10）,式中, UH为电位差。,图7-9 霍尔效应原理图,霍尔电场的出现，使定向运动的电子除了受洛伦兹力作用外，还受到霍尔电场力的作用，其力的大小为eEH，此力阻止电荷继续积累。 随着内、外侧面积累电荷的增加，霍尔电场增大，电子受到的霍尔电场力也增大，当电子所受洛伦磁力与霍尔电场作用力

13、大小相等方向相反，即,eEH=eBv,（7-11）,时， 则,EH=vB,（7-12）,此时电荷不再向两侧面积累，达到平衡状态。,若金属导电板单位体积内电子数为n，电子定向运动平均速度为v，则激励电流I=nevbd，即,（7-13）,将式（7-13）代入式（7-12）得,（7-14）,将上式代入式（7-10）得,（7-15）,式中令RH=1/ne，称之为霍尔常数，其大小取决于导体载流子密度, 则,（7-16）,式中, KH=RH/d称为霍尔片的灵敏度。 由式（7-16）可见，霍尔电势正比于激励电流及磁感应强度，其灵敏度与霍尔系数RH成正比而与霍尔片厚度d成反比。为了提高灵敏度，霍尔元件常制成薄

14、片形状。,霍尔元件激励极间电阻R=l/(bd)，同时R=U/I=El/I=vl/(nevbd)（因为=v/E, 为电子迁移率），则,(7-17),解得,RH=,(7-18),从式（7-18）可知，霍尔常数等于霍尔片材料的电阻率与电子迁移率的乘积。 若要霍尔效应强，则希望有较大的霍尔系数RH，因此要求霍尔片材料有较大的电阻率和载流子迁移率。 一般金属材料载流子迁移率很高，但电阻率很小；而绝缘材料电阻率极高，但载流子迁移率极低，故只有半导体材料才适于制造霍尔片。目前常用的霍尔元件材料有：锗、硅、砷化铟、 锑化铟等半导体材料。其中N型锗容易加工制造，其霍尔系数、 温度性能和线性度都较好。N型硅的线性

15、度最好，其霍尔系数、 温度性能同N型锗。锑化铟对温度最敏感，尤其在低温范围内温度系数大，但在室温时其霍尔系数较大。砷化铟的霍尔系数较小，温度系数也较小，输出特性线性度好。表7-1为常用国产霍尔元件的技术参数。,表7-1 常用国产霍尔元件的技术参数,2. 霍尔元件基本结构 霍尔元件的结构很简单，它是由霍尔片、四根引线和壳体组成的， 如图7-10（a）所示。 霍尔片是一块矩形半导体单晶薄片， 引出四根引线： 1、 1两根引线加激励电压或电流，称激励电极（控制电极）； 2、 2引线为霍尔输出引线， 称霍尔电极。 霍尔元件的壳体是用非导磁金属、 陶瓷或环氧树脂封装的。 在电路中， 霍尔元件一般可用两种

16、符号表示， 如图7-10（b）所示。,图7-10 霍尔元件（a） 外形结构示意图； （b） 图形符号,3. 霍尔元件基本特性 (1) 额定激励电流和最大允许激励电流 当霍尔元件自身温升10时所流过的激励电流称为额定激励电流。 以元件允许最大温升为限制所对应的激励电流称为最大允许激励电流。因霍尔电势随激励电流增加而线性增加，所以使用中希望选用尽可能大的激励电流，因而需要知道元件的最大允许激励电流。改善霍尔元件的散热条件，可以使激励电流增加。,(2） 输入电阻和输出电阻 激励电极间的电阻值称为输入电阻。霍尔电极输出电势对电路外部来说相当于一个电压源，其电源内阻即为输出电阻。 以上电阻值是在磁感应强

17、度为零，且环境温度在205时所确定的。,(3） 不等位电势和不等位电阻 当霍尔元件的激励电流为I时，若元件所处位置磁感应强度为零， 则它的霍尔电势应该为零，但实际不为零。这时测得的空载霍尔电势称为不等位电势，如图7-11所示。 产生这一现象的原因有： 霍尔电极安装位置不对称或不在同一等电位面上； 半导体材料不均匀造成了电阻率不均匀或是几何尺寸不均匀； 激励电极接触不良造成激励电流不均匀分布等。,图7-11 不等位电势示意图,不等位电势也可用不等位电阻表示， 即,（7-19）,式中： U0不等位电势； r0不等位电阻； I激励电流。 由式（7-19）可以看出，不等位电势就是激励电流流经不等位电阻

18、r0所产生的电压， 如图7-11所示。,(4） 寄生直流电势 在外加磁场为零、霍尔元件用交流激励时，霍尔电极输出除了交流不等位电势外，还有一直流电势，称为寄生直流电势。 其产生的原因有： 激励电极与霍尔电极接触不良， 形成非欧姆接触， 造成整流效果； 两个霍尔电极大小不对称，则两个电极点的热容不同， 散热状态不同而形成极间温差电势。 寄生直流电势一般在1mV以下，它是影响霍尔片温漂的原因之一。,(5） 霍尔电势温度系数 在一定磁感应强度和激励电流下，温度每变化1时，霍尔电势变化的百分率称为霍尔电势温度系数。它同时也是霍尔系数的温度系数。 ,4. 霍尔元件不等位电势补偿 不等位电势与霍尔电势具有

19、相同的数量级，有时甚至超过霍尔电势， 而实用中要消除不等位电势是极其困难的，因而必须采用补偿的方法。分析不等位电势时，可以把霍尔元件等效为一个电桥， 用分析电桥平衡来补偿不等位电势。,图7-12为霍尔元件的等效电路，其中A、 B为霍尔电极，C、 D为激励电极，电极分布电阻分别用r1、r2、r3、r4表示，把它们看作电桥的四个桥臂。理想情况下，电极A、B处于同一等位面上， r1= r2= r3= r4 ，电桥平衡，不等位电势U0为0。实际上，由于A、 B电极不在同一等位面上，此四个电阻阻值不相等，电桥不平衡，不等位电势不等于零。此时可根据A、 B两点电位的高低，判断应在某一桥臂上并联一定的电阻，

20、使电桥达到平衡， 从而使不等位电势为零。几种补偿线路如图7-13所示。图（a）、 （b）为常见的补偿电路， 图（b）、（c）相当于在等效电桥的两个桥臂上同时并联电阻， 图（d）用于交流供电的情况。,图7-12 霍尔元件的等效电路,图7-13 不等位电势补偿电路,5. 霍尔元件温度补偿 霍尔元件是采用半导体材料制成的，因此它们的许多参数都具有较大的温度系数。当温度变化时，霍尔元件的载流子浓度、 迁移率、电阻率及霍尔系数都将发生变化，从而使霍尔元件产生温度误差。 为了减小霍尔元件的温度误差， 除选用温度系数小的元件或采用恒温措施外，由UH=KHIB可看出：采用恒流源供电是个有效措施，可以使霍尔电势

21、稳定。但也只能是减小由于输入电阻随温度变化所引起的激励电流I的变化的影响。,霍尔元件的灵敏系数KH也是温度的函数，它随温度变化将引起霍尔电势的变化。霍尔元件的灵敏度系数与温度的关系可写成,KH=KH0(1+T),（7-20）,式中： KH0温度T0时的KH值； T=T-T0温度变化量； 霍尔电势温度系数。,大多数霍尔元件的温度系数是正值，它们的霍尔电势随温度升高而增加T倍。 但如果同时让激励电流Is相应地减小， 并能保持KH Is 乘积不变，也就抵消了灵敏系数KH增加的影响。 图7-14就是按此思路设计的一个既简单，补偿效果又较好的补偿电路。电路中Is为恒流源，分流电阻Rp与霍尔元件的激励电极

22、相并联。当霍尔元件的输入电阻随温度升高而增加时，旁路分流电阻Rp自动地增大分流，减小了霍尔元件的激励电流IH，从而达到补偿的目的。,图7-14 恒流温度补偿电路,在图7-14所示的温度补偿电路中，设初始温度为T0，霍尔元件输入电阻为Ri0，灵敏系数为KH0，分流电阻为Rp0，根据分流概念得,（7-21）,当温度升至T时，电路中各参数变为,（7-22）,（7-23）,式中：霍尔元件输入电阻温度系数； 分流电阻温度系数。,则,（7-24）,虽然温度升高了T，为使霍尔电势不变，补偿电路必须满足温升前、 后的霍尔电势不变，即UH0=UH，则,KH0IH0B=KHIHB,（7-25）,有,KH0IH0=

23、KHIH,（7-26）,将式（7-20）、（7-21）、（7-24）代入上式，经整理并略去(T)2高次项后得,（7-27）,当霍尔元件选定后，它的输入电阻Ri0和温度系数及霍尔电势温度系数是确定值。由式（7-27）即可计算出分流电阻Rp0及所需的温度系数值。为了满足Rp0及两个条件，分流电阻可取温度系数不同的两种电阻的串、并联组合，这样虽然麻烦但效果很好。,7.2.2 霍尔传感器的应用 1. 霍尔式微位移传感器 霍尔元件具有结构简单、体积小、动态特性好和寿命长的优点，它不仅用于磁感应强度、有功功率及电能参数的测量， 也在位移测量中得到广泛应用。 图7-15给出了一些霍尔式位移传感器的工作原理图

24、。图7-15（a）是磁场强度相同的两块永久磁铁，同极性相对地放置， 霍尔元件处在两块磁铁的中间。由于磁铁中间的磁感应强度B=0， 因此霍尔元件输出的霍尔电势UH也等于零，此时位移x=0。若霍尔元件在两磁铁中产生相对位移，霍尔元件感受到的磁感应强度也随之改变，这时UH不为零，其量值大小反映出霍尔元件与磁铁之间相对位置的变化量。这种结构的传感器， 其动态范围可达5 mm，分辨率为0.001mm。,图7-15 霍尔式位移传感器的工作原理图(a) 磁场强度相同传感器； (b) 简单的位移传感器； (c) 结构相同的位移传感器,图7-15（b）是一种结构简单的霍尔位移传感器，是由一块永久磁铁组成磁路的传

25、感器，在霍尔元件处于初始位置x=0时， 霍尔电势UH不等于零。 图7-15（c）是一个由两个结构相同的磁路组成的霍尔式位移传感器，为了获得较好的线性分布，在磁极端面装有极靴， 霍尔元件调整好初始位置时， 可以使霍尔电势UH=0。 这种传感器灵敏度很高， 但它所能检测的位移量较小， 适合于微位移量及振动的测量 。,2. 霍尔式转速传感器 图7-16是几种不同结构的霍尔式转速传感器。转盘的输入轴与被测转轴相连，当被测转轴转动时，转盘随之转动，固定在转盘附近的霍尔传感器便可在每一个小磁铁通过时产生一个相应的脉冲，检测出单位时间的脉冲数，便可知被测转速。根据磁性转盘上小磁铁数目多少就可确定传感器测量转

26、速的分辨率。 ,图7-16 几种霍尔式转速传感器的结构,3. 霍尔计数装置 霍尔集成元件是将霍尔元件和放大器等集成在一块芯片上。 它由霍尔元件、 放大器、电压调整电路、电流放大输出电路、 失调调整及线性度调整电路等几部分组成，有三端T形单端输出和八脚双列直插型双端输出两种结构。它的特点是输出电压在一定范围内与磁感应强度成线性关系。霍尔开关传感器SL3501具有较高灵敏度的集成霍尔元件，能感受到很小的磁场变化， 因而可对黑色金属零件进行计数检测。图7-17是对钢球进行计数的工作示意图和电路图。当钢球通过霍尔开关传感器时，传感器可输出峰值 20 mV的脉冲电压，该电压经运算放大器(A741) 放大后， 驱动半导体三极管V(2N5812)工作， V输出端便可接计数器进行计数，并由显示器显示检测数值。,图7-17 霍尔计数装置的工作示意图及电路图,