《L”型钻井试验项目(方案).docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《L”型钻井试验项目(方案).docx（31页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、焦煤集团屯兰矿12408工作面“L”型地面煤层气井抽采试验方案山西蓝焰煤层气工程研究有限责任公司2015 年 3月屯兰矿采动区“L”型井试验方案目 录1 前言11.1 项目背景11.2 方案编制依据12地质概况22.1 地层22.2构造32.3煤系发育状况52.4水文地质特征63 “L”型井设计方案73.1 选区原则73.2井位布置73.3 井眼轨迹设计93.4井身结构设计103.5井身质量要求113.6钻井液设计113.7录井要求113.8固井设计123.9固井注水泥浆技术要求123.10安全要求134 地面抽采系统设计144.1 地面煤层气抽采管路管径的确定144.2 地面煤层气抽采设备的
2、选型144.3 地面抽采管路布置及设备安装194.4 抽采参数监测及记录要求225 投资概算236施工进度安排257结论及建议267.1 “L”型井应用效果267.2 结论及建议26 21 前言1.1 项目背景山西焦煤集团屯兰矿具有工作面瓦斯治理难度高、治理压力大的困惑，地面煤层气井能缓解煤矿的瓦斯治理压力；经过“十一五”国家科技重大专项对采动影响区井试验的摸索及“十二五”重大专项前期研究成果，基本达到了利用采动影响区地面井治理采煤工作面上隅角瓦斯超限问题的目的。考虑到煤层气采动井直井地面抽采瓦斯范围有限，覆盖的采动区范围较小，为此有必要考虑在竖直地面井的基础上加一段水平孔，形成“L”地面井煤
3、层气抽采方式，通过合理的优化布置，对“L”采动影响区地面井进行研究。针对当前屯兰矿工作面瓦斯治理难度大和地面垂直预抽井不能短期解决工作面瓦斯大的现状，研究试验“L”型井钻井工艺和瓦斯抽采技术，解决工作面上的瓦斯问题是必要的。通过合理的优化布置，对“L”型采动影响区地面井进行研究。以实现覆盖范围广、抽采瓦斯效果优的目的，在竖直采动影响区井的成功试验的基础上，将取得较好的安全效益和经济效益。1.2 方案编制依据本方案编制依据：1）屯兰矿煤层气抽采数据及2#煤层底板等高线图。2）屯兰矿区域地形图（1：10000）。3） 屯兰矿12408工作面掘进地质图。4）屯兰矿12408工作面掘进地质说明。5）屯
4、兰矿采掘平面图。屯兰矿采动区“L”型井试验方案2地质概况2.1 地层西山煤田位于吕梁太行断块、五台山块隆的古交掀斜地块，地层出露较齐全（见表2-1）。自西向东,由西北向东南地层由老到新依次分布，太古界变质岩分布于西山煤田的西部及西北部；上元古界长城系霍山砂岩不整合覆盖其上；寒武奥陶系碳酸盐岩构成煤田基底；石炭二叠系平行不整合于奥陶系灰岩剥蚀面之上；三叠系分布于煤田的中南部；第三系、第四系多分布于丘陵地区及近代沟谷中。表2-1 区域地层简表界系统组段代号厚度(m)出露面积(Km2)新生界(Kz)第四系全新统Q40-4551.28中上更新统马离组Q2+30-112276.11上第三系上新统保德组N
5、20-7225.76中生界(Mz)三叠系中统二马营组T2er325下统和尚沟组T1h120-155刘家沟组T1l432-50021.78古生界(Pz)二叠系上统石千峰组P2sh102-165.7173.65上石盒子组上段P2s2119-247下段P2s1105-296下统下石盒子组上段P1x222-67下段P1x122-84山西组P1s20.9-85石炭系上统太原组C3t58.26-136中统本溪组C2b8.5-55奥陶系中统峰峰组二段O2f216-7045.69一段O2f157-92上马家沟组三段O2s353-85二段O2s299-170一段O2s147-85下马家沟组三段O2x332-68
6、二段O2x236.5-74一段O2x153-69下统亮甲山组O1l27.3-131.6813.31冶里组O1y14.6-102寒武系上统凤山组3f40-6014.50长山组3c5-10崮山组3g6-26中统张夏组2z56-140徐庄组2x20-53.5上元古界(Pt)震旦系长城系霍山群ZCh20-403.65ZCh1384太古界Ar吕梁山群Ar150017.052.2构造根据断块学说，西山煤田位于我国华北断块吕梁太行断块、五台山块隆的古交掀斜地块，煤田西部边缘为狐堰山山字型褶皱带（见图2-1）。古交掀斜地块以古交为中心，地块内地层展布南新北老，总体上由东、北、西三面向内缓倾斜，向SSW倾伏的不
7、对称向斜构造。石千峰一带出露三叠系下统，产状平缓，倾角一般小于10；西山中部及清徐、交城北部的地层以石炭二叠系为主，地层产状均较平缓；煤田北部及汾河河谷广泛出露奥陶系、寒武系，地层产状平缓。局部地段显示一些规模不大的断裂及褶皱，构造线方向大多呈NE向或NEE向（如古交、王封一带），少数呈近东西向或近南北向小型宽缓褶皱。东部受新华夏系控制，西部以经向构造为主。主要褶皱：西部有马兰向斜和东社向斜，中部有石千峰向斜，受NW向的土堂断层、西铭断层和NNE向的晋祠断层及NE向的清交大断裂控制，煤田内部以NE或NEE向地层为主，且多呈地垒形式出现。狐堰山山字型褶皱带位于五台山块隆西南缘，其西侧以白家滩断裂
8、与吕梁山块隆相邻。向西凸出的前弧与其两侧向东凸出的反射弧呈南北向展布，延长约60km，脊柱在狐堰山主峰睦联坡之间，前弧由一系列弧形褶皱和逆冲断层所构成，卷入的地层有寒武系、奥陶系、石炭系、二叠系。北侧反射弧主要由白家滩逆断层和两侧的向斜以及营立西褶皱群、营立断层组成，白家滩逆断层为向东凸出的弧形断层；南侧反射弧主要由西社断裂和价家山向斜构成，二者均呈向东凸出的弧形，向斜的西翼陡，东翼缓，断裂西盘向东逆冲。山字型脊柱部分由一系列东西向短轴褶皱组成。这些褶皱中的背斜多被偏碱性二长岩所占据。前弧顶部的背斜也控制了一些二长岩体的分布。该山字型褶皱是由南北向构造带在不均衡的东西向挤压作用下形成的。1、向
9、斜 2、背斜 3、正断层 4、逆断层 5、平移断层 6、推断断层 7、上升泉、下降泉 8、火成岩图2-1 西山煤田构造略图2.3煤系发育状况含煤地层为太原组和山西组，山西组厚度为24.67-64.37m，平均厚度为44.54m，含煤系数为13.99%，太原组厚度为81.51-125.22m，平均厚度为104.80m，含煤系数7.5%。井田内可采煤层共10层，依次为02、03、2、3、4、6、7、8、9、10号煤层，其中02、2、8、9号煤层为主要可采煤层，稳定可采，03、6号煤层为较稳定可采煤层，其余为不稳定煤层气。目前矿井的主采煤层气为2#和8#煤，具体见下表：含煤地层煤层编号煤层厚度（m）
10、煤层间距（m）容重t/m3稳定性山西组020-2.320.741.33较稳定7.03030.06-1.130.601.39不稳定2.9510.28-1.130.531.40不稳定3.7821.47-5.223.271.36稳定0.7130.15-1.850.151.36不稳定7.1240.05-3.541.241.42不稳定5.2450.10-2.400.601.42不稳定21.88太原组60.10-1.911.941.40不稳定23.5870.45-1.080.821.34稳定17.5781.15-5.183.451.33稳定0.718a0.10-1.300.591.38不稳定13.2090
11、.43-2.881.651.38稳定3.98102.10-1.400.591.37不稳定2.4水文地质特征本区受水动力条件、埋藏条件以及水化学条件的控制，地下水补给条件较差，属于径流封闭区，岩溶水总体上由西北至东南流经本区。奥陶系岩溶水主要赋存于峰峰组上段和上马家沟组中上段。峰峰组大部不含水；上马家沟组富水性弱-中等;下马家沟组富水性极弱。本区隔水岩柱总体上为北高南低，东高西低，随着煤层埋深的增加，隔水岩柱的厚度有不断加厚的趋势，但很不均匀，局部地段由于构造的作用影响，其厚度变化较为突出。本区出露山西组顶部及其以上地层，其余深埋地下，构造十分发育，主要构造线方向为NE，且成组多呈地垒形式。地层
12、形态为一由NNE向SSW倾伏的波浪状单斜构造，目前断层、陷落柱导水性较差，但随着采深的增加，受水压力、隔水层厚度以及采动等因素的影响，其导水性将会有所改善。本区地层中构造发育，有陷落柱、断层存在，为奥灰岩溶形成的塌陷所致，对煤层气开发布井有较大影响。因此，在煤层气开发时，应对断层、陷落柱的分布进行研究。63 “L”型井设计方案3.1 选区原则1）地面情况：选择地形缓且交通便利的位置施工，便于施工，投运，集输及利用。 2）煤炭采掘衔接：通过和矿方沟通，结合矿方采掘衔接计划，“L”型井布置位于南四盘区12408工作面，靠近采区回风巷一侧，瓦斯抽采层位为2#煤层顶板冒落带中，解决矿方巷道采掘工程中的
13、瓦斯问题效果较好。3）地质方面： （1）构造方面：对于地质构造复杂，断层及陷落柱发育的地区，水平段布置时应尽量避免或减少构造对其影响。 （2）布置在瓦斯富集区。 （3）水平段应垂直主裂隙方向，或者同主裂隙大角度斜交方向，使水平井的生产影响范围最大。 4）水平段与平面有一定的交角，利于钻井施工。5）井场位置尽量靠近已施工的钻孔，以便后期供电及管网建设，节省投资。根据屯兰矿矿方要求，结合以上原则，在屯兰矿南四盘区12408工作面布置 “L”型井1口。3.2井位布置为了降低井下抽采的成本，减轻瓦斯对煤矿生产的危害，同时结合屯兰矿井下煤矿采掘规划需要，综合考虑各方面因素初步于屯兰矿南四盘区12408工
14、作面布置 “L”型井1口。设计井位如下所示：12408工作面井下位于南四盘区，南接12412工作面，西北为12406、12402采空区，东北为大川河煤矿。工作面南北走向，长度约956米。工作面内未进行预抽。工作面整体为单斜构造,向南西倾斜,煤层倾角35, 该区地质构造相对复杂，工作面穿过落差为6-18米断层，对掘进施工影响较大，同时可能会存在伴生断层影响，巷道可能出现裂隙增多现象。“L型”采动井布置过程中要靠近回风巷一侧；同时尽量减小陷落柱和正断层对钻井的影响，所以拟在图示位置布置工程井，沿采面方向延伸，投影长度约776米。图3-1 12408工作面XST-L-01平面布置图图 3-2 124
15、08工作面XST-L-01井上下对照图表3-1 设计井位基本数据井 号XST-L-01井 别“L型”井井 位山西西山屯兰矿区完井层位2#煤层顶板上约40m设计井深938.65m设计垂深237.3m设计水平闭合方位358井 口坐 标X：4195138海拔地 面1120Y： 37599848着陆点坐标X：4195273靶点坐标X：4195902Y：37599839Y：37599819钻进方式含固相聚合物水基钻井液完井方式裸眼完井钻井目的治理、开发利用12408工作面瓦斯，降低采掘工作面的瓦斯含量。完井依据水平段钻至2号煤层顶板40m，水平延伸630m，达到煤层气钻井工程作业规程、钻井井场、设备、作
16、业安全技术规程的规定。3.3 井眼轨迹设计 根据试验地质条件，结合目前水平井钻井技术、设备及工具能力，采用“单弧剖面”（直-增-水平）三段制剖面形式，如下图所示。该剖面相对简单，工具选择方便，施工易于控制；三段制剖面弯曲（高造斜率段）井段相对较短，利于降低管柱下入摩阻，确保套管能够安全顺利下入弯曲段，利于钻井成本控制，确定造斜率为715/30m，水平段距煤层垂直距离为25-60m。图 3-3 XST-L-01井井眼轨迹剖面示意图井号位置坐 标造斜率/30m造斜点m水平段井斜井深mXYHXST-L-01井口419513837599848112011.5477.3289938.65着陆点41952
17、7337599839893.7靶点419590237599819882.7表3-2 设计井身轨迹基本数据93.4井身结构设计“L型”井采用三开井身构，目的层水平段采用裸眼完井的方式。具体井身结构如下所述：（1）一开采用444.5mm牙轮钻头，钻穿基岩风化带10m后，预计井深40.00m（以实钻地层为准），下377.7mm钢级J55表层套管，封固地表疏松层。下入深度约40m，注水泥全封固。（2）二开采用311.1mm钻头钻进至煤层顶板50米，下入244.5mm钢级J55技术套管，固井注水泥返至地面。（3）三开采用 215.9mm 的钻头进行钻进，从增斜段到水平段钻至靶点并延伸，完钻。图3-4 “
18、L”型井井身结构示意图3.5井身质量要求1）钻井施工作业按煤层气钻井作业规范执行，钻井工程质量达到煤层气钻井工程质量验收评级标准中的优良级别，井深以转盘面为基准，校核钻具实长为准；每钻进100m应校核钻具长度。2）斜井段钻井眼轨迹要求平滑，水平段井眼轨迹位于要求的靶区内。水平井全井井眼轨迹控制质量以LWD数据为考核依据。3）完钻后井队工程师必须将全井（不超过10m一个点）的井斜角、全角变化率、井底水平位移等数据齐全、正确地填写在井史上。4）为了准确确定井眼在煤层中的相对位置，钻孔施工单位要使用LWD随钻测井仪器，测定井眼与煤层顶底板及夹矸的空间关系，为随后的压裂设计提供依据。3.6钻井液设计“
19、L型”井水平段为生产层位，需要进行储层保护，钻井液体系须既可以实现安全钻井的需要，又可以实现储层的最有效保护。本井钻井液以稳定井壁和保证施工安全，通过 K+和 NH4+的晶格固定和离子交换作用来抑制泥页岩吸水水化膨胀，稳定井壁。直井段选用钾铵基聚合物钻井液，造斜段至着陆点采用钾基聚合物钻井液，提高钻井液密度，并通过封堵剂封堵地层的层理裂隙，有效防止地层垮塌，水平段采用钾铵基钻井液体系，提高钻井液的稳定性，严格控制钻井液滤失量5ml。 3.7录井要求钻探过程中严格按照有关标准和设计进行录井作业，具体包括：岩屑录井、钻时录井、简易水文观测、循环观察等。1）岩屑录井非含煤地层24m捞取1包，含煤地层
20、12m捞取1包，目的层井段每1m捞取1包。现场整理、汇总岩屑录井表，并绘制1:500的随钻剖面，对地层做出初步的判定和划分。2）钻时录井钻时录井从见基岩开始每1m记录1个钻时点。以便于判断煤层埋深、厚度和确定夹矸位置。3）简易水文观测全井钻进过程中均应做好简易水文观测记录工作。每钻进2h记录一次钻井液消耗量；进入山西组后每1h记录一次钻井液消耗量，不足1h但大于30min时也应观察钻井液消耗量。4）循环观察钻遇目的层异常时，立即停钻，循环观察，加密测量钻液密度、粘度，观察气显示情况、钻井液池面和体积变化。3.8固井设计1）一开结束后，下入表层套管，固井封固地表松散层，固井使用G级石油水泥，水泥
21、返高至地面。2）二开结束后，下入技术套管，固井封固地层，固井使用G级石油水泥，水泥返高至地面。设计套管指标如表3-4所示：表3-4 套管设计套管类别井径（mm）井深（m）套管规格（mm）钢级壁厚（mm）水泥等级水泥浆返高表层套管444.5进入稳定基岩510m377.7J55/G级地面技术套管311.15下至2#煤层顶板60m244.5J558.94G级地面3.9固井注水泥浆技术要求表层套管固井使用G级油井水泥，水泥浆平均密度1.85g/cm3，固井水泥浆返至地面。固井结束侯凝24h后，试压6MPa，30min内压降小于0.5MPa，视为合格。技术套管固井使用G级油井水泥，水泥浆密度1.61.8
22、g/cm3，固井水泥浆返至地面。固井结束侯凝48h试压，试压12MPa，30min内压降小于0.5MPa，视为合格。技术要求见表3-5。表3-5 固井注水泥浆技术要求套管水泥规格水泥浆密度（g/cm3）水泥返高试压（MPa）30min压降（MPa）备注表层套管G级1.850.03至地面60.5技术套管G级1.6-1.8至地面1215m2防爆轴流通风机BT35-11NO2.8台2保证泵房通风质量3矿用风电瓦斯闭锁装置FDZB-1套1管道瓦斯浓度低于30%断电停抽4供水传感器KGL台1具有报警功能5开停传感器GT-L（A）台1具有报警功能6瓦斯高浓度传感器GJG100H(C)台1瓦斯浓度15m （
23、2）BT35-11NO2.8 型防爆轴流通风机：在使用较为密闭泵房的情况下，轴流通风机能保证泵房的通风质量。设备参数：全压：30Pa；功率：0.12kW；风量：552m3/h。 （3）FDZB-1 矿用风电甲烷闭锁装置：管道瓦斯浓度低于一定值时断电停抽，其主要参数：防爆标志：Exdib；电源：AC 660V/380V；开关量输入信号制式：触点式、电流型 0mA/5mA；检测误差：0.5%；传输速率：600bps。 （4）KGL 型供水传感器：当水封泄爆器的水过低时，供水传感器报警，提示加水。适用管径：15160 mm；工作范围：140 m3/h；输入电压：5 18 V DC；供水异常（断电）信
24、号：0.57 mA；（适用水压：0.150.4 MPa；水介质 PH 值： 68；防爆型式：矿用本质安全型；防爆标志：Exib。 （5）GT-L（A）型开停传感器：电源电压：924V DC；工作方式：锁固吊挂于被测电缆上、连续工作；输出信号：1/5mA DC、05V DC；5mA DC、无电位触点；显示方式：绿色灯为电源指示、红色灯指示开停；真空泵异常停止工作时报警；防爆型式：矿用本质安全型；防爆标志：Exib。 （6）GJG100H 型瓦斯高浓度传感器：当瓦斯浓度低于 30%时，进行报警。测量介质：空气、甲烷；测量范围：0.00%CH4100%CH4；基本测量误差：相对误差5%；检测速度：3
25、0s；整机工作电压：9V.DC24V.DC；瓦斯浓度30%时报警；防爆型式：矿用本质安全型；防爆标志：Exib； （7）KG9701A 型环境浓度传感器：环境气体中的瓦斯浓度，是煤矿预防瓦斯突出和瓦斯爆炸必不可少的测量仪器。测量范围：0 4.00 % CH4；分辨率：0.01%CH4；）测量精度：0.00 1.00%CH40.10%CH4；1.00 3.00%CH4 真值的10%；3.00 4.00%CH4 0.30%CH4；报警方式：间歇式声光报警，85dB（声强），能见度 20m（光强）；报警点范围：0.402.50%连续可调；断电点范围：0.402.00%连续可调；整机工作电压：+9+2
26、4V DC；防爆型式：矿用本质安全型；防爆标志：Exib。 （8）水封泄爆器（FBQ-1）：防爆筒高度：1150 mm；防爆筒直径：800 mm；防爆管口直径：300 mm；进、出管口直径：200 mm；防爆器高度：1420 mm；防爆器宽度：1050mm； 2）抽采基础设备 表 4-2 抽采基础设备序号名称型号（建议）单位数量1矿用隔爆型真空电磁起动器QBZ2-120/660(380）台12潜水泵/台13无刷交流同步发电机YTW-120-4台24交流柴油发电机组HX120 GF台25水环真空泵2BE1253台16隔爆型三相异步电动机Y315M-8台17气水分离器/1（1）矿用隔爆型真空电磁起
27、动器：防爆标志：ExdI；额定电压：660（380）V；额定电流：120A。 （2）水环真空泵：由于采动井没有达到集输的条件，设计采用真空泵抽采，真空泵是采动区抽采系统中的核心设备，直接影响抽采的强度和效率。 根据抽采流量设计采用：2BE1253 型直联真空泵，该泵主要技术参数为：排量 40.8m3/min，极限真空度 3.3kPa，转速 740r/min，配用电动机型号为Y315M-8，电机功率 75kW。 （3）气水分离装置：由于各传感器的传感头对于水气都有很强的敏感性，尤其是氧气传感器的显示精度受水气影响很大，因此必须在抽采管路系统上安设气水分离装置。该装置由水环真空泵提供商配套提供。该
28、设备与水环真空泵配套使用。 （4）泄爆、防回火装置：泄爆防回火装置相当于连接地面抽采管路与井下煤层气涌出源的安全保险，其主要作用是防止由于地面发生爆炸事故而导致火焰传到井下，对井下的生产系统产生威胁。该装置可以考虑使用水封式泄爆、防回火装置或者使用钢网防回火器结合分歧式防爆器来实现。该装置由水环真空泵提供商配套提供。 （5）辅助设备：为了保证抽采系统的正常运行，还需要配备一些辅助设备，如循环水箱、循环水泵、发电机、分流管路系统等。循环水箱的作用是为真空泵提供冷却循环水，根据位置不同分为高位水箱和埋地水箱，大小需要根据水循环管径确定，一般设计为 4-5m3较合理；循环泵的作用是为真空泵的运行提供
29、循环水。水泵的功率大小根据循环管径确定；发电机为井场所有用电提供电力供应。在不集输的情况，要布置甲烷气放空器，考虑到采动井抽采出的煤层气中甲烷浓度可能有较大幅度变化，很可能某时段处于爆炸危险范围，因此建议对采出气采用放空处理。同时，由于本次抽采试验井运行期间主要在 7、8 月份的雷雨季节，为安全考虑，应该在放空器处安设避雷保护装置。 3）抽采数据采集设备 为掌握该井的抽采情况及保证设备的安全运行，需在抽放管路上设置相应的抽采数据监测装置。监测对象主要包括甲烷浓度、氧气浓度、抽采负压、抽采流量、抽采气体成分等。（1）甲烷浓度 甲烷浓度的实时监测有三个方面的意义。首先，甲烷浓度是工作面漏风情况的有
30、效反映参数之一；其次可以反映出采空区甲烷聚集量的多少，对于后期的抽采效果评估起到主要作用；最后处于危险浓度范围的甲烷不能点火只能放空，否则会发生事故。因此甲烷浓度的实时监测对于工作面通风安全和地面抽出气体处理方式方面有重要的指导意义。 （2）氧气浓度 氧气浓度实时监测的主要意义在于可以随时监控采空区煤层气的抽采是否会造成临近工作面新鲜风流的入侵。这主要是因为地面抽采系统运行时，会在采空区内钻井附近产生低压区，可能造成临近回采工作面的新鲜风流向采空区内部入侵，新鲜风流入侵可能造成两方面的不良影响，一方面，会导致临近工作面新鲜风流不足，对井下生产造成影响；另一方面，会促进采空区内遗煤的缓慢氧化，造
31、成采空区内部温度缓慢升高，如果得不到有效控制，容易使遗煤发生自燃。 （3）一氧化碳浓度 一氧化碳浓度监测主要是监控采动区内部遗煤是否发生自燃发火。这主要是因为采空区内遗煤发生自燃时，由于大部分为不完全燃烧，会产生大量的一氧化碳气体，使得采空区内一氧化碳气体浓度迅速上升。 （4）抽采负压和流量 除了甲烷浓度，反映抽采难易程度和强度的抽采负压和流量也是衡量工作面与钻孔连通性的重要参数。因此在抽采过程中必须严密监测。抽采中负压值自然变小、排量自然增加，是工作面连通性变好的提示，也是工作面漏风量增加的提示。这时必须综合甲烷浓度的变化调整抽采强度。 （5）气体温度 如果采空区内遗煤发生氧化反应或者已经自
32、燃，变化最明显的参数就是温度，因此，进行气体温度的监测意义重大。 表 4-3 数据采集设备序号名称建议型号单位数量说明1瓦斯抽放多参数传感器GD4套21用1备2U型压差计台1自动监测失效时进行人工监测3光干涉甲烷浓度便携式测定仪(带负压取样器)台14矿用氧气传感器GYH25台1监测氧气浓度GD4 瓦斯抽放多参数传感器：根据需要监测抽采气甲烷成分以及抽采负压和排量的需要，设计采用 GD4 型瓦斯抽放多参数监测传感器。GD4 型瓦斯抽放多参数传感器采用四位数码管显示监测参数和流量计算值；发光管指示传感器工作状态，可以设定流量系数、参数量程等。同时还具有瓦斯纯流量、瓦斯浓度、管道负压信号输出功能，输
33、出信号可接入矿用环境监测系统。传感器红外遥控调校灵活、可靠。性能参数：甲烷浓度：4100%；负压：0100kPa；压差：05kPa；温度：050；信号输出：200-1000Hz；负载：0400；反应时间不大于 30s；工作电流：不大于 180mA；供电电压：9V24V 本安 DC 电源；最大输入电压： 18.5V；最大输入电流：360mA；取样方式：负压和差压适用于孔扳取样，浓度和温度适用于扩散取样；信号显示：四位数码管按键选择显示某一个参数值。红绿发光管显示工作状态。绿色发光管为运行状态指示灯，红色发光管为“调校” 状态指示灯。GYH25 型矿用氧气传感器：氧气浓度，025%；传输距离：在
34、1.5mm 铜线线径的情况下，最大传输距离 2km；信号输出：200 Hz1000 Hz，1mA 5mA；响应时间：20s；额定工作电流：80 mA；供电电压：9V24V 本安 DC 电源：最大输入电压：18.5V；最大输入电流：360mA。4）消防设备 表4-4 消防设备序号名称建议型号单位数量说明1磷酸铵盐干粉灭火器MFZL8组22消防沙箱1m1m1m个15）电源动力辅助设备表 4-5 电源动力辅助设备序号名称建议型号单位数量说明1矿用本安型分站KJ90-F16(D)台1用于自动喷粉抑爆装置的动力电源2矿用隔爆兼本安直流稳压电源KDW660/24B(B)台13矿用本安型分站KJ90-F16
35、(A)台1GD4等抽采数据监控设备的动力电源4矿用隔爆兼本安直流稳压电源KDW0.3/660(A)台1表4-6 KJ90-F16(A)型矿用本安型分站技术性能参数监测参数甲烷、风速、风压、一氧化碳、温度等模拟量采集及显示功能分站与数字量信号传感器的传输速率：2400 bps信号输出200 Hz1000 Hz，1mA5mA分站与数字量信号传感器的最大 传输距离2 km(使用 MHYVP 14 电缆，单芯截面积不小于 1.5 mm2)；传输信号工 作电压直流峰峰值不大于 15 V传输信号 工作电流峰峰值不超过 150 mA模拟量输入处理误差不大于 0.5 %累计量输入处理误差不大于0.5 %供电电
36、压9V24V 本安 DC 电源额定工作电流500 mA最高输入电压Ui24.5 V最大输入电流 I i500 mA注：分站与 KDW0.3/660(A、B)型矿用隔爆兼本安直流稳压电源用 MHYVR 型电缆连接，长度2 m；分站与传感器用 MHYVR 14 型电缆连接，长度2 km。 4.3 地面抽采管路布置及设备安装 根据目前采动井的实际情况，地面没有建集输管路，采出的煤层气做放空处理。采动将会造成地面的不均匀沉降，以此所有管路将采用架空敷设，管路均选用无缝钢管，管线除管件、闸门处用法兰接头，其余尽量采用焊接，管路净高 1.5m2m。在管路与井口连接处，采用金属波纹管连接，以防止沉陷造成管路
37、断裂。为保证瓦斯抽放管路安全运行，在地面井口与抽放泵站、抽放泵站与放空出口之间均应设置防回火防爆装置，并进行可靠接地。为防止雷击，需设置避雷针等装置，抽采设备安装如图 4-1 所示。抽出气体从井口经过阻燃装置被吸入真空泵，经过参数监测设备后通过阻燃装置进入点火装置并被燃烧。为了调整抽放负压，在真空泵两端设计调整分流管路。同时为了处理抽出气体，可以选取气体的三种流向：一是对于有利用价值的浓度范围的气体，可以考虑进入集气管路利用；二是对于浓度范围处于爆炸或不可燃的气体直接放空；三是点燃后放空，本设计根据实际情况选择放空处理。 图4-1 “L“地面井抽采及监控设备安装图 4.4 抽采参数监测及记录要
38、求 1）运行期间密切关注系统中各组件的工作性能，发现工作不稳定组件，应及时停机并上报进行维修。 2）运行期间应密切监测 CH4浓度、O2浓度、温度、抽采负压及水阻式卸爆装置的水位。 3）应根据相关标准对以上监测传感器设置报警界限值，以杜绝安全事故的发生。 4）若对抽采管道进行维护，需对管道进行注氮，置换管道中的 CH4气体，避免因 CH4 气体引发的窒息或爆炸现象的发生。置换进行时管道中氮气的排放应防止大量氮气聚集造成人员的窒息，并且管道中氮气量过大时应考虑提前多点排放。 5）监测传感器的读数应以每 60min 一次的频率进行读数，当回采工作面通过钻孔前后 150m 范围内或者数据出现剧烈波动
39、时时应至少每 30min 进行一次读数。275压裂疏通施工由于“L型”井水平段采用钾铵基钻井液体系，会对目的产层造成一定的污染，为解除钻井泥浆污染，需要进行后期增产改造。压裂疏通改造的目的在于通过实施压裂疏通，可以十分有效地将井筒与产层天然裂隙沟通，提高了煤层至井筒的导流能力，扩大了目的层段影响范围，从而有效地提高了瓦斯产量和采收率。由于“L型”井水平段采用裸眼完井，不能采用常规的水平井分段加砂压裂施工方案，参照SH-14-L-1井压裂施工经验，主要施工设计要求如下：1） 应备液体数量及配方（清水+ 3%KCL）表4-1 备液数量分项清水（m3）KCL（kg）活性水200.060002） 压裂及辅助设备车辆名称及数量表4-2 压裂设备型号及数量分项主压泵车（台）主压泵车型号仪表车（台）混砂车（台）管汇车（台）数量22000型1113）压裂层位：目的层裸眼水平段；4）压裂方式：套管注入；5）井口要求：350型压裂井口；6）压裂泵注程序表4-3 压裂施工泵注程序表程序排量m3/min支撑剂压裂液备注砂比%用量m3累积m3用量m3累积m3压裂液2.5-3.5200.0200.0根据现场施工情况制定相应的压裂施工方案，压裂方案确定后由施工队伍编制详细的压裂专项设计，经会议论证后执行。6 投资概算屯兰矿区采动区L型井瓦斯
