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1、 天津生态城新加坡美食城项目模板工程施工方案38 一、 编制依据主要依据施工图纸、施工组织设计、规范和规程以及企业规定与制度，具体见表1。模板编制的主要依据表1序号名 称编 号备 注1新加坡美食城项目施工图纸建施工程编号：03003北京中建恒基工程设计有限公司结施2新加坡美食城项目施工组织设计/3规范标准规定 制度、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)/建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)脚手架搭设规范2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2011/建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001/钢管脚手架扣件CB15831/二、
2、 工程概况中新天津生态城新加坡美食城项目位于中新天津生态城南部片区，南侧为中天大道，西侧为和风路，北侧和东侧分别为幼儿园和居住区。地下一层车库，地上三层局部四层，总建筑面积为23895m2，其中地下7785m2，地上16110m2，建筑基底面积5509m2，地下一层层高为5.1m,地上一层层高5.1m,地上2层层高5.1m,地上三层层高为4m,地上四层层高为4m,总建筑高度23.9米，结构体系为钢筋混凝土框架结构。1、现场情况：由于现场场地拥挤，梁板模板均采用定型木模板，墙、板模板采用木模板拼装，故在施工现场北侧设置模板加工厂与木料临时堆场。分为四个流水段施工如下图所示2、管理方面难点 本工程
3、平面结构复杂，故对工人的素质要求高，同时由于梁钢筋节点复杂，水电风安装预埋等工种交叉作业，增加了模板工程的管理难度。3、技术方面难点 本工程面积大，平面结构复杂，梁、柱、墙、板的断面均较大，后浇带施工模板安装，质量要求高；同时与钢筋、水电设备安装立体交叉作业、工期紧，质量要求高；剪力墙大模、柱模板断面大、穿腹拉杆螺栓应用多，因而模板技术含量高，因此在模板技术方面也提出了更高的要求，同时增加了在模板安装技术方面的难度。三、 施工准备3.1 技术准备3.1.1 熟悉审查图纸、学习有关规程、规范、企业规定制度。项经部技术负责人组织项目经理部施工、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图纸的内容、要求和特
4、点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审纪要，作为施工图的变更依据和施工依据。熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板初步设计方案，同时组织相关人员学习规范、规程与企业规定制度。从而提高管理人员的管理水平和岗位技能水平，保证模板工程的施工质量与进度，防止返工、误工引起的不必要损失。 3.1.2 新技术、新工艺、新材料的应用 后浇带模板独立支撑系统 止水螺栓、穿腹螺栓的应用 脱模剂、隔离剂的应用3.2 机具准备 主要施工及工具准备详见下表。机具及工具准备一览表名 称规 格功 率数 量锤子重量0.25、0
5、.5Kg/500个单头扳手开口宽(mm)：1719、2224/100把圆盘锯MJ-1063KW2台平刨MB-5033KW2台手电钻Cn-301100w8把台钻VV508S520W2台手提电锯M-651A1.05KW4台手提电刨1200w0.45KW4台压刨MB10657.5KW2台活动扳手最大开口宽65mm/10把手电钻钻头直径1220mm/12个空压机1立方5300w2台砂轮切割机配套2200w2台水准仪S3/1台垂铅仪J3/1台水平尺长450、500、550mm/2把钢卷尺50m、30m、5m/2把直尺23m/12把工程检测尺2m/2把3.3 材料准备模板材料施工计划表序号名称规格单位数量
6、1胶合板板189151830片160002方木100100(4m)m240004顶托650*32个200005钢管48吨8506止水螺栓/个20007穿腹螺栓/个2000根据GB502042002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用15mm厚胶合板，枋木采用40100mm，模板支撑体系采用48，t=3.5mm碗扣式脚手架。四、 施工方法1、 柱模施工（1）.根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊30303角钢或8圆钢定位。（2）.根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成
7、定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。（3）柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。（4）柱箍采用48 -3.5mm厚双钢管与16对拉螺栓组合使用。2、 墙模施工地下室外墙采用整拼整装多层板模板体系，确保墙体模板拼装质量，支撑体系见下图。模板次楞采用50100木枋，间距为250mm，并在其后增设横向及竖向主背楞，均为248钢管，间距为500mm，对拉螺杆为16，纵横间距均为500mm。为防止模板倾覆，外墙穿墙螺栓考虑防水要求，采用带止水片的对拉螺杆。3、 梁模施工（1）.定型模板。根据梁
8、的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。（同柱角做法一样）（2）.梁模支撑及模板安装。先支钢管架，支架立杆沿梁纵向间距1100mm，横向间距小于1100mm，小横杆间距同立杆间距。（立杆间距经计算确定附后）小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设水平拉杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为600800，具体做法如图三6所示。梁模支设示意图4、 楼板模施工（1）
9、根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距，应根据楼板的砼重量与施工荷载大小，在模板结构设计中确定。支架立杆应设置水平拉杆，水平拉杆间距不大于3m且符合立杆间距要求。每隔两排立杆设斜撑一道，使模板支架成为排架。（2）挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。（3）楼面模板铺完后，应认真检查支加查否牢固。模板梁面、板面清扫干净。5、 楼梯模施工楼梯底模板采用覆模胶合板，底模超出侧模2-3cm。侧模、踢步模板和踏步模板按图加工成型，现场组装。为了保证踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45角，便于铁抹子收光。支设踏步模应注意第一步和最后一步的高度与
10、装修高度的关系。6、 后浇带施工快易收口网模板是一种网状镀锌钢片，是一种混凝土施工缝处专用的永久性模板。地下室底板后浇带、外墙后浇带处均采用该种模板封堵。后浇带处的支撑和模板在施工搭设过程中与周边楼板的支撑和模板不断开，在楼板混凝土达到拆模强度后，将大面支撑和模板拆除，而后浇带范围一个通轴处支撑和模板保留，直到后浇带处混凝土浇注完成且达到设计强度后才拆除。五、 模板的拆除1、模板的拆除，侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模应按砼结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）（2011版）的有关规定执行。并有砼试压报告，经施工员向技术负责人申请审批
11、后签发拆模通知书后方可拆模。2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、施工质量与验收标准模板及支撑体系应满足混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）相关规定，要求一次性验收合格率达到100%。项序检查项目允许偏差或允许值主控项目1
12、模板支撑、立柱位置和垫板第4.2.1条2避免隔离剂沾污第4.2.2条一般项目1模板安装的一般要求第4.2.3条2用作模板的地坪、胎模质量第4.2.4条3模板起拱高度第4.2.5条4预埋件、预留孔洞允许偏差预埋钢板中心线位置3mm预埋管、预留孔中心线位置3mm插筋中心线位置5mm外露长度+10,0mm预埋螺栓中心线位置2mm外露长度+10,0mm预留洞中心线位置10mm尺寸+10,0mm5模板安装允许偏差轴线位置5mm底模上表面标高5mm截面内部尺寸基础10mm柱、墙、梁+4,-5mm层高垂直度不大于5m6mm大于5m8mm相邻两板表面高低差2mm表面平整度5mm七、质量保证措施及注意事项1、模
13、板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。3、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。5、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。6、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。 八、梁模板（碗扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2
14、008 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一）、工程属性新浇混凝土梁名称KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001850新浇混凝土结构层高(m)5.1 二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板1面板及小梁0.6楼板模板0.6模板及其支架1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模
15、板取值2模板工程支拆环境不考虑风荷载 三）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)900步距h(mm)1200立柱根数3立柱布置方式自定义立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,350,350底模下设支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图 四）、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=
16、1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(1+(24+1.5)1.85)+1.42，1.35(1+(24+1.5)1.85)+1.40.72160.3kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h10.91.351+(24+1.5)1.85158.53kN/m q1活0.91.40.7Q2k10.91.40.7211.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h11+(24+1.5)1.85148.18kN/m 1、强度验算
17、 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10758.530.12+0.1211.760.120.06kNm Mmax/W0.06106/375001.73N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63248.181004/(10010000281250)0.01mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.39358.530.1+0.4461.760.12.38kN R2=R4=0.928q1静l +1.142q
18、1活l=0.92858.530.1+1.1421.760.15.63kN R3=1.143q1静l +1.223q1活l=1.14358.530.1+1.2231.760.16.91kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39348.180.11.89kN R2=R4=0.928 q2l=0.92848.180.1+1.1421.760.14.47kN R3=1.143 q2l=1.14358.530.15.51kN 五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模
19、量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 q1max2.38+0.91.35(0.6-1)0.4/4，6.91+0.91.35(0.6-1)0.4/46.86kN/m q2max1.89+(0.6-1)0.4/4，5.51+(0.6-1)0.4/45.47kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.860.92，0.56.860.2520.59kNm Mmax/W0.59106/640009.29N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l
20、2max0.6076.860.9，6.860.253.75kN max3Vmax/(2bh0)=33.751000/(28060)1.17N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6325.479004/(10093502560000)0.95mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)5.472504/(893502560000)0.11mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+
21、q1l2max1.1436.860.9，0.3936.860.9+6.860.257.05kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R52.4kN，R2R45.74kN，R37.05kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1435.470.9，0.3935.470.9+5.470.255.62kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R51.91kN，R2R44.56kN，R35.62kN 六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设
22、计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.58106/4490129.28N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax11.69kN max2Vmax/A=211.691000/42455.14N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.17mml/400175/4000.44mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R10.18kN，R21
23、9.65kN，R33.5kN 七）、立柱验算钢管类型(mm)483.25立柱截面面积A(mm2)457立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)450斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1200+2450)/15.9=132.08=230 长细比满足要求！ 查表得，0.39 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2max0.18+0.9max1.2(1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(1+(24+1.1)0.1
24、8)+1.40.72(1.2+0-0.4/2)/20.9，19.65，3.5+0.9max1.2(0.6+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.6+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1.2+0.9+0-0.4/2)/20.919.65kN fN/(A)19.65103/(0.39457)111.41N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八）、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R319.65kNN30kN 满足要求！九、板模板（碗扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-
25、2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一）、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-0.05m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)4.98新浇混凝土楼板边宽B(m)3.3 二）、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(k
26、N/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三）、模板体系设计模板支架高度(m)5.1立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)240立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)200,200主梁悬挑端计算长度(mm)200,2
27、00 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图 四）、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k
28、b=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4=0.24kNm； Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=
29、4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.623004/(38410000281250)0.17mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因B/lb取整3300/900取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k
30、)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.32.51kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.31.56kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.560.92+0.1170.940.920.22kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.
31、30.30.1kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.10.92+0.2133.150.9，0.10.10.92+0.1753.150.90.61kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.510.22/2，0.10.22/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.22，0.61，0.630.63kNm Mmax/W0.63106/4267014.81N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静
32、L+0.617q1活L0.61.560.9+0.6170.940.91.37kN V20.6q2L+0.675p0.60.10.9+0.6753.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.510.2，0.10.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.37，2.18，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(28040)1.49N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.45kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI
33、)=0.6771.459004/(10093501706700)0.4mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.452004/(893501706700)0.02mml1/400200/4000.5mm 满足要求！ 六)、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (
34、G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.23kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.83kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.4kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.51kN/m 承载能力极限状态 按三跨连
35、续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.830.9+1.20.40.92.24kN 按悬臂梁，R12.230.20.45kN RmaxRmax，R12.24kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.510.91.49kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.510.20.3kN RmaxRmax，R11.49kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.6106/4490133.41N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) max2Vmax/A=24.161000/42419.61N/mm21
36、25N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 跨中max=0.71mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.4mm=200/400=0.5mm 满足要求！ 七)、立柱验算钢管类型483.25立柱截面面积A(mm2)457立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ162-2008设置要求立柱抗弯强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 满足要求！ 查表得，0.78 N0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.4
37、1，1.35(0.75+(24+1.1)0.18)+0.71.41max0.24+0.45，0.9max0.3+0.45，0.95.9kN f N/(A)5898.92/(0.78457)16.66N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八)、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.9kNN30kN满足要求！十、柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一）、
38、工程属性新浇混凝土柱名称DXS-0.05新浇混凝土柱长边边长(mm)850新浇混凝土柱的计算高度(mm)5100新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二）、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，243min34.213，7234.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q
39、4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，243min34.213，7234.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.40.7Q4k0.9max1.234.21+1.42，1.3534.21+1.40.720.9max43.85，48.140.948.1443.33kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.21 kN/m2 三）、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.534.2120.78kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ4k0.91.40.70.520.88kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10720.78
