高大模板施工方案招商海德花园二期F地块.docx

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1、招商海德花园二期F地块高大模板支撑施工方案 审核人： 王 世 廷 编制人： 于 俊 瑞 编制日期： 2015 年10月29日 目录 一、编制依据-1 二、工程概况-1 三、高大模板搭设方案-1 四、梁板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验-5 五、质量保证措施-7 六、安全、文明施工措施-7 七、计算书-8 招商海德花园二期F地块高大模板施工方案一、编制依据 招商海德花园二期F地块施工图纸； 工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等； 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008； 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】254号文件； 建筑施工扣件

2、式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011； 建筑结构荷载规范（GB5009-2001）； 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）； 钢结构设计规范（GB50017-2003）； 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）； 青岛市城乡建设委员会建筑工程管理局关于进一步加强建筑工程模板 支撑系统安全管理的通知（青建管质字2012101号）；二、工程概况招商海德花园二期F地块工程由青岛招商海德置业发展有限公司开发，由青岛沿海工程设计有限公司设计，由青岛光华工程监理有限公司监理，由天元建设集团有限公司施工。本工程位于青岛市高新区同顺路以北，合心路以东

3、。建筑类型为高层住宅，总建筑面积约为12万，结构类型为框架剪力墙结构，地下一层，地上5/18层。高大模板工程的特点及区域： 负一层层高4.45米，最大梁截面尺寸为500mm850mm，跨度为5.6米（4.5/4.9米），楼板厚度250mm。层高4.55米处，最大梁500mm750mm，跨度为7.1米楼板厚度,300mm。由于工程高大模板工程量较大，对比现有规范综合考虑，方案中所有验算均采取规范中偏于安全的规定进行验算。高大模板支撑体系施工前，工程先施工框架柱，然后大梁模板支架、楼板模板支架与周边框架柱进行可靠刚性连接，使得模板支撑系统形成整体，防止施工过程中产生侧移现象。三、高大模板搭设方案1

4、、搭设前的准备工作搭设前必须编制施工方案，技术负责人必须逐级向搭设人员及施工人员进行安全技术交底。搭设前，依据质量标准对钢管、扣件进行质量检查，并按规格、品种分类合理摆放。搭设前应清理地面杂物、平整场地，由于本工程架体在砼面上进行搭设，须待混凝土强度达到一定强度（经过验算强度）后方可上人操作。钢管、扣件外观检查标准：A、 钢管的几何尺寸、质量检验要求分别见下表1、2。 表1 参考标准外 径壁 厚最大长度低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092 3号普通钢管）48mm3.5mm6000mm 表2 项 目检查项目质量检验要求 新 管产品质量合格证必须具备钢材质量检验报告必须具备表面质量表面应平直,

5、不应有裂纹、分层、压痕、划道硬弯外径与壁厚允许偏差不得超过0.50mm端面应平整，两端端面切斜偏差不得超过1.70mm防锈处理必须进行防锈处理：镀锌或涂防锈漆 旧 管钢管锈蚀程度钢管锈蚀深度小于0.50mm，应每年检查一次其他项目见新管后4项同新管后4项B、扣件的技术要求：a）扣件应采用可锻铸铁制作，材质应符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。b）铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。c）扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。d）扣件活动应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

6、e）扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。项 次项 目质量要求新扣件1产品质量合格证、生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备2表面质量应符合技术要求第bf条内容3螺 栓不得滑丝旧扣件4同新扣件2、3项次备注：扣件螺栓的拧紧扭力矩达到65Nm时，可锻铸铁扣件不得发生破坏。f）扣件表面应进行防锈处理。C、扣件的质量检验要求：见上方表内容 2、 搭设方案确定本工程模板支架采用满堂脚手架搭设，架杆采用483.5规格，扣件采用铸铁扣件，木方规格5080，模板为15mm厚覆膜胶合板，加固螺栓统一采用14螺栓。板下木方间距200mm，板下主龙骨采用双钢管，立杆搭设下垫钢垫板，下方铺设通长木垫板，

7、立杆上方采用可调托撑调节高度，竖向剪刀撑每隔四排立杆纵横向设置，外侧周圈连续设置。距地面200mm设置纵横向扫地杆，平杆步距1500mm，顶部锁口杆距立杆顶端100mm。车库满堂脚手架立杆间距按900900mm搭设，在梁底部位沿梁截面增设一道竖直支撑，沿梁跨方向将满堂架立杆间距调整为500mm，并每5米在梁底加设一道竖向剪刀撑。梁底截面超过600mm的梁采用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距不大于450mm。3、 模板安装及支架搭设质量要求1）、模板安装质量要求组装的模板必须符合施工设计的要求。各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象，模板拼缝严密，各种预埋件，预留洞位置要准确，固定牢

8、固。模板安装误差在允许范围内，否则坚决整改、返工。模板安装完毕后，按砼结构工程施工及验收规范中的有关规定，进行全面检查，验收合格后方能进行下道工序。2）、支架搭设质量要求立杆的搭设模板支撑体系杆件不得与外脚手架连接。立杆顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力，且顶托伸出距离不宜超过200mm。当超过200mm时，应采取可靠措施固定。立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。立杆底需设置钢底座，底座坐在通长垫木上，垫木宽度不小于200mm、厚度不小于50mm，长度为2000mm，场地应平整无杂物。水平杆的搭设架体必须连续设置纵、横向水平杆；横向水平杆设置

9、在主节点处，且每个主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。水平杆的接头应错开布置：两根相邻水平杆的接头不应设置在同步同跨内；接头错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。采用搭接方式的，搭接长度不应小于1000m，应均布3个扣件固定，水平杆相对扣件出头不应小于100mm。扫地杆的搭设必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨

10、与立杆固定。剪刀撑的设置满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵（横）向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪刀撑跨越立杆根数按50/6（倾角/最多根数）设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相反的横向水平杆的伸出或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。4、 模板及支架拆除要求模板拆除，除了侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按砼结构工程施工及验收规范的有关规定。模板拆除的顺序和方法应按照配模设计的规定

11、进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂以备后用。5、模板的运输、维修、保管 运输：装卸模板应轻装轻卸，严禁抛掷，并应防止碰撞损坏，严禁移作它用，运输时应采取有效措施，防止模板滑动、倾倒。 维修和保管：模板拆除后，应及时拔除模板上的铁钉及清理粘结的灰浆，对变形的损坏的模板，宜裁小使用或及时清理出场，清理后及时涂刷隔离剂，暂时不使用应按规格分类堆放

12、，室外堆放时顶部覆盖石棉瓦等防水措施，并有排水措施，模板底垫高离地面100 以上，成垛高度不超过1.8m。四、梁板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距

13、设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小

14、，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载

15、力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。五、质量保证措施1、通过三级检查来保证模板支设的质量，即工人在支模中班组长对支设模板的质量要随时检查，不符合图纸设计及规范要求的重新支设、调整校正、直到符合要求为止。班组检查合格后，由劳务质检员进行复查，最后由项目质检员检查后报监理工程师进行复核，并对模板支设进行评定。2、模板钢楞所有的钢

16、管间距、数量及对拉螺栓的数量、位置严格要求进行施工，以保证模板的整体刚度，避免浇筑时模板产生的变形。3、拆下模板及时进行修整，以保证模板拼缝严密。4、梁、板底支撑的拆除，须征得技术员与项目经理的同意，并在同条件试块强度达到规范规定拆模强度同时需办理拆模申请和拆模令后，方可拆除。 5、模板支设实行分段包干、挂牌作业，浇筑后的砼构件，经专职质检员验收后，均将施工者姓名和实测结果标记于砼构件上，以此来增强职工的责任心，对易产生质量通病的梁、柱节点支模作为重点课题，现场自行加工定型木模和定型卡具，由专人翻样，专业小组制作，并用重复使用的定型节点模板必须返回木工棚清理、修整或改制。六、安全、文明施工措施

17、1、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。2、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上或抛掷。3、设置防雷击措施。4、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。5、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。6、拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。7、安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站

18、在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆绑牢，不准向下乱仍。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防掉落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，在确定无遗漏且模板与墙板完全脱离方可吊起。11、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须在支点上加垫板。12、操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。13、模板堆放时不得压有电线、气焊管线等。14、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理砼渣块。由专人负责校对模板的几何尺寸，偏差过大及时修理

19、。七、计算书 A、梁模板(扣件钢管架)计算书1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.85；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：4.45；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为48?.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇

20、混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

21、面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；一、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

22、 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压

23、力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50?.5?.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(N穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.5?7.85?.9=9.6

24、38kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.5?.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (850-250)/(4-1)= 200mm；面板的最大弯矩 M= 0.1?.638譡(850-250)/(4-1)2 + 0.117?.52譡(850-250)/(4-1)2= 5.03?04N穖m；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.638譡(850-250)/(4-1)/1000+1.2?.520譡(850-250)/(4-1)/1000=2.725 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.03?04 / 1.88?04=2.7N/mm2；面板的

25、抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (850-250)/(4-1)=200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50?.5?.5?.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677?.638譡(850-250)/(4-1)4/(100?50

26、0?.41?05) = 0.078 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(850-250)/(4-1)/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.078mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.725/0.500= 5.450kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1?/6 = 64cm3；I = 1?/12 = 256cm

27、4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.136 kN穖，最大支座反力 R= 2.998 kN，最大变形 = 0.102 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.36?05/6.40?04 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm

28、；次楞的最大挠度计算值 =0.102mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.998kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2?.078=10.16cm3；I = 2?2.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN穖) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.749 kN穖，最大支座反力 R= 8.992 kN，最大变形 = 0.697 mm（1）主楞抗弯强

29、度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.49?05/1.02?04 = 73.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =73.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.697 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.697mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！四、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重

30、荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500?5?5/6 = 1.88?04mm3； I = 500?5?5?5/12 = 1.41?05mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2?24.00+1.50)?.50?.85?.90=11.705kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2?.50?.50?.90=0.270kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4?2.00+2.00

31、)?.50?.90=2.520kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1?11.705+0.27)?002+0.117?.52?002=5.97?04N穖m； =Mmax/W=5.97?04/1.88?04=3.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=11.70

32、5+0.270=11.975kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?1.974?004/(100?500?.41?05)=0.097mm；面板的最大挠度计算值: =0.097mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！五、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2譡(24+1.5)?.85?.2+0.5?.2?2?.6+0.5)/ 0

33、.5=5.61 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4?2+2)?.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 5.610+1.120 = 6.730 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.20譡1.2?.25?4.00+1.4?2.00+2.00)?0.90-0.50)/4=0.256kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=6?/6 = 6.40?01 cm3；I=6?/12 = 2.56?02 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图

34、如下： 简图(kN穖) 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N6=0.097 kN；N2=N5=1.464 kN；N3=N4=0.378 kN；最大弯矩：M= 0.030kN穖最大剪力：V= 0.832 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.03?06 /6.40?04=0.5 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=3?.832?000/(2?0?0)=0.26N/mm2；方木的最大挠度： =0.019 mm；方木的允许挠度：= 0.3?03/250=1.2mm；方木最大应力计算值 0.472 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f

35、=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.260 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.019 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.200 mm，满足要求！六、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.097 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN穖)

36、支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.04 kN穖 ；最大变形 max = 0.088 mm ；最大支座力 Rmax = 0.481 kN ；最大应力 =M/W= 0.04?06 /(5.08?03 )=7.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 7.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.088mm小于900/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.464

37、 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN穖) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.598 kN穖 ；最大变形 max = 1.331 mm ；最大支座力 Rmax = 7.279 kN ；最大应力 =M/W= 0.598?06 /(5.08?03 )=117.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 117.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.331mm小于900/150与10 mm,满足要求!七、扣件抗滑移的计算按照

38、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.279 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其

39、中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.481 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?.45=0.689 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2譡(0.900/2+(0.900-0.500)/4)?.900?.500+(0.900/2+(0.900-0.500)/4)?.900?.250?1.500+24.000)=4.084 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+2.000)譡0.900/2+(0.900-0.500)/4?.900= 2.772 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.48

40、1+0.689+4.084+2.772=8.026 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.

41、1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8026.489/(0.203?89) = 80.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立

42、杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =7.279 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?4.45-0.85)=0.689 kN；N =N1+N2 =7.279+0.558=7.837 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo