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1、保阜十八标合同段黑涯沟1#大桥悬浇箱梁施工组织设计南京东部路桥工程总公司保阜十八标项目经理部二OO九年六月保阜十八标 黑涯沟1#大桥箱梁施工组织设计 南京东部路桥工程总公司目 录第一章 编制依据.1第二章 工程概况.21、概述.22、施工供水、供电条件.33、设计情况.34、施工组织情况.4第三章箱梁施工工艺. .5一、挂篮悬臂浇注施工. .51、悬臂浇注工艺流程框图.52、贝雷桁架挂篮.6 挂篮拼装 .6挂篮预压.7挂篮移机就位.8二、测量与施工监控.9三、0#、1#号梁段箱梁施工.13 3.1、墩顶施工13 3.2、块件施工简述13 3.3、托架施工14 3.4、底模、侧模、内模、端模设计
2、15四、边跨支架现浇段施工.16五、合拢段吊架.19（1）边跨合龙.19（2）中跨合龙.20 六、钢筋、预应力及砼浇注.221、箱梁钢筋制作与安装.222、预应力施工.22 管道安装及保护.23 预应力钢筋（束）的布置及安装.24 张拉.24 压浆.253、箱梁砼浇注.26第四章工期安排及资源配备.28一、工期计划.28二、施工人员安排.28三、材料组织.28四、设备配置.29第五章 质量保证措施.30一、组织机构.30二、质量管理.30三、保证措施.30第六章施工安全应急措施.35一、高空作业安全保障措施.35二、模板施工.36三、支架施工.36第七章 文明施工措施.39第八章 黑涯沟1#桥
3、箱梁施工验算.41一、托架的设计计算.41二、挂篮验算.40- II -保阜十八标 黑涯沟1#大桥箱梁施工组织设计 南京东部路桥工程总公司第一章编制依据1、 合同文件、两阶段施工图设计第三册第三分册。2、 公路桥涵施工技术规范、（JTJ041-2000）公路工程质量检验评定标准（JTJ071-98）、公路工程施工安全技术规范（JTJ076-95）。路桥施工计算手册 周水兴等编著3、 国家、河北省制定的规范、标准和法规文件等。4、 我单位目前的劳动力、施工机械设备能力、技术管理和现场地质实际调查。5、 我单位历年类似工程施工经验、技术积累及设备。6、 现场调查资料。第二章工程概况1、概述11工程
4、位置及工程规模黑涯沟1#大桥主线在K143+025K143+545区段，跨越一深沟，此处山高沟深，路线走向由西偏北变为西偏南。左线桥桥跨全长524M，右线桥桥跨全长404M。主桥采用预应力砼变截面连续刚构，其跨径组合为（74.5+135+74.5）m，引桥采用30M跨径的装配式预应力砼连续T梁，其中左线桥起点侧为3*30M，终点侧为5*30M；其中右线桥起点侧为2*30M，终点侧为2*30M。12桥位的自然概况121地形、地貌 桥址区地貌类型属侵蚀构造中山夹侵蚀堆积河谷微地貌，地面标高一般在1081-1200米之间，相对高差较大。桥址区河谷呈“V”形，山势陡峭，沟谷狭窄，谷坡上分布孤石。122
5、 气候及水文地质条件本路段地处II4区，海拔1100左右，属半湿润半干旱大陆性季风型气候，春季干旱少雨；夏季温和多雷阵雨；秋季凉爽，昼夜温差大、霜害较重；冬季寒冷少雪。年平均气温为12.7，最低气温-18，最高气温41，百年一遇基本风速29M/S，最大冻土深度0.8m。区内地表水受季节性影响变化大，排泄快，补给来源主要为大气降水及泉水；根据桥址区地层岩性，地下水的赋存条件有第四系松散堆积层孔隙水，分布于河床冲积层及堆积层厚度较大地段，还有基岩裂隙水，分布于片麻岩风化带的裂隙中。123 地质构造及地质评价桥址区在大地构造上属于中朝淮地台上的燕山台褶带，山西断隆和华北断拗三个二级构造单元的结合部，
6、展布方向以北东及北北东向为主，北西向次之。桥址区为中山河谷地貌，地层分布基本连续稳定，结构简单，桥址区未发现断裂活动迹象。总体评价，桥址区属于基本稳定区。2、交通、供水、供电条件黑涯沟1#大桥位于龙泉关镇黑涯沟村后2KM处，目前从阜长公路已修筑一条乡村公路到达黑涯沟村，路面结构为沥青砼，宽7M，我项目部从乡村公路村口处再修筑一条碎石结构的便道到达桥址，解决了大宗材料及大型机械的进场问题。对于半成品及各构件材料的运输，我们打通盘山便道，用小型拖挂车或装载机运输到达各部位的施工场地。砼的运输是用8M3砼罐车运至山脚地泵平台，用砼输送泵输送入模。电力供应，施工现场附近已安设1台500KVA的变压器，
7、满足1#大桥的供电需求。另外配备2台250KW的发电机组作为备用电源。在2个主墩的施工现场附近修筑蓄水池，并各提供1处4寸管（100）供水管作为施工用水的运输管道。3、设计情况31主要技术指标：桥梁的平面线形，左线桥位于R1=1200m，A1=489.8 m和R2=805m、A2=391.1m的S曲线上，共切点桩号为K143+288.63；右线桥位于R1=1420m，A1=571.5 m和R2=805m、A2=420.8m的S曲线上，共切点桩号为K143+283.92。桥梁纵面线形：左线为4%纵坡的直线接R=16000m的竖曲线，右线为R=16000m的竖曲线接2.5%纵坡的直线。温度荷载：箱
8、梁体系温度-1034，设计计算合拢温度12士332主桥的设计参数主桥采用（74.5+135+74.5）m预应力混凝土变截面连续刚构，边中跨比0.552。主梁为单箱单室预应力混凝土直腹板箱形梁，主梁根部梁高7.8m，跨中部梁高3m；箱梁高度由距墩中心2.5m处到合拢段处按1.8次抛物线变化；箱梁顶板宽13.25m，底板宽7m；翼缘板悬臂长度3.125m，桥面横坡变化由腹板高度调整，变化值为-2.8%+2.79之间；箱梁顶板厚度除0#块部分为0.45m外，其余梁段为0.3m；箱梁底板厚度由距墩中心5m处到合拢段处按1.8次抛物线变化，由0.85m变化至0.32m；箱梁腹板厚度在0#块部分为0.9m
9、，2#-10#梁段为0.7m，12#-19#梁段为0.45m，11#-12#梁段为腹板变化段；箱梁0#块设置两道横隔板，每道横隔板厚度为0.8m，端横梁厚150cm。箱梁纵向各单T除0、1号块外分为17对梁段，长度分为4*3+5*3.5+8*4m。0、1#块总长10m，其中0#块长5m，1#块为2*2.5m，中跨和边跨合拢段长度为2m，边跨现浇段长度为5.8m。悬浇段最大块件重量为158.9吨。主桥箱梁采用三向预应力结构，分纵向、竖向及横向三种。主桥纵向预应力钢束：纵向预应力钢束分为顶板束、底板束和腹板束三种类型。顶板束预应力钢束（T1-T19）采用19S15.2规格钢绞线束；腹板预应力束（F
10、1-F12）采用16S15.2规格钢绞线束；中跨底板预应力束（Z1-Z5、Z8、Z11）采用19S15.2规格钢绞线束，（Z6、Z7、Z9、Z10、Zy）采用16S15.2规格钢绞线束；边跨底板预应力束（B1-B6）采用16S15.2规格钢绞线束；边跨顶板合拢束采用16S15.2规格钢绞线束，中跨顶板合拢束采用12S15.2规格钢绞线束。双端张拉，锚下张拉控制应力为0.72fpk=1339.2Mpa，其中fpk=1860MPa。主桥横向预应力钢束：采用3S15.2规格钢绞线束。单端张拉，锚下张拉控制应力为0.75 fpk=1395Mpa，其中fpk=1860MPa。纵向间距0.75m。主桥竖向
11、预应力钢束：采用JL32mm规格精轧螺纹钢筋，下端锚固，上端张拉，锚下张拉控制应力为0.9fpk=706Mpa，其中fpk=785MPa，纵向间距0.5m。4、施工组织情况本桥共投入8套贝雷桁架挂篮施工箱梁；在3#、4#主墩轴线上各配置1台QTZ6013塔吊，作为箱梁施工材料吊运及挂篮拼装等；箱梁砼拌和楼集中供应，由2台泵机泵送至浇筑位置。第三章箱梁施工工艺一、挂篮悬臂浇注施工主桥最大悬臂长度64m，箱梁218#各节段长度34m，重量158.9107.9t，采用贝雷桁架挂篮悬臂浇筑法施工。挂篮重55t，最大承载力200t（块长4m内）。施工时4个T构同时施工。1、悬臂浇注工艺流程框图2、贝雷桁
12、架挂篮贝雷桁架挂篮由贝雷片作为主桁。每只挂篮由二组主桁组成，分别置于箱梁腹板的中心线处，主桁的间距为6.3m，采用150cm*300cm标准贝雷片拼装桁架作为主桁。每组主桁为四片贝雷片组成，贝雷片之间由90型连接片组成。每组主桁长度均为12m，贝雷主桁采用上下加强弦杆。挂篮底模平台的吊挂均采用32精轧螺纹粗钢筋。为减轻挂篮的自重，本挂篮采用无平衡重形式，通过锚固套件将主桁尾部锚梁与梁体内竖向精轧螺纹连接起来，每组主桁尾部设置4个锚固点。后锚系统，通过连接器与竖向精轧螺纹连接。在主桁架下弦杆下设置滑道，可以前后滑移。挂篮拼装0#块1#块施工结束后，考虑到0#块及1#块的总长度为10m，因此在浇好
13、的块件上16节贝雷片为一组作为2#块施工的主桁架，主桁架由2组贝雷主桁组成，每组主桁由4片贝雷组拼而成，上下设加强弦杆，中间用90型连接片连接。每片主桁之间架设I20a工字钢平撑及10*10角钢作为剪刀撑，（详见挂篮贝雷主桁架正立面示意图），使二组主桁连成一个整体，施工时确保主桁的稳定性。组拼主桁时，前支点位于已完成箱梁后端50cm处，前支点由1.5m长双拼I36工字钢组成，同时也作为主桁架的枕梁，考虑到主桁架较长，每组主桁下设三道枕梁，确保主桁的稳定。在后锚点位置预埋孔洞，在主桁中贝雷的两侧分别用32精轧螺纹与已浇完的箱梁底板混凝土锚固起来，同时为防止施工时主桁架的倾覆，另设置两个后锚点作为
14、备用。 挂篮施工布置图挂篮预压挂篮预压的目的主要是验证挂篮的可靠性和消除其非弹性变形，同时测出挂篮在不同荷载下的实际变形值，以便修正立模标高。本桥采用张拉油顶加力的方法进行预压试验。挂篮预压的受力情况与挂篮2#块悬浇施工时一致，即荷载大小、荷载的作用点距离前支点的距离与悬浇时一致。在施工0#块时预埋L32精轧螺纹粗钢筋，0#块施工结束后拼装挂篮主桁及前后上横梁，然后在前横梁上安装YC-70型张拉千斤顶。千斤顶通过精轧螺纹钢及连接器与梁体内预埋的精轧螺纹钢连接，然后由千斤顶加载，对主桁进行加载预压。后锚点利用梁体内的预埋精轧螺纹钢。详见下图： 挂篮预压采取分级加载，每级加载为预加荷载的10%，加
15、载总量为浇注箱梁最大块件（重量）时主桁前吊点承担荷载的1.3倍。加载过程应密切注意观测挂篮变形，并及时做好记录。如加载出现异常情况时，应立即停止加载，分析原因，必要时对挂篮进行改进和加固。加载与卸载应反复两次，并绘制加载与变形过程曲线。 挂篮移机就位每一标准节段施工完毕后, 挂篮移机保持对称平衡施工，挂篮前移操作: 利用后压梁及锚杆作为挂篮前移的平衡保证。前移时先用千斤顶将挂篮主桁顶起，将钢轨铺到每片主桁正中位置，使钢轨与枕梁下的槽钢完全咬合，然后用手拉葫芦拉动主桁前移。主桁移动至指定位置后，用千斤顶将主桁顶起，将钢轨抽开，然后将挂篮固定，开始新阶段混凝土的施工。挂篮前移过程中注意事项：1、挂
16、篮移动前要仔细检查底模架和外侧模的各部分联结情况，检查挂篮上的安全网，其它绳索有无与箱梁钩挂的情况；2、同时拉动6只手拉葫芦，使挂篮的2组主桁架同时向前移动；挂篮移动要统一指挥，手拉葫芦基本保持同步，并防止出现脉冲式行走。滑移轨道的定位及轴线偏差须小于1cm。3、为防止挂篮左右偏向或扭曲转，桁架每前移50cm，用经纬仪监测挂篮主桁架的轴线位置。4、拆除后锚前要认真检查主桁架的反扣装置各部联结是否可靠。5、千斤顶顶主桁的时候注意垂直度及步调同一性。6、行走前，轨道上涂上黄油，减小摩擦，便于主桁的前移。7、由于桥梁的纵坡较大，边跨挂篮前移时处于下坡，移动时在预定的前支点位置做好挡块，防止挂篮前移越
17、位。8、由于混凝土施工时，挂篮有弹性变形，边跨的上横梁施工前钢板垫平，防止上横梁有向下倾覆的趋势。9、横梁及支点位置尽量选在立杆位置处，并对贝雷的相关构件用型钢补强。二、测量与施工监控2.1原始控制网点的复测在主桥上部结构施工前，按监理提供的原始平面和高程控制网点的等级及相应的测量规范的要求，用全站仪和水准仪，按原始平面控制网点的网形对原始平面及高程控制网点进行复测，并按测量规范的要求进行严密平差。将复测成果报监理。如复测后发现原始平面控制网点发生位移、原始高程控制网点发生沉降或原始平面控制、原始高程控制网点的实际精度达不到相应的测量规范要求，应立即将测量记录、计算方法及计算成果报监理，待监理
18、重新提供原始平面及高程控制网点，按上述方法进行复测，直至原始平面控制及原始高程网点的精度满足其相应的测量规范要求2.2控制网点的布设根据施工现场的具体地形及施工便道的布置情况，按一级导线的测量规范要求在拟建的道路的左侧或右侧50-100m、间隔平均距离为200m埋设平面控制网点。埋设方法：用砼埋设预先在顶部加工好“+”字丝的20螺纹钢筋。利用布设的平面控制网点作为高程控制网点，用水准仪按四等水准测量规范的要求对首级高程控制网点进行观测，认真作好记录。对平面及高程控制网点观测成果进行严密平差，并编制平面及高程控制网点观测成果表。将平面及高程控制网点观测记录、平差计算表和成果表报监理，待监理验收合
19、格后方可使用。2.3悬浇箱梁的控制测量对桥墩及0块标高、位置进行复测符合要求后，用全站仪在O块体上测放出挂篮轨道中心线，并在挂篮安装后在挂篮底模上测放控制点，调整、校验挂篮位置，符合要求后报监理验收，在悬浇箱梁合拢前23个块体，对其进行平面位置高程进行联测，以保证悬浇箱梁合拢的精度。 保证施工精度，将合拢平面误差和高程偏差分别控制在10mm以内。根据本单位近年来从事悬臂施工所总结的经验和做法，对大桥悬臂梁施工测量控制规定如下：施工控制点布置如下：2.3.1悬臂施工测量标高控制箱梁悬臂施工过程中，受施工荷载作用，在各梁段产生一定的挠度，主要因素有梁块自重、张拉预应力及挂篮自重。施工时，施工立模标
20、高按设计标高加上挠度值。 H施=H设+f1+f2+f3+f4 其中：H设箱梁设计标高 f1后续梁段施工时，箱梁块件自重产生的挠度总和 f2后续梁段施工时，张拉预应力产生的挠度总和 f3挂篮自重产生的挠度值 f4箱梁因混凝土徐变，收缩及长期使用荷载而产生的挠度。设计提供的各荷载阶段的挠度，仅是理论计算值。由于受各方面因素的影响，实际挠度与计算挠度有一定的偏差，由于混凝土是非理想弹性材料，其弹性模量的计算值含有一定的偏差，在施工阶段，箱梁块件自重偏差，箱梁断面尺寸的偏差以及张拉预应力的偏差更为明显。 施工标高控制的基本措施如下：由设计单位或监控单位提供箱梁施工各阶段计算挠度，提供箱梁施工标高，作为
21、箱梁施工控制的基本资料。建立箱梁施工挠度观测组，制定切实可行的挠度观测方案，进行挠度观测，将每一梁段施工过程中由砼块件浇筑，预应力张拉以及挂篮前移产生的实测挠度汇总整理并进行分析。建立总工程师和挠度观测组组长组成箱梁施工标高控制组，及时了解和掌握箱梁施工标高的变化情况，对箱梁施工各阶段的实测挠度与计算挠度进行比较分析，确定下一梁段的施工标高，提拱测量放样的依据，箱梁施工标高控制是大跨度连续箱梁桥施工的重要工作内容，其目的是成桥后箱梁标高尽量接近设计标高，提高箱梁合拢精度。建立完善的信息，收集处理系统，配备相应仪器设备。施工时，对于每一梁段在浇筑前后、张拉前后的梁端标高，均应进行现场实测，看是否
22、与计算值相符合，并检查预留拱度及抬高量是否合适。若浇筑后发现梁端标高值与设计有差异，则应调整处理。2.3.2挠度观测的方法及精度观测方法悬臂箱梁的挠度观测，以精密水准仪和双面尺，采用水准测量的方法，周期性地对预埋在悬臂中每一块箱梁上的监测点进行观测，在不同施工状态下同一监测标高的变化就代表该块箱梁在这一施工过程中的挠度变形。挠度观测的相对基准设在0#块上，绝对基准设置在岸上，由于各墩所承受的悬臂荷载的不断增大，各墩存在沉降变形，同时由于墩较高，存在收缩徐变，应以岸上水准点为基准，定期对0#块上的水准点进行稳定性监测，并在挠度观测数据处理中加以考虑，予以修正。观测周期连续挂篮悬臂法每一箱梁段的施
23、工，可分为三阶段即挂篮前移阶段，浇筑砼阶段和张拉预应力阶段，以三个阶段作为挠度观测的周期，即每施工一个梁段应在挂篮前移后，浇注砼后和张拉预应力后，对已施工箱梁上的监测点观测，其标高的变化就代表了该点所在的箱梁在不同施工阶段的挠度变形全过程。观测的水准路线形式以各自墩0#块上的水准点为起终点，采用闭合水准路线的形式进行水准测量，具有容易检测误差，提高外业观测数据的自检能力和进行单程观测，减少外业工作量的优点。观测精度为了能监测箱梁较小的变形，并使外业观测的工作量适中，易于达到设计的观测精度，拟在挠度变形观测中采用三等水准测量的精度等级要求和观测方法进行施测，能测量到大于1mm的挠度值。挠度观测点
24、的埋设挠度观测点与监控单位协调后，共同进行设置。在每一块箱梁腹板顶面上、下游方向埋设直径约20mm，长度约20cm钢筋预先加工，顶部磨圆，在浇筑砼时预埋好，端头露出砼表面约1cm。观测点应注意保护，布置施工场地时应注意避开。挠度观测时间挠度观测，比较关键的是固定观测时间，以减小温度变化的影响和施工对观测的干扰，挠度观察安排在清晨630700时间段内观测，同时记录空气温度和箱内温度。挠度及沉降观测做到“四定”（定人、定仪器、定点、定时间）。2.3.3温度变化对箱梁挠度变形影响温度变化对挠度影响总的规律是：温度降低，使箱梁上挠，温度升高，使箱梁下挠，上挠或下挠幅度随长度增加而增大。箱梁顶底面的温差
25、也对挠度产生影响。如气温上升时箱梁顶面比底面温度高，在箱梁悬臂状态下，箱体出现下挠现象，如气温下降，则箱梁上挠。因而对施工阶段挠度观测结果产生很大的干扰。为此施工挠度观测应在气温基本相同的情况下进行，否则，需对挠度观测进行必要的温度影响修正。施工监控按设计要求箱梁合龙前合龙段箱梁相对高差1cm，相对轴线偏差1cm。箱梁施工完成后裸梁顶面标高与对应设计标高高差2cm，具体内容见江苏省交通科学研究院编写的黑涯沟1#特大桥施工监控方案。三、0、1#号梁段箱梁施工工艺3.1、空心桥墩顶部施工（即0#块底板施工）时，利用内支架搭设施工平台，在空心墩壁预埋支点，在支点上设置钢横梁，钢横梁上设传力杆件支撑封
26、顶实体段底模的方案进行封顶施工（如下图）。3.2 T构桥0#、1#块位置管道密集，预埋件及预留孔多，结构和受力情况复杂。施工顺序为：托架施工底模安装外侧模安装固定腹板、横隔板竖向预应力筋安装、固定底板、腹板、横隔板普通钢筋绑扎腹板波纹管安装定位冲洗底模安装内模顶板普通钢筋绑扎顶板波纹管安装定位安装喇叭口（锚垫板）冲洗底模、端头模板固定加固模板预埋件安装安装、调试灌注导管、漏斗、储浆盘灌注混凝土养生张拉压浆拆模。黑涯沟1#大桥T构0#、1#块长度为10m，由于箱梁高度为7.8m，高度高，自重大，同时施工面狭窄，混凝土不易振捣施工，为确保施工安全，同时为保证施工质量，件块拟按照高度两次施工，第一次
27、施工高度为4.0m，第二次施工至7.8m高度，具体拟采取如下措施：1、减少两次混凝土施工的时间间隔，同时调整好混凝土的水灰比以减少两次浇筑混凝土的收缩徐变差值。2、将第一次施工的混凝土表面凿毛，设置混凝土施工缝，便于两次浇筑混凝土间的衔接。3、混凝土浇筑施工选择在气温较低的天气中的低温时进行。4、按照规范要求的施工缝处理方法处理接缝。5、在0#块施工中，控制混凝土的水灰比，减少收缩徐变值。6、为减少0#块隔梁位置上出现的裂缝，将在通行孔的隔梁两侧设置加密钢筋网以基本消除裂缝。7、控制好竖向预应力的张拉工作，确保应力值达到设计要求，保证块件的质量。3.3托架方案3.3.1托架设计托架是固定在墩身
28、上部以承担1#块支架、模板、混凝土和施工荷载的重要受力结构，其设计荷载考虑：混凝土自重、模板支架重量、人群机具重量、风载、冲击荷载等，托架采取自支撑体系构件设计。施工时按图纸要求在墩身砼浇筑时预埋好所需托架的预留孔，预留孔用5mm钢板焊接成410*210*800盒子。要求预埋件位置准确无误，以利托架拼装时连接。托架为三角形桁架式托架，附着墩身高度至墩顶3米处进行销接，每片托架分别由16mm锰钢焊接而成，每片托架由水平杆、立杆、斜杆、撑杆、节点板组成，之间设置节点联结。托架沿桥纵向布置2片，相互间由水平支撑、斜支撑联结成整体，在托架上铺设两组贝雷钢架横梁，长12M，在贝雷上沿纵向桥墩两侧各铺设两
29、组双拼I45钢，这样在墩四周形成操作平台，平面尺寸为14m11m。然后在贝雷横梁上铺设I36纵梁。在纵梁上铺设底模，底模卸落利用60的调平钢管进行。托架安装后进行预压以消除非弹性变形，测定弹性变形，为悬浇施工立模标高提供依据。（方案附后） 3.4、侧模支架设计：支架采用桁架结构，为减少支架的非弹性变形，支架节点全部焊接，支架与托架采用螺栓联结，模板底梁采用钢楔，以便调整模板标高和模板拆除。3.4.1、模板设计：模板分为底模、侧模、内模及端模。分别做如下设计：、底模1#段箱梁底模，采用大块的厚6mm的钢模板，小肋采用830cm，劲板为-806扁钢30cm，底模设置需考虑桥的纵横向坡度。安装时首先
30、在托架顶面铺设型钢横梁，在型钢横梁上安装拆除模板用的钢楔块，在钢楔块上安装支架。然后在支架上安装横向型钢作为分配梁，最后在横向型钢上铺设底模板。、外模，采用5mm厚的钢模板，模板支架用12槽钢组焊成桁架结构，考虑模板的通用性，外模使用每个T构上2个挂篮的外模，从而解决8.5m左右的外模，另需加工4块2m长的模板即可满足0#块的施工要求。通过钢管立柱或分配梁落于底板水平托架上，并用木楔调整侧模高度，外侧模安装后用穿心拉杆与内侧模对拉固定。、隔墙模板及内侧模，考虑0#块内梁体截面变化大，模板通用性差，拟采用钢木组骨架框架贴竹胶模板拼、钢木组合骨架，内模就位后，与外侧模用穿心拉杆相连，加固，同时在可
31、行的位置设置自撑体系。洞孔模板，在隔墙上有人孔，洞孔模板用组合钢模拼装，用满堂木支架支撑。端模上有钢筋和预应力管道伸出，位置要求准确，模板拟采用木模。模板内模及内部顶部模板除梗肋部分做特殊加工外，其余部分采用组合模板，使用螺栓及U型卡联结成整体，竖向用15cm15cm方木或型钢作为背楞，横向用48钢管或型钢通过扣件及拉杆将内、外模框架拉紧，安装内模底部时竖向预应力压浆管设计位置预先挖孔，并在模安装时注意对压浆孔进行保护，安装后用海绵或其他材料封堵管周空隙，内模就位后用方木或型钢将内外侧模顶紧，用脚手架及可调式承托配合合，将内模顶紧，并设剪力撑将各杆件联成整体。在过人洞处截面复杂。制作使用整体钢
32、模板，在该处顶部钢筋封顶前放入。以增强模板刚度和整体性，并方便立模，为方便混凝土浇筑及振捣，箱室内模及顶模预留施工用振捣及观察窗，待混凝土浇筑接近预留口时再将钢筋按照规范连接后进行封堵。拆模时先将内模的支撑卸掉，然后松下模舨的内外拉杆即可拆除模板。内外模板的端头间拉杆螺栓联结并用钢管做内撑以控制混凝土浇筑时模板的位移及变形。确保腹板厚度准确，为防止内模板上浮，在墩柱顶上设置防浮拉杆预埋件。在内模安装后将其与内模联结，以防止上浮。端头模板：端头模板是保证0#块端部及预应力管道成型要求的关键，端模架拟利用100mm10mm角钢或其他型钢加工制作成钢结构骨架，用螺栓与内外模联结固定，板面使用3cm的
33、木板，以便拆模。、托架、支架、模板的安装、拆除：a、利用塔吊就位，人员站在工作脚手架上，在塔吊、倒链的配合下，将单片托架调整就位，并在临时固定后进行焊接，全部安装到位后进行整体联结。安装托架时要将托架顶部调整到同一水平面上，以便支架安装并保证托架均匀受力，确保安全。安装完毕后进行支架安装，安装过程中要严格检查托架、支架顶面标高是否符合设计标高，与预埋件联结是否牢固，焊缝长度、厚度是否足够，不符合要求的要及时改正。b、托架、支架安装完成后安装底模板，安装时首先在支架上划出立模边线，用塔吊、倒链配合，调整底模到位，然后将两片外侧模安装就位后将其固定在支架上，并有必要的拉杆及内撑杆将其联成整体。c、
34、待横隔板进入洞顶以下部位的全部底板、腹板、横隔板钢筋绑扎完成后即可安装外侧模板。d、待底腹板和横隔板的全部钢筋绑扎和预应力管道固定后，将钢木组合模板吊入箱内安装固定，并按照施工需要预留进人和振捣孔。e、待顶板的全部钢筋和被外模板安装调试好后，由上至下安装固定端模。四、边跨支架现浇段施工边跨现浇段砼方量为96m3，总重2493KN，边跨现浇段伸入盖梁1.5m，悬挑出盖梁4.3m，方量为57.8m3，重1503 KN。采用钢管桩支架施工，一次性浇注完成。边跨现浇段支架采用钢管支架搭设，钢管底部直接放置在承台上，中间用型钢作为钢管间的横向联系，沿薄壁墩身间隔和钢管连在一起，增加其稳定性。施工时注意槽
35、钢与钢管之间的焊接质量。立柱采用8根601cm钢管，在钢管顶面设分配梁及卸落砂筒。过渡墩的支架采用刚性支架，即支撑钢管直接落在承台上，在钢管上放置2cm厚钢板，顶上横向布置两根双拼I45，I45长度为13m。然后在上面纵向布置12根I36型钢，直线段底模采用1.5m1.5m(6块)、1.52m(2块)的小钢模，底模铺设尺寸为3m6.5m，伸入盖梁10cm。形式见下图：支架施工要点：（1）、钢管立柱用塔吊安装，与承台的预埋钢板焊接。立柱安装后焊接平联，安装柱顶分配梁。（2）、测量安装后的分配梁顶高程，根据梁顶高程、施工预拱度计算砂筒高度，砂筒通过预压并及时锁定，以提前消除其压缩变形。砂筒安装后，
36、及时复测砂筒顶标高。（3）、鉴于支架构件刚度较大，结构简单，因此支架的变形主要是间隙变形，可根据经验值通过设置预留沉降量的方法消除其影响，拟对支架不作预压试验。 现浇段支架布置图支架的计算：取最高墩26m计算1、荷载组合1）、现浇段块件：160T2）、模板自重：16058T3）、施工荷载：2T合计：170T2、钢管支撑稳定性计算模板支撑净截面 模板支撑毛截面验算过程如下：1）杆件长细比209m查表得：纵向弯曲系数：轴心受压：满足要求毛截面的抗矩：受弯曲：满足要求综合以上计算此稳定性满足施工要求。五、合拢段施工合拢施工是连续梁体系转换的重要环节，他对保证成桥质量至关重要。刚构合拢时严格控制合拢温
37、度12士3。合拢前使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止合拢混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩开裂。同时选择在一天中的低温、变化较小时进行混凝土施工，保证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉开裂。按照设计的合拢顺序为先两个边跨合拢再中跨合拢，而后完成体系转换。形成连续刚构。1、边跨合拢合拢段长度2.0m。，计划在主墩T构悬灌施工即将完成前的一个星期左右，完成边跨现浇段施工。在边跨现浇段支架安装后，注意现浇段支架底板用双层竹胶板。边跨合拢段施工时，保留合拢用的挂篮外侧模后拆挂篮的其余部分。a、安装但不固定合龙段底板和外侧模板，将其对称支在悬臂端和边跨现浇段上。然后将现浇段和T构梁
38、面上的杂物清理干净，T构施工必须的施工机具放置在指定位置(0号段上)。接着将T构及现浇段上的所有观测点高程精确测量一遍。具体为： b、为防止T构因热膨冷缩而对合拢段混凝土造成不利影响，在边跨合拢段箱体内模和顶板钢筋安装前，选择气温最低的时间，按设计的位置和数量焊接型钢支撑,从而将边跨合拢段临时锁定，联成一体。 c、在T构的两端分别吊装平衡重（为合拢段重量的一半即27t）d.合拢状态时的施工荷载及其他情况应符合设计要求，此时除加压等物体外应将施工机具等全部清除或移至0#块顶部，保证应力状态与设计相符。 e.固定合龙段底模板和外侧模板、绑扎底腹板钢筋、安装底腹板波纹管，立合拢段内模，绑扎顶板钢和波
39、纹管等，做好浇筑混凝土前的一切准备工作。边跨合拢段的混凝土浇筑时间选在一天中气温较低(12左右)、差变化比较小的午夜前后。混凝土灌注过程中，要安排专人不断地吊走放置在T构合龙侧的配重。施工结束时，应吊走两侧的全部配重。卸除平衡重与灌注混凝土同步等量地进行。合拢段混凝土的配合比设计要比普通段高一个等级，加强振捣，以免新老混凝土的连接处产生裂缝。混凝土作业的结束时间根据天气情况，安排在气温回升之前。混凝土注完毕后，在顶面覆盖厚层草袋；在合龙段箱体内外及前后范围内，由专人不停地撒水养护。浇注完砼后应及时养生。专人在梁顶、梁侧面及梁内洒水降温，减少非线性温差引起的梁体收缩及次内力。 f.待合龙段混凝土
40、龄期达到7天且强度达到90的设计强度后，按图要求张拉顶底板纵向合龙束和竖向预应力筋并压浆，张拉前，先解除体外临时水平支撑，以消除体外水平支撑对预应力张拉效果的影响。张拉的一般顺序为：先底板束后顶板东，先长束后短束，顶底板交错进行将合龙束拉到设计吨位。2、中跨合拢施工中跨合拢段长度2m采用吊架施工，即把吊架悬挂在已浇筑成型的两个箱梁的端头上进行施工。施工步骤为：制作吊架后，设置平衡重和刚性骨架，支模，绑扎钢筋，安放预应力管道，然后选择时间浇筑砼，同时分级卸掉平衡重，最后张拉预应力束、压浆封锚。为保证合拢段砼的质量，采取下列措施：.为防止浇筑跨中2米合拢段砼时，箱梁两悬臂端的错动变形破坏新老砼的结合，采取在两悬臂端分别临时压重的措施，在浇筑合拢段时根据混凝土施工速
