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1、工程复核计算书 2 基本资料2.1 建筑物等级根据水利水电工程等级划分及洪水标准SL252-2000，李家桥拦河闸工程建筑物等级为级。2.2 设计标准该闸设计防洪流量658立米/秒，闸上设计防洪水位21.49/21.32米（黄海高程，下同），设计排涝流量429立米/秒，闸上设计排涝水位20.17米，正常挡水位20.05米。2.3 工程地质情况根据山东省水利勘测设计院革命委员会1970年7月的工程地质说明及地质剖面图，李家桥闸处的工程地质情况如下：闸基地址勘探钻孔3个，取土孔1个。各地层地质情况如下：层 亚粘土。位于高程15.5019.00m，褐色。层 淤泥质亚粘土。位于高程12.0015.50
2、m，灰色，可塑、软塑及流塑，夹腐殖质，由左岸到右岸含沙量逐渐增多。亚粘土。位于高程11.0013.00m，灰色与灰褐色，可塑、软塑及流塑。粉砂。位于高程9.5011.70m，黄褐与灰色，夹土质及细粒。亚粘土。位于高程8.3010.80m，灰与灰褐色，硬塑、软塑及流塑，夹杂粉粒、砂及少量水贝壳。粉细砂。位于高程6.609.20m，灰与灰褐色，夹杂中粒及泥隔。亚粘土。位于高程3.708.70m，灰褐与黄褐色，夹杂粉粒及砂隔，含水分少可塑或硬塑。粉细砂。位于高程1.004.50m，灰与黄褐色，夹杂中粒，局部夹杂少量土质。粘土。位于高程0.003.10m，灰色与灰褐色，可塑，夹少量水姜石。地基土层的物
3、理力学指标见表2-1。层号土壤名称含水量干容重湿容重塑性指数压缩系数抗剪强度贯入击数承载力P摩阻力T%g/cm3g/cm3g/cmCt/m2t/m2亚粘土淤泥质亚粘土381.311.80160.0450.2242.52.51亚粘土792粉砂10103亚粘土321.451.920.0290.284.7442粉细砂15154亚粘土241.561.970.0230.1530.1115175粉细砂22256粘土91352.4 地震设防烈度根据中国地震烈度区划图（1990），设计地震烈度为6度。2.5 安全检测中的有关资料1、混凝土碳化严重，测点最大碳化深度40mm，而之相对应构件的钢筋保护层设计厚度为
4、5.0cm，实际厚度很不均匀，最薄处仅2-3cm，混凝土碳化深度的发展直接影响结构耐久性，已引起钢筋锈胀、砼产生顺筋裂缝，甚至多处砼保护层脱落。2、闸墩、机架桥墩施工时采用劣质模板，支模时加固不牢、密封不严，钢筋保护层未采取适当措施控制，造成砼表面蜂窝、麻面、空洞严重，钢筋保护层厚度亦不均匀，甚至存在多处主筋裸露，露筋已严重锈蚀。3、闸基渗流绝对异常值达46mv，系渗流已产生渗透变形的反映，闸底板断裂，护坡塌陷均是证明。渗流变形对闸室安全已构成严重威胁。4、启闭机型式老化，运行年限超期，效率低，耗能高，抽检的大多指标不合格，存在较多安全问题，已不能安全运行。5、上游连接段护砌长度不够，且无翼墙
5、，不能有效的防渗和护土。6、机架桥桥侧面、栏杆砼脱落、露筋、钢筋锈蚀严重，处于频危状态，应尽快出现加固。7、测滤管堵塞和失效，亦无观测资料。2.6 安全鉴定依据（1）水闸设计规范（SL265-2001 ）（2）水闸安全鉴定规定（SL214-98）（3）水工建筑物抗震设计规范（DL5073-2000）（4）水工混凝土结构设计规范（DL/T5077-1996）（5）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）（6）马颊河李家桥闸竣工图，平原县李家桥建闸指挥部， 1970.11（7）马颊河李家桥拦河闸施工图设计说明书，鲁北根治海河指挥部，1970.12（8）马颊河李家桥闸立案报告，德州地区革命委员
6、会水利局，1974.11（9）山东省德州市马颊河李家桥拦河闸工程现状调查分析报告，德州市水利勘察设计研究院， 2009.2（10）山东省德州市马颊河李家桥拦河闸工程现场安全检测报告，德州市水利勘察设计研究院， 2009.23 复核计算成果及分析评价3.1 复核计算目的通过对有关项目的复核计算分析，评估工程质量状况和安全运用程度，提出对工程进行技术改造、加固、更新和管理运用的建议。3.2 复核计算内容本次复核分析计算内容包括以下6项： 水闸过流能力复核计算； 水闸消能防冲复核计算； 水闸渗流复核计算； 闸室稳定复核计算； 闸室结构安全复核； 闸门结构安全复核；3.3 水闸过流能力复核3.3.1
7、计算公式闸底坎为平顶堰时，闸孔出流和堰流判别公式： 为闸孔出流 为堰流式中 闸门开度（m）；从堰顶算起的闸前水深（m）。过闸流态按下列公式判断： 为自由出流 为淹没出流式中 闸底板以上的下游水深（m）；计入行近流速的上游堰上总水头（m）。堰流时流量计算公式式中 过闸流量（m3/s）；闸孔净宽（m）；流量系数；堰流淹没系数；堰流侧收缩系数。对多孔闸，可按下式计算；式中 中闸孔侧收缩系数； 边闸孔侧收缩系数； 闸孔数。孔流时流量计算公式式中 孔口高宽（m）； 孔流流量系数； 淹没系数3.3.2 计算工况本闸设计防洪水位21.32m，设计防洪流量658m3/s。由于河道淤积，本次复核考虑以下两种计算
8、情况：(1) 河道清淤，按原设计计算；(2) 河道按现状淤积，不清淤。按平均淤积厚度1.5m考虑。3.3.3 复核计算(1) 清淤，按设计复核设计闸底板高程15.55m，7孔，每孔净宽10m，闸门高5.50m，闸孔净宽70.00m。过流能力采用上述公式复核如下：为堰流。过闸流态判别：在设计流量658m3/s 时，取行进流速为1.5m/s，则：=5.86m=5.66m，=0.966，为淹没出流。=0.53=0.982 =0.922 =0.973=0.385=872 m3/s因此，按设计情况，过流能力满足要求。(2) 不清淤，按平均淤积厚度1.5m考虑。因河道淤积，过水断面减小，近似取行近流速=1
9、.5m/s，故=4.36m=4.16m，=0.954，=0.62其它数据同上。=655m3/s因此，按现状淤积不清淤，过流能力不能满足要求。3.3.4 复核结论按设计情况，过流能力满足要求；如果按现状淤积不清淤，过流能力不能满足要求。3.4 消能防冲复核计算3.4.1 消能防冲计算条件闸上游水位为21.32m，过闸流量为658m3/s。3.4.2 消能防冲复核计算跃前水深： 跃后水深： 上两式中：以跃前断面处消能池底水平面为基准面的水闸上游总水头； 跃前断面处的单宽流量， （其中闸孔净宽，为过流量）； （其中为流速系数，取0.95）；下游消力池底板高程为15.55m，闸孔总净宽为70m。代入有
10、关数据得：跃后水深 3.8m。而下游消力池处水深5.5m。故消能防冲满足要求。3.5 渗流复核计算3.5 1 闸基渗流复核3.5.1.1 闸基防渗长度复核按水闸设计规范（SL265-2001），防渗长度按下式验算：式中 地下轮廓线长度；允许渗径系数，取=3.5；上下游水位差。因此，要求的防渗长度=3.5*5.77=20.2m. 实际防渗长度=10+0.8+12.5=23.3m20.2m故防渗长度满足规范要求。3.5.1.2 闸基抗渗稳定复核计算(1) 计算方法采用水闸设计规范（SL265-2001）推荐的改进阻力系数法。(2) 计算公式a. 地基有效深度的计算当 时，当 时，式中 地基有效深度
11、（m）；地下轮廓的水平投影长度（m）；地下轮廓的垂直投影长度（m）。如果计算值小于地基实际深度，应采用值进行渗流计算；如果计算值大于地基实际深度，应按地基实际深度进行渗流计算；b分段阻力系数的计算(1) 进、出口段阻力系数可按下式计算：式中 进、出口段阻力系数；板桩或齿墙的入土深度（m）；地基透水层深度(m)。(2) 内部垂直段的阻力系数可按下式计算：式中 内部垂直段的阻力系数。(3) 水平段的阻力系数可按下式计算：式中 水平段的阻力系数；、进口段和出口段板桩或齿墙的入土深度（m）。c各分段水头损失值的计算各分段水头损失值可按下式计算，式中 ，各分段的水头损失值； ，各分段的阻力系数。以直线连
12、接各分段计算点的水头值，即得渗透压力图。d进出口段水头损失值的修正进出口段水头损失可按下式修正：式中 按公式计算的水头损失值( m)； 修正后的水头损失值( m)； 阻力修正系数，可按下式计算：式中 底板埋深与板桩入土深度之和(m)； 板桩另一侧地基透水层深度(m)。e出口段渗流坡降值的计算：式中 出口段渗流坡降值。（3）复核计算结果1. 计算条件闸上水位21.05m，闸下水位15.55m；计算简图如图3-5-1。图3-5-1 渗流计算简图（单位m）2. 计算方法采用改进阻力系数法。地基计算深度：因水平投影L0=22.5m，铅直投影S0=1.8m，故有效深度=0.5L0=11.25m 根据地质
13、资料， 取透水层深度为12m，故有效深度11.25m。各段阻力系数计算公式：进口段(1-2)x1-2=1.5()1.5+0.441水平段(2-3)垂直段(3-4)水平段(4-5)垂直段(5-6) 水平段(6-7)垂直段(7-8) 水平段(8-9)出口段(9-10) 进出口水头损失修正：3计算结果闸基渗流计算见表3-5-1。表3-5-1 各段水头损失计算表计算条件各段水头损失渗透坡降h1-2h2-3H3-4h4-5h5-6h6-7H7-8h8-9h9-10水平段最大值出口段最高挡水位0.811.60.1270.080.081.7560.080.080.8850.160.739各角隅点的水头见表3
14、-5-2。表3-5-2 闸室段各角隅点水头计算表点 号123456789最高挡水位4.693.092.9632.8032.8011.0470.9670.8870.002根据水闸设计规范，允许渗透坡降，水平段J=0.30.4 出口段J= 0. 60.7。因此，出口段实际渗透坡降大于允许渗透坡降。3.5.1.3 闸基渗流复核结论根据以上复核计算，闸基渗流稳定基本满足规范要求，但出口段渗透坡降值大于允许渗透坡降，不满足要求。3.6 闸室稳定复核计算3.6.1 计算要求及公式按水闸设计规范（SL265-2001）的要求，闸室稳定应满足下列要求：(1) 各种计算情况下要求闸室平均基底压力不大于地基容许承
15、载力；(2) 基底压力的最大值与最小值之比不大于规定的容许值，最大地基应力不超过地基允许应力的1.2倍；(3) 抗滑稳定安全系数大于规定的容许值。具体计算公式如下：3.6.1.1 地基应力当结构布置及受力情况对称，按下式计算式中 闸室基底压力的最大值或最小值（kN/m2）；作用在闸室上的全部竖向荷载（kN）；作用在闸室上的全部竖向荷载和水平荷载对于基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩（kNm）；闸室基础底面面积（m2）；闸室基础底面垂直水流方向的形心轴的截面矩（m3）。当结构布置及受力情况不对称，按下式计算式中 、作用在闸室上的全部竖向荷载和水平荷载对于基础底面形心轴、的力矩（kNm）；、闸室基
16、础底面对于形心轴、的截面矩（m3）。3.6.1.2 应力不均匀系数根据规范，应力不均匀系数，在基本组合时2.00，在特殊组合时2.50，对地震区的水闸，上述数值可适当增大，故取地震时3.00。3.6.1.3 抗滑稳定式中 抗滑稳定安全系数； 基础底面与地基土之间的摩擦系数；作用在闸室上的全部水平荷载。3.6.2 复核计算结果3.6.2.1 计算工况及荷载组合本次复核考虑四种工况：1) 完建期；2）上游正常水位20.05m，下游水位15.55m；3）上游最高挡水位21.05m，下游水位15.55m；荷载组合见表3-5-1。表3-5-1 荷载组合表荷载组合主要考虑情况荷 载备注自重静水压力扬压力泥
17、沙压力浪压力土压力基本组合完建期正常运用正常挡水位特殊组合非常运用最高挡水位3.6.2.1中墩稳定复核(1) 荷载计算(单位：力：kN，力矩：kN.m)1) 完建期承台自重W1=141.3+(0.5+0.75)0.50.52=2917.88闸墩W2=(3.140.32) 0.5+0.21.2(21.82-15.55)+1.21.2(23.35-15.55)25+(0.72+1.68+0.6+0.9+0.6)+(0.72+1.68+0.6)(17.05-15.55) 0.51.225+31.2(20.35-17.05) 25+8(22.45-20.35) 0.525+1.141.2(23.35-
18、22.45) 25=2106.875排架W3=1.5825=39.44机架桥 W4=(0.8+1.4) 0.750.5+(0.251.4)10.825+4.69.8=362.33机架桥面板 W5=1.40.1510.0825=56.7交通桥 W6=245.276+5.50.751-1.350.3525+1.050.252253.140.52+405.9=752.8闸门 W7=5.5100.727.89.8+111=3138.0242)正常运用期仅列出不同于完建期的荷载水重：W8=6.28-0.423.142-0.623.140.5-1.41.24.59.8=2044水平水压力：H=1/24.5
19、211.29.8=1111.32扬压力：U=1/2(2.62+0.29) 146.29.8=1235.98人群荷载：3510=150汽车荷载：1503) 最高水位时：水重：W9=6.28-0.423.142-0.623.140.5-1.41.25.59.8=2498水平水压力 H=1/25.5211.29.8=1660.1扬压力 U=1/2(3.2+0.35) 146.29.8=1509.89人群荷载：3510=150汽车荷载：150 (2) 基底应力计算1) 完建期完建期荷载计算汇总见表3-5-2表3-5-2 完建期荷载计算汇总表荷载项目垂直力水平力力臂弯 矩+-承台自重W12917.880
20、0闸墩自重W22106.8752.51834.44排架自重W339.440.935.50机架桥自重W4362.330.9326.1机架桥面板W556.70.951.03交通桥W6752.84.53387.6闸门重W73138.0241.364116.75合 计8314.256363.813387.6偏心距 地基应力：地基不均匀系数2) 正常运用期正常运用期荷载计算汇总见表3-5-3表3-5-3 正常水位荷载计算汇总表荷载项目垂直力水平力力臂弯 矩+-承台自重W12917.8800闸墩自重W22106.8752.51834.44排架自重W339.440.935.50机架桥自重W4362.330.
21、9326.1机架桥面板W556.70.951.03交通桥W6752.84.53387.6闸门重W73138.0241.364116.75人群和汽车F3004.51350水平水压力H1111.322.152389.34扬压力U-1235.981.872311.28水重W8204448176合 计9422.271111.3211064.4212913偏心距 地基应力：地基不均匀系数3) 最高水位时最高水位时荷载计算汇总见表3-5-4。表3-5-4 最高水位荷载计算汇总表荷载项目垂直力水平力力臂弯 矩+-承台自重W12917.8800闸墩自重W22106.8752.51834.44排架自重W339.
22、440.935.50机架桥自重W4362.330.9326.1机架桥面板W556.70.951.03交通桥W6752.84.53387.6闸门重W73138.0241.364116.75人群和汽车F3004.51350水平水压力H1660.12.484117扬压力U-1509.891.872823.49水重W82498.349993.2合 计9602.661660.113304.2914730.8偏心距 地基应力：地基不均匀系数 (3) 抗滑稳定计算计算公式： 对粘性土，取f=0.25。根据以上荷载计算结果，有正常水位时， 最高水位时， (4)计算成果表各种工况下闸基应力与稳定计算结果见表3-
23、5-5、抗滑稳定计算见表3-5-6表3-5-5 中墩闸基应力与稳定计算结果表计算工况安全系数地基应力（kN/m2）不均匀系数备注最大值最小值平均值完建期110.7380.8595.791.37正常水位2.46117.8899.21108.551.19最高水位1.69117.71103.55110.631.14表3-5-6 中墩抗滑稳定计算成果表运用情况F/FH /HK/K正常运用2736.62/2146.521111.32/1111.322.46/1.93校核运用2799.73/2154.751660.1/1660.11.69/1.303.6.2.2 边墩稳定复核根据边墩受力情况，可按顺水流方
24、向和垂直水流方向分别计算。但由于在垂直水流方向，刺墙与闸门对边墩的受力几乎相同，这样刺墙与闸门在垂直水流方向的受力和弯矩相互抵消，故不考虑边墩在垂直水流方向的稳定问题。所以边墩的稳定计算可参照中墩稳定计算进行。 (1) 荷载计算(单位：力：kN，力矩：kN.m)1) 完建期承台自重W1=141.3+(0.5+0.75)0.50.52=2917.88闸墩W2=(3.140.32) 0.5+0.21.2(21.82-15.55)+1.21.2(23.35-15.55)25+(0.72+1.68+0.6+0.9+0.6)+(0.72+1.68+0.6)(17.05-15.55) 0.51.225+3
25、1.2(20.35-17.05) 25+8(22.45-20.35) 0.525+1.141.2(23.35-22.45) 25=2106.875排架W3=1.5825=39.44机架桥 W4=(0.8+1.4) 0.750.5+(0.251.4)10.825+4.69.8=362.33机架桥面板 W5=1.40.1510.0825=56.7交通桥 W6=245.276+5.50.751-1.350.3525+1.050.252253.140.52+405.9=752.8闸门 W7=5.5100.727.89.8+55=3082.024刺墙 G刺=2.56.270.525=195.92)正常运
26、用期仅列出不同于完建期的荷载水重：W8=6.28-0.423.142-0.623.140.5-1.41.24.59.8=2044水平水压力：H=1/24.5211.29.8=1111.32扬压力：U=1/2(2.62+0.29) 146.29.8=1235.98人群荷载：3510=150汽车荷载：1503) 最高水位时：水重：W9=6.28-0.423.142-0.623.140.5-1.41.25.59.8=2498水平水压力 H=1/25.5211.29.8=1660.1扬压力 U=1/2(3.2+0.35) 146.29.8=1509.89人群荷载：3510=150汽车荷载：150 (2
27、) 基底应力计算1) 完建期完建期荷载计算汇总见表3-5-7表3-5-7 完建期荷载计算汇总表荷载项目垂直力水平力力臂弯 矩+-承台自重W12917.8800闸墩自重W22106.8752.51834.44排架自重W339.440.935.50机架桥自重W4362.330.9326.1机架桥面板W556.70.951.03交通桥W6752.84.53387.6闸门重W73082.0241.364116.75刺墙G刺195.90合 计84556363.813387.6偏心距 地基应力：地基不均匀系数2) 正常运用期正常运用期荷载计算汇总见表3-5-8表3-5-8正常水位荷载计算汇总表荷载项目垂直
28、力水平力力臂弯 矩+-承台自重W12917.8800闸墩自重W22106.8752.51834.44排架自重W339.440.935.50机架桥自重W4362.330.9326.1机架桥面板W556.70.951.03交通桥W6752.84.53387.6闸门重W73082.0241.364116.75刺墙G刺195.90人群和汽车F3004.51350水平水压力H1111.322.152389.34扬压力U-1235.981.872311.28水重W8204448176合 计9563.171111.3211064.4212913偏心距 地基应力：地基不均匀系数3) 最高水位时最高水位时荷载计
29、算汇总见表3-5-9。表3-5-9最高水位荷载计算汇总表荷载项目垂直力水平力力臂弯 矩+-承台自重W12917.8800闸墩自重W22106.8752.51834.44排架自重W339.440.935.50机架桥自重W4362.330.9326.1机架桥面板W556.70.951.03交通桥W6752.84.53387.6闸门重W73082.0241.364116.75刺墙G刺195.90人群和汽车F3004.51350水平水压力H1660.12.484117扬压力U-1509.891.872823.49水重W82498.349993.2合 计9743.561660.113304.291473
30、0.8偏心距 地基应力：地基不均匀系数 (3) 抗滑稳定计算计算公式： 对粘性土，取f=0.25。根据以上荷载计算结果，有正常水位时， 最高水位时， (4)计算成果表各种工况下闸基应力与稳定计算结果见表3-5-10、3-5-11表3-5-10 边墩闸基应力与稳定计算结果表计算工况安全系数地基应力（kN/m2）不均匀系数备注最大值最小值平均值完建期112.0282.8097.411.35正常水位2.46118.98101.36110.171.17最高水位1.69118.99105.52112.261.13表3-5-11 边墩抗滑稳定计算成果表运用情况F/FH /HK/K正常运用2736.62/2
31、146.521111.32/1111.322.46/1.93校核运用2799.73/2154.751660.1/1660.11.69/1.303.6.3成果分析 (1) 计算成果表明，不同运用工况时，闸室平均基底压力在80.85118.99kN/m2 之间，小于地基允许承载力，最大地基应力亦未超过地基允许承载力。根据设计规范，地基承载力满足要求。(2) 各种条件下，地基应力不均匀系数均小于规范允许值，满足要求。(3) 不同运用工况时，闸室段的抗滑稳定安全系数均大于规范规定值，满足要求。3.7 闸室结构安全复核根据本闸的现状调查分析报告和安全检测报告，对闸室小底板、排架、机架桥进行结构安全复核。
32、3.7.1 复核参考资料李家桥闸设计资料及竣工图 水工建筑物荷载设计规范（DL5077-1997）水工混凝土结构设计规范（DL/T5057-1996）混凝土结构设计规范(GB50010-2002)水闸设计规范（SL265-2001）3.7.2 计算参数及指标 计算参数正常运用水位 20.05m最高水位 21.05m 采用指标材料容重：钢筋混凝土=25kN/m3，湿容重= 18.5kN/m3。填土内摩擦角水上=12，水下=10。浮容重=10 kN/m3，饱和容重=20 kN/m3，C15混凝土：=7.5N/mm2，=2.20104 N/mm2钢筋：级，=210 N/mm2，=210 N/mm23
33、.7.3机架桥计算 在机架桥受力中，主梁起到了至关重要的作用，所以分析机架桥的结构内力情况主要是分析机架桥主梁的内力。1、基础资料： b=250mm h=1000mm 上翼缘实有宽度 启门力2250KN 人群荷载 3.0KN/m2启闭机重量：G=4.610=46KN 采用C25（）及级钢筋（）3级水工建筑物的安全级别为级，故 结构系数：2、荷载计算 主梁自重： 设计值： 启闭机重： 设计值： 启闭力： 设计值 人群荷载： 设计值：3、内力计算 跨中弯矩设计值： 4、配筋计算估计为双排钢筋，取，则确定翼缘计算宽度：， 倒L形梁中，翼缘实有宽度为1400-80=1320，所以取两者之间较小者，取鉴
34、别倒L形梁所属情况：所以属于第一种情况的倒L形梁，按宽度为1320的矩形梁计算所以 经计算，李家桥机架桥主梁实际钢筋截面面积为：所以，满足设计要求。3.7.4机架桥排架计算1、计算假定排架顺水流方向是一框架结构，中间横梁起很大作用。但从受力情况来看，这个方向不起控制作用。起控制作用的是垂直水流方向，这时中间横梁所起作用不是显著的，故再计算中作如下近似假定：排架仅计算垂直水流方向。在进行这个方向计算时，不考虑横梁的作用，将排架当作一单独构件考虑。由机架桥计算得知，下游主梁受力较上游主梁受力大，为安全计取下游排架进行计算，上游排架按下游排架同样配筋。机架桥主梁作用于排架支座上的应力分布按三角形考虑
35、，其重心即为合力作用点。2、荷载组合排架受力不利条件是，相邻两孔闸门一孔开启，一孔关闭，按此时作用于排架上的荷载进行排架计算。3、荷载计算（1）开启孔排架计算在开启孔排架承重的一侧，支座反力为：（通过机架桥数据计算得）部分人群荷载：所以 为作用在开启排架上的垂直荷载。（2）未开启孔排架计算在相邻一孔未开启的一侧不存在启门力和人群荷载，所以 为作用在未开启排架上的垂直荷载。4、内力计算作用于排架上的合力：合力距排架中心线的距离：5、配筋计算计算长度，按水工钢筋混凝土结构设计规范中的取用。纵向弯曲计算，当计算偏心距 ，其中 将代入中，求得 由于，故排架应按大偏心受压构件进行计算又因为，故计算式为排
36、架实际配筋截面面积，经计算得：所以 满足条件。3.7.5小底板计算（1）截面尺寸为：140070500（2）承受荷载：闸门重量、水重、小底板自重（3）小底板计算采用百图水利计算软件弹性地基梁计算(半无限大地基郭氏表格法)简要说明书一、已知条件（）地基梁基本信息地基梁长度(m)地基梁宽度(m)地基梁高度(m)梁容重(KN/m3)梁弹模E(KN/)梁泊松比地基变形模量E0(KN/)地基泊松比0是否考虑自重自重荷载分项系数14.0001.0000.70025.00022000000.0000.16710000.0000.300是1.050（）地基梁荷载信息荷载编号荷载类型荷载方向荷载分项系数荷载大小
37、(P/M/q1)跨内定位a(m)分布长度b(m)右端大小q2(KN/m)备注1集中力向下1.05065.0007.000-梁上荷载2集中力向下1.05055.0001.000-梁上荷载3集中力向下1.05055.0002.000-梁上荷载4集中力向下1.05055.0003.000-梁上荷载5集中力向下1.05055.0004.000-梁上荷载6集中力向下1.05055.0005.000-梁上荷载7集中力向下1.05055.0006.000-梁上荷载8集中力向下1.05055.0007.000-梁上荷载9集中力向上1.05032.6000.000-梁上荷载10集中力向上1.05030.3001.0
