施工组织设计(非正式)[.docx

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1、 山西潞安集团公司古城矿井桃园进风立井井筒掘砌工程施 工 组 织 设 计中煤五建第四十九工程处二0一二年四月十日目 录前言、编制原则及编制依据第一章 工程概况第二章 凿井施工方案及机械化作业线配置第三章 施工准备工作及施工总平面图布置第四章 井筒及相关硐室施工工艺第五章 工程进度计划及保证措施第六章 资源配置及主要技术经济指标第七章 工程质量、质量保证措施第八章 安全技术措施第九章 文明施工及环保第十章 施工中需要补充的专项安全技术措施前 言山西潞安集团公司古城矿井桃园进风立井，位于山西省屯留李高乡。在认真分析井筒掘砌工程施工有关图纸及地质资料的基础上，根据本工程设计的特点，结合我处施工装备和

2、技术能力，编制了此项工程的施我们工组织设计，选用了行之有效的设备和先进可靠的施工技术、施工工艺，井筒施工采用混合作业方式。工程质量目标：井筒施工矿建工程合格。安全管理目标：无重伤、无死亡，实现文明施工。我们在本工程的建设中，将主动接受建设单位的监督和指导，强化企业管理，积极采用新技术、新材料、新设备、新工艺，以一流的管理，一流的施工技术和装备，创造出一流的施工质量和速度，按工期要求，保质保量地完成此项工程的施工。一、编制原则：1、认真执行国家的各项建设方针和技术政策，在确保施工安全、工程质量和工期目标的前提下，科学合理地组织施工。2、积极推广应用新技术、新工艺、新设备、新材料，优化施工方案，合

3、理安排施工顺序，组织平行交叉作业，加快施工准备工作进度。3、提高机械化程度水平，改善工作环境和劳动条件，提高劳动生产率，缩短建井工期。4、合理安排资源和劳动组织，有计划、有重点地组织人力和物力，确保各项经济技术指标的全面实现，以获得社会经济效益。5、控制临时工程，降低工程成本。6、搞好文明施工和环境保护。二、编制依据：1.山西潞安集团公司桃园矿井进风立井井筒掘砌工程施工合同、山西潞安集团公司古城矿井桃园进风立井井筒井壁结构图纸、地质资料等。2.煤矿井巷工程施工规范(GB50511-2010)3.煤矿井巷工程质量验收规范(GB50213-2010)4.煤矿安全规程（2011版）5.混凝土结构工程

4、施工质量验收规范(GB50204-2002)6.煤矿建设安全规范（AQ1083-2011）7.煤炭建设工程质量技术资料管理规定与评级办法(1999年版)8.混凝土质量控制标准(GB50164-92)9.凿井工程图册(1998年版)10.建井工程手册(2003年版)11.立井井筒施工标准（QB/LJSG 002-2011）12.其它与本工程有关的国家及部颁现行的各种技术规范、规程、规定。第一章 工程概况一、矿井简介古城井田位于山西省长治市西，行政区划隶属于长子、屯留县管辖。矿井设计年生产能力8.0Mt/a。工业广场内布置进风井和回风井二个井筒，井筒表土均采用冻结法凿井。二、工程特征进风立井设计净

5、直径9.0m，井深652.5m。冻结掘砌深度194.5m，基岩段掘砌井深459.8m（含锅底1.8m）。主要施工概况为：锁口（0-10m段）；冻结段内/外井壁支护：钢筋混凝土井壁；内外层井壁厚分别为800mm、700mm，整体浇筑11m，井壁厚度1500mm，砼强度等级C45；基岩段采用素混凝土井壁，混凝土强度C40，壁厚800mm。井筒主要特征表如下：顺序名 称单位进风立井1井口座标Xm4012031.000Ym38404960.0002井口设计标高m+937.53方位角度4净直径m9.05净断面m263.626表土层厚度m130.987冻结深度m2208井底标高m+285附:古城桃园进风立

6、井井筒井壁结构图。三、工程地质（一）地层、地质井田内仅西南端及西部沟谷内零星出露二迭系上统上石盒子组、石千峰组地层，其余大部分均为新生界黄土所覆盖。地层由老到新分别为：奥陶系中统上马家沟组、奥陶系中统峰峰组、石炭系中统本溪组、石炭系上统太原组、二叠系下统山西组、二叠系上统石千峰组、三迭系下统刘家沟组、第三系上新统张村组、第四系。井田总体为一走向近南北，倾向西、倾角4度左右的单斜构造，但波状起伏普遍发育，并伴有宽缓褶曲，致使局部地层倾角达8度以上，断层附近达25度左右。断裂构造以北东东向张扭性断裂为主断层有二岗山北正断层、西魏正断层、藕泽正断层、安昌正断层、中华正断层。区内大部分为黄土掩盖，从钻

7、孔中所见，区外缘仅见有二个陷落柱，如0302号孔及1069号孔陷落柱。区内未发现岩浆岩侵入。（二）煤层：区域主要含煤地层为二叠系下统山西组和石炭系上统太原组。山西组含煤地层厚度为50.78m70.50m，其中3号煤层是本区最主要的可采煤层。3号煤层位于二叠系下统山西组中下部，厚度大，全区稳定可采，上距K8砂岩约35m，下距K7砂岩约15m，煤层厚度5.727.79m，平均6.05m，煤层结构简单，夹矸层数为03层，一般为一层，夹矸成分为泥岩或炭质泥岩，夹矸厚度为0.030.70m，一般为0.20m。3号煤层下距9号煤层平均66.35m。太原组含煤地层厚度为85.62138.96m，一般为103

8、.1m，单孔煤层总厚度为4.2210.18m，一般厚度为6.89m。其中9号、153号为大部分可采煤层。9号煤层位于K5与K4灰岩之间，厚度为02.26m，平均为1.20m，一般含一层夹矸，成分为泥岩或炭质泥岩，属较稳定的大部分可采煤层。9号煤层下距1-53号煤层平均39.98m。15-3号煤层位于太原组底部，上距K2灰岩10m左右，厚度为03.47m，平均为1.35m，属较稳定大部分可采煤层。15-3号煤层下距奥灰平均23m。（三）水文地质区内地表水系：区内主要河流是漳河，属海河水系，分清漳河和浊漳河两支。井田内松散含水层主要直接接受大气降水补给，一般在雨季民井水位明显上升，并接受基岩风化带

9、水及泉水的补给。松散含水层下的基岩风化带含水层一般接受其上覆含水层的补给，在局部地段，不同时间内与松散含水层可互为补给含水层。井田内山西组、太原组含水层接受大气降水的补给条件较差，与上覆含水层及下伏含水层均有一定厚度的隔水层相隔。地下水运动一般以层间迳流为主，仅在断层等构造部位才可能与其它含水层直接发生水力联系。中奥陶统石灰岩含水层井田内隐伏于煤系地层之下。在构造部位可能通过导水带接受其它含水层地下水的补给。该含水层一般埋藏较深，地下水迳流相对缓慢。区内该含水层在水文地质单元中所处环境应属于迳流滞缓带。区内含水层：据钻孔揭露资料，含水层由老至新如下：1、奥陶系中统石灰岩岩溶裂隙含水层组该含水层

10、为岩溶裂隙含水层。根据区域地层表，奥陶系中统地层自上而下可分为三组：峰峰组厚40-220m，平均194.69m，分为上、下二段。上段：厚度为96.64-101.04m，平均厚98.83m。岩性以深灰色灰岩为主，夹泥质灰岩或白云质灰岩。下段：厚度为74.14-108.30m，平均厚95.86m。岩性由角砾状泥灰岩、泥灰岩、石灰岩及石膏等组成。上马家沟组厚210-313m。下马家沟组厚92-147m。2、石炭系太原组裂隙岩溶含水层组该含水层为碎屑岩夹石灰岩岩溶裂隙含水层，含水空间以岩溶裂隙为主，含水层主要由K2、K3、K4、K5四层石灰岩组成，平均总厚度为15.25m。井田内无出露，根据钻孔揭露情

11、况，一般岩溶裂隙不发育。从简易水文情况看，钻孔消耗量变化不明显。本区内该含水层组无抽水试验资料，据邻近高河井田资料，q为0.00024-0.0013L/s.m，k为0.0011-0.0037m/d，水位标高680.77-682.47m，水质类型HCO3-Cl-K+Na+型为主。该含水层富水性一般较弱。但在构造部位富水性可能变好。3、下二叠统山西组及上、下石盒子组砂岩裂隙含水层组该含水层为碎屑岩裂隙含水层，含水层空间以构造裂隙为主，含水层主要由粗、中、细粒砂岩组成，一般裂隙较发育，局部充填。从抽水试验看，单位涌水量为0.0006-0.0112L/s.m，渗透系数为0.0019-0.0629m/d

12、，水位标高为689.87-769.56m，水质类型为HCO3-K+Na+Ca2+型，该含水层组属弱富水性含水层组。4、基岩风化带与第四系松散含水层组基岩风化带含水层为碎屑岩裂隙含水层，含水空间以风化裂隙为主，含水层由粗-细粒砂岩组成，富水性因地而异，风化裂隙深度受岩性、构造及地形控制，一般发育深度在50-80m。第四系松散含水层，含水空间以孔隙为主，含水层组主要由中-细砂组成，厚度为0-167.36m，一般为60-130m，厚度变化较大，水位埋藏一般较浅，主要接受大气降水补给，因而受大气降水影响较大。从抽水试验看，单位涌水量0.0031-0.1142L/s.m，渗透系数0.0027-0.172

13、6m/d，水位标高912.68-928.22m，水质类型为HCO3- Ca2+型。属弱中等富水性含水层组。区内主要隔水层：隔水层：中石炭统本溪组隔水层：层厚1.230.40m,平均12.50m；隔水层：上石炭统太原组隔水层组：平均厚约55m，分布于太原组各层灰岩含水层之间；隔水层：下二叠统山西组隔水层组：平均厚约35m，与砂岩相间分布；隔水层：上盒子组中下部和下盒子组隔水层组：层厚48.3361.30m，平均318.64m；隔水层：新生界底部隔水层组：厚度变化较大。（四）瓦斯、煤尘和自燃情况井田煤层瓦斯含量较高，3号煤相对瓦斯涌出量为10.56m3/t。煤尘具有爆炸危险性。煤层属不自燃煤层。第

14、二章 凿井施工方案及机械化作业线配置一、 施工方案的确定根据矿方提供的地质资料、井筒净径、深度、支护结构、地质水文条件并结合我单位多年冻结立井施工经验及技术装备。井筒施工主、副提分别选用2JK-3.5/20型、JKZ-2.8/15.5型提升绞车，两套单钩吊桶提升，座钩式自动翻矸。1025t凿井绞车悬吊管线，井口集中控制系统。冻结段外壁采用综合机械化配套方案，短段掘砌混合作业方式。采用中心回转抓岩机直接破土装罐。井筒内全部冻实或进入风化基岩段时，采用钻爆法施工。外壁砌筑采用3.6m高度液压伸缩整体移动式金属模板，三掘一砌。基岩段外壁采用伞钻打眼，4.2m深孔光面光底爆破，中心回转抓岩机装岩，3.

15、8m高度液压伸缩整体金属模板砌壁，一掘一砌。内壁采用1m组合式金属模板套筑，自下而上连续砌筑。冻结、基岩段均采用底卸式吊桶下砼。井筒冻结段施工工艺流程为： 掘进（小型挖掘机和人工风镐）掘进（小型挖掘机和人工风镐）掘进（小型挖掘机和人工风镐）永久支护。井筒基岩段施工工艺流程为：掘进（凿岩爆破或人工挖掘）出矸（抓岩机和小型挖掘机）临时支护（井圈背板）永久支护清底。二、机械化作业线配置（一）、机械化作业线配置方式及内容1、凿井井架及翻矸设施采用型井架凿井。天轮平台布置在+28.2m位置，在+12m的位置安装翻矸平台，平台上布置两个矸石溜槽，配备座钩式自动翻矸装置，矸石落地后铲车装运配合翻矸汽车排矸,

16、矸石排到建设单位指定位置。2、封口盘和吊盘（1）封口盘采用钢结构，盘面用8mm网纹钢板铺设，各悬吊管线通过口，设专用铁盖门，并用胶皮封堵严密，在封口盘上预留回风口，其形式为1200mm，引风设施高度8001000mm。（2）吊盘吊盘采用钢结构三层盘，直径8.7m，冻结段外壁施工时，周边增安20号槽钢做圈梁与原设计吊盘相连，上面铺板，随着井壁尺寸变化进行调整。盘间距为4m，通过四根立柱连接。上层盘为保护盘，安置水箱，中层盘放置卧泵，下层盘为工作盘并悬吊二套中心回转抓岩机。为保证吊盘的稳定性，在上、下层盘均设置三套稳盘装置。稳盘装置由金属支架和安装在金属架上的轮胎组成。吊盘采用6台JZ-25/13

17、00型凿井绞车悬吊。为保护稳绳，稳绳滑套采用尼龙结构，减轻滑套对钢丝绳的磨损。同时加强钢丝绳的检查工作，并指定专人进行定期检查。3、提升设备选择（1）提升机选型采用两套独立的单钩吊桶提升，主提选用2JK-3.5/20型矿井提升机，配备5m3吊桶提升。副提选用JKZ-2.8/15.5型矿井提升机，配备5m3吊桶提升（450m以后更换4m3吊桶）。提升绞车技术参数及提升能力见下表。提升机主要技术特征表项目名称主提升机副提升机备注设备型号2JK-3.5/20JKZ-2.8/15.5卷筒宽度1.7m2.2m卷筒直径3.5m2.8m钢丝绳直径44mm40mm最大静张力170KN150KN最大静张力差11

18、5KN 钢丝绳最大速度5.3m/s5.48m/s第一层时缠绕长度424m461m第二层时缠绕长度853m931m减速器传动比2015.5额定功率1000kw1000kw绞车提升能力表吊桶容积提升机提升高度100m200m300m400m500m600m700m5m32JK-3.5/2064.153.648.745.142.640.136.85m3/4m3JKZ-2.8/15.564.153.648.745.138.632.126.8合 计128.2107.297.490.281.272.263.6（2）提升天轮根据安全规程规定，提升天轮直径与钢丝绳最粗钢丝之比不得小于900，与钢丝绳直径之比不

19、得小于60。经计算，主、副提均选用3.0m提升天轮。（3）提升钩头：主、副提均选用13t提升钩头。4、凿岩与装岩设备（1）凿岩设备采用国产XFJD-6.11型伞钻，配备YGZ-70型导轨式独立回转凿岩机。伞钻重量及耗风量等主要技术参数见下表:伞钻主要技术参数表项 目特 征型号XFJD-6.11适用井筒净直径（m）811总质量（kg）9000凿岩机型号及名称YGZ-70导轨式独立回转凿岩机6台钎头直径（mm）3855钎尾规格（mm）中空六角 B25159钎杆长度（mm）5700推进长度（mm）5300工作气压（Mpa）0.50.7工作水压（Mpa）0.30.5最大耗风量（m3/min）68（2）

20、装岩设备井筒内布置二台HZ-6型中心回转抓岩机，单台生产能力为5060m3/h。抓岩机能力、重量耗风量等技术参数见下表：项 目特征备 注抓岩能力(m3/h)5060压缩空气工作压力(Mpa)0.50.7压缩空气平均耗量(m3/min)24机器总重(kg)5353抓斗容积(m3)0.6抓片张开外径(mm)2050回转盘尺寸(mm)14001170抓岩机采用各一台JZ16/1000型凿井绞车保护悬吊。5、混凝土搅拌、运输及浇筑系统井口设集中搅拌站，布置两台JS-1500强制搅拌机，配PLY-2400自动计量系统，利用溜灰管下砼。吊盘下层盘设混凝土集料器及分灰系统。6、凿井辅助系统（1）排水基岩段施

21、工期间采用二级排水，即井底工作面吊盘地面。吊盘上布置两台DC50-809型高扬程卧泵，一台运转，一台备用。排水能力为50m3/h，排水扬程720m，电机功率220KW，电压等级660V。排水管路采用一趟108mm无缝钢管，附二趟MY370+116动力电缆供电。采用一台2JZ-16/800A型凿井绞车悬吊。工作面至吊盘水箱采用潜水泵，通过3胶管排水。（2）压风、供水井筒施工期间，建临时压风机房，压风机房内布置2台20m3/min和2台40m3/min压风机。供风能力120m3/min。井筒通过一趟160mm(PVC)管向井下供风，井口附近设油水分离器和压风冷凝器。选用一趟57mm4无缝钢管由地面

22、向井下供水，与压风管共用一台稳车悬吊，为保证向工作面稳压供水，在管路底部安设减压阀。压风、供水管路采用一台2JZ-10/800型凿井绞车悬吊。为确保安全，吊盘以下的风水管路悬挂必须加装保险绳。（3）通风选用四台245kw对旋式风机各，二台运转、二台备用，每两台风机之间实现自动切换。井筒内布置二趟1000mm强力胶质风筒，在井壁每50m处安装一组锚栓（38圆钢）进行风筒的固定、悬吊。向井下压入式通风。7、安全梯为防止在井筒突然停电或发生其它事故中断提升时能及时撤出井下工作人员，井筒内悬吊一个立井掘进安全梯，同时可乘25人，并靠近井壁悬吊。在吊盘至工作面设置安全软梯供紧急时上下人员。安全梯采用一根

23、187+FC-24mm-170钢丝绳、一台JZA-5/1000型稳车悬吊。8、动力、照明及通讯（1）动力、照明井筒内布置一趟MY350+110动力电缆，作为施工动力、照明电源，电缆附在吊盘绳上。为保证工作面有足够的照明度，采用DGC-175/127型煤矿立井专用照明灯，吊盘上层盘二盏，其他盘三盏。井口采用防爆白炽灯照明，工作面及吊盘上每班另配备510盏矿灯供突然停电或装药时用。（2）通讯信号凿井期间，井筒内悬吊二趟MY310+16橡套电缆作为井上下信号联系，电缆分别附在吊盘绳上。井上下联系方式为：井口信号房、井底和吊盘，在每趟信号电缆上都单独设打点器将信号互相传送，同时以声光显示。吊盘至井底采

24、用气喇叭传递信号。井上下配备二台防爆对讲机，便于放炮后第一罐下人时联系。井口信号房与绞车房之间设独立的信号，两台绞车各设一套KJTX-SX-1型煤矿专用通讯信号装置。在提升绞车深度指示器上设行程开关，当吊桶提到距井口80m位置时，信号灯在井口信号房显示，告知井口信号工及时把井盖门打开。另设一趟直通电话。并在井底、井口、翻矸台、主副提绞车房配备电视监视系统，并与微机联网，项目部和井口调度室可进行电视监控。附：井筒施工平面布置图； 井筒稳绞平面布置图；井筒稳绞立面布置图； 井筒主要施工机械设备表。（二）、凿井设备选型及辅助系统设置1、提升系统的选型及验算1）、提升机选择计算(1)主提钢丝绳的选择计

25、算钢丝绳最大悬垂高度(H0) H0= Hj+HT +H1 式中：Hj井深，m HT天轮平台高度，m ； H1-天轮出绳点与天轮平台间的高度，m H0=654.3+28.078+1.5=683.878m为了方便计算, H0取690m 吊桶载重(Q)Q=KmrgVtb+0.9(1-1/ KS)VtbVsh9300kg 式中：Km 装满系数 ，取0.90 rg 岩石松散容重 ，一般取1600.00kg/mVtb 吊桶容积，m3KS 岩石松散系数，取1.82.0 Vsh 水容重，取1050.00kg/m3 钢丝绳终端荷重(Q1、Q2、Q3) Q1=Q+Qdz+Qh+Qg 式中： Q1 提矸终端荷重，k

26、gQh 滑架重，218kg Qg 钩头重，278kg Q1 = 9300.00+1690+496.00=11486.00kg Q2=Qs+Qh+Qg Qs提伞钻终端荷重，kg Q2=9000.00+496.00=9496.00kgQ3=Qdz+Qr+Qh+QgQdz吊桶自重，kg Qr人重，kgQ3=1690.00+1120.00+496.00=3306.00kg提物时最大端荷重取：Q1=11486.00kg 提人时端荷重取：Q3=3306.00kg 主提升钢丝绳的选择计算Ps =Q0 / (110B/ ma H0) 式中：Q0钢丝绳终端荷重(Q1、Q2、Q3、Q4)，kgB钢丝绳钢丝的极限抗

27、拉强度，14701870Mpama钢丝绳安全系数，提人时：ma9，提物料时：ma7.5选择钢丝绳：PSBPSPS每米钢丝绳标准重量，kg/mPs物=5.890kg/m Ps人=2.189kg/m试选钢丝绳：187+FC-44-180绳单位长度重量：PsB=7.55kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=138773.47kg钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=5209.50kg安全系数校核m = Qd /(Q0 + PsB H0)ma Qd钢丝绳破断力总和，kg提物时 m物=8.317.50提人时 m人=16.29.00所以主提升钢丝绳选用187+FC-44-180 满足要求。(2)主提升机参数的校核滚筒直

28、径（D）D60ds ；D900式中： ds、分别为钢丝绳直径及最粗钢丝绳直径，mm6044 = 2640.00mm3500.00mm选定提升机型号DTD DT所选提升机的滚筒直径，mm 取Dr=3500.00mm校验滚筒宽度B =（ H0 + 30 )/ 3.14DT+ 3(ds+)BT30钢丝绳试验长度，mDT提升机名义直径，m 3摩擦圈数BT提升机滚筒宽度，mm钢丝绳绳圈间隙，取 23mm提升机:B=3185.906mmBT = 1700.00 mm提升机:n= B / BT=3185.906/1700.00 =1.872n钢丝绳在滚筒的缠绕层数验算提升机强度FjQ0+PSBH0式中：Fj

29、提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，kgFj=17000kg Q0+PSBH0=16695.50kg 电动机功率估算 P=( Q0 +PSBH0 )VMB /102c PN 式中：VMB提升机最大速度，m/sc传动效率，一级减速取0.92，二级减速取0.85PN所选提升机配置电机功率，kwP=16695.504.4/(1020.85)=847.29kwPN= 1000kw（3）提升机钢丝绳偏角（）选择相对高度（H）H=H1+H2+H3+H4H5 H1天轮平台高度，m H2天轮梁高度，m H3天轮垫座高度，m H4天轮座高度，mH5提升机滚筒轴中心高度，mH=27.078+1.5+0.5+0.

30、85+0.275-0.7=29.503m最小斜线长（L2）L2=(L02+H2)1/260m 式中：L2滚筒中心至天轮中心斜线长，mL0滚筒中心至天轮中心实际水平距离，49.40mL2=(49.402+29.5032)1/2=57.54m60m最大斜线长（L3）L3=（L22+B12）1/260m，其中B1=L1+B/2L1天轮中心与滚筒中心线距，m ; L1=0.035mB滚筒宽度，m; B=1.70mL3=(57.542+0.8852)1/2=57.55m60m计算偏角()=arctg(B1/L2)0.8811.25 符合堆积要求。(4)提升能力计算当加减速度相等时，提升一次循环时间(T1

31、) T1=2VMB/a+(H0-40)/VMB+54+d 式中： VMB运行最大速度，m/s，据提升机提升最大速度和 煤矿安全规程限值确定。 H0井底至翻矸平台提升高度，665.3m d一次提升休止时间，取6090s ，此取90s a提升加速度，取1.5m/sT1=24.4/1.5+(665.3-40)/4.4+54+90=291.98s提升能力计算(最深时的提升能力) AT=3600KmVTB/(KT1) 式中： Km吊桶装满系数，取0.9 VTB标准吊桶容积，m3 K提升不均匀系数，取1.25 T1一次提升循环时间，s AT=44.39 m3/h （5）主提液压站整定压力kg/cm2确定最

32、大力矩：最大静张力差Fjc=114869.81=112677.66 N最大静张力矩Mjmax=FjcD/2=112677.663.5/2=197185.9 NM式中：D-滚筒直径，3.5m；最大制动力矩未考虑残压影响所需制动力矩：Mzmax3Mjmax=591557.7 NM考虑残压影响所需制动力矩:MzmaxMzmax +9.812nPzARcp=591557.7 +9.8121251381.8750.45 =728627.93NM式中：n-盘形制动器对数，12；Pz-电液调节阀残压，取Pz=5kg/cm2;A-盘形制动器活塞面积，查得A=138cm2；Rcp-盘形闸磨擦半径，查得Rcp=1

33、.875m；-闸瓦磨擦系数，查得=0.45。根据上述计算确定最大制动力矩：Mmax=728627.93 NM制动油压确定制动系统贴闸皮油压Pt:Pt=Mzmax/（2nRcpAg）0.0981=728627.93/（2121.8751380.459.81）0.0981=2.61MPa最大制动油压Ps=Pt+C=2.61+1.62=4.23 Mpa式中：C-制动闸综合阻力，查得16.5kg/cm2（1.62Mpa）。(6)主提天轮直径的选择:据 D = 60ds =6044=2640.00 mm根据计算选择天轮直径3000.00mm 的提升天轮MZS-1.1-3.02）、副提升机选择计算(1)副

34、提钢丝绳的选择A、 副提提5立方吊桶至井深450m时的钢丝绳选择1、副提升钢丝绳端荷重 Q1(提吊桶)=11486kg Q2(提人)=3306.00kg 提物时最大端载荷重：Q1=11486.00kg 提人时端载荷重：Q2=3306.00kg 2、副提升钢丝绳的选择计算Ps = Q0/(110B / ma H0) 试选钢丝绳：187+FC-40-180绳单位长度重量：PsB=6.24kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=114946.33kgQ1+ PsH0FJ=15000.00kg综合计算取：H0=480.00m钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=2995.20kg安全系数校核m= Qd /(Q0 +

35、PsB H0)ma 提物时 m物=7.937.50提人时 m人=18.29.00所以副提升钢丝绳选用187+FC-40-180 满足要求。B、副提提4立方吊桶至井底的钢丝绳选择1、副提升钢丝绳端荷重 Q1(提吊桶)=9466kg Q2(提人)=3146kg 提物时最大端载荷重：Q1=9466kg 提人时端载荷重：Q2=3146kg 2、副提升钢丝绳的选择计算Ps = Q0/(110B / ma H0) 试选钢丝绳：187+FC-40-180钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=4305.60kg安全系数校核m= Qd /(Q0 + PsB H0)ma 提物时 m物=8.347.50提人时 m人=15.

36、49.00所以副提升钢丝绳选用187+FC-40-180 满足要求。(2)副提升机参数的校核滚筒直径D=60ds=6040= 2400.00mm2800.00mm选定提升机型号DTD DT所选提升机的滚筒直径，mm 取Dr=2800.00mm校验滚筒宽度B =（ H0 + 30 )/ 3.14DT+ 3(ds+)BT提升机:B=3607.94mmBT = 2200.00 mm提升机:n= B / BT=3607.94/2200.00 =1.642n钢丝绳在滚筒的缠绕层数验算提升机强度FJ=15000.00kg Q0+PSBH0 =14481.20kg(提5立方吊桶到井深450米)FJ=1500

37、0.00kg Q0+PSBH0 =13771.60kg (提4立方吊桶到井底) 电动机功率估算 P=(Q0 +PSBH0 ) VMB /(102c) P=14481.205.48/(1020.85)=915.31 kwPN=1000.00kw (3)提升能力计算当加减速度相等时，提升一次循环时间(T1) T1=2VMB/a+(H0-40)/VMB+54+d T1=25.48/1.5+(665.3-40)/5.48+54+90=265.41s提升能力计算(计算不同深度的提升能力) AT=3600KmVTB/(KT1) AT=48.83m3/h（4）副提天轮直径的选择:据 D= 60ds =604

38、0=2400.00 mm根据计算选择天轮直径3000.00mm 的提升天轮MZS-1.1-3.0（5）副提液压站整定压力kg/cm2确定最大力矩：最大静张力差Fjc=114869.81=112677.66 N最大静张力矩Mjmax=FjcD/2=112677.662.8/2=157748.72 NM式中：D-滚筒直径，2.8m；最大制动力矩未考虑残压影响所需制动力矩：Mzmax3Mjmax=315497.45 NM考虑残压影响所需制动力矩:MzmaxMzmax +9.812nPzARcp=315497.45 +9.8121251381.5250.45 =426981.233 NM式中：n-盘形

39、制动器对数，12；Pz-电液调节阀残压，取Pz=5kg/cm2;A-盘形制动器活塞面积，查得A=138cm2；Rcp-盘形闸磨擦半径，查得Rcp=1.525m；-闸瓦磨擦系数，查得=0.45。根据上述计算确定最大制动力矩：Mmax=426981.233 NM制动油压确定制动系统贴闸皮油压Pt:Pt=Mzmax/（2nRcpAg）0.0981=426981.233/（2121.5251380.459.81）0.0981=1.88MPa最大制动油压Ps=Pt+C=1.88+1.62=3.5 Mpa式中：C-制动闸综合阻力，查得16.5kg/cm2（1.62Mpa）。 (6)提升机钢丝绳偏角（）选择

40、相对高度（H）H=H1+H2+H3+H4H5=29.553m最小斜线长（L2）L2=(L02+H2)1/260m L2=(43.22+29.5532)1/2=52.34m60m最大斜线长（L3）L3=（L22+B12）1/260m，其中B1=L1+B/2L1天轮中心与滚筒中心线距，m ; L1=0mB滚筒宽度，m; B=2.2mL3=(52.342+1.12)1/2=52.35m计算偏角()=arctg(B1/L2) =1.2041.25 2、其他生产辅助系统的选型及验算1）、吊盘、稳绳选择计算(1)吊盘钢丝绳的端荷重稳绳按每百米一吨算得：每根钢丝绳的端荷总重：6900.00kg吊盘总重： 3

41、5000kg水箱、卧泵和阀重： 12000kg每台抓岩机重: 5353.7kg(机身)每个抓头重: 2365kg每个抓头抓矸石重: 960kg工具重： 500kg人员重： 960kg总吊重=吊盘重+(水箱、卧泵重)+ 抓岩机重+工具人员重=35000.00+12000+5353.72+(2365+960)21.5+500+960=69142.40kg每根钢丝绳的端荷总重：69142.40/5=13828.48kg信号电缆(一根)重=井深每米重 6661.033=668.29kg动照电缆(一根)重=井深每米重 6663.18=2118.83kg电缆卡重：182.04kg 单根吊盘绳附最大电缆重=

42、2989.16kg每根钢丝绳的端荷总重=13828.48+2989.16=16817.64kg (2)钢丝绳的选择吊盘钢丝绳单根单位长度重量 Ps= Q/(110B / ma - H0 ) =6.444kg/m试选钢丝绳：187+FC-46-180绳单位长度重量： Ps=8.25kg/m钢丝绳破断力总和：Qd=151865.31kg钢丝绳自重：H0每米重 Q绳=5527.50kg单根钢丝绳悬吊总重单根钢丝绳端吊重+单根钢丝绳自重16817.64+5527.50=22345.14kg安全系数校核m= Qd /(Q +PsB H0)m= 6.796.00(3)凿井天轮和绞车的选择天轮直径的选择据 D=2046=920.00mm根据计算选择天轮直径为1050.00