某高速公路某大桥施工图咨询报告第二册.docx

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1、第 52 页第二册 某高速公路某大桥施工图咨询报告目 录第一章 概述2一 桥梁概述2二 咨询工作的主要内容3（一）咨询工作的重点3（二）咨询工作的主要内容3第二章 主桥结构复核计算5一 技术标准和规范5（一）技术标准5（二）设计规范5二 主要材料及设计荷载6（一）主要材料及其参数6（二）设计荷载取值7三 数值符号规定9四 主要计算结论9五 上部结构纵向复核计算13六 下部结构复核计算31七 箱梁横向分析45第三章 跨中应力、挠度及腹板主拉应力的控制设计47一 跨中挠度影响因素的分析47（一）影响因素分析47（二）结论48二 腹板主拉应力影响因素的分析48（一）影响因素分析48（二）结论50三

2、主梁中跨跨中区域下缘应力50（一）影响因素分析50（二）结论51第一章 概述一 桥梁概述某大桥位于至某高速公路合同段。全桥分左、右两幅，两幅桥之间留有3.08m的空隙。左右桥平面位于直线、A=283.901，Ls130、R620m的缓和曲线及圆曲线上，立面位于i=-2.844%、R=80000m和50000m的圆曲线及直线上。本桥上部结构为74+135+74m三跨预应力混凝土连续刚构。箱梁根部高度8m，跨中梁高3m。箱梁零号块底板厚120cm，根部底板厚100cm，跨中底板厚32cm，梁高及箱梁底板厚度按1.8次抛物线变化。箱梁零号块腹板厚度70cm，根部至9号梁段腹板厚70cm，12号梁段至

3、合拢段腹板厚45cm，10号梁段至11号梁段腹板厚7045cm。箱梁顶板除零号块为45cm，梁端支承截面为100cm外，其余顶板厚度30cm。箱梁顶板宽12m，底板宽6.5m，悬臂长度2.75m，悬臂板端部厚20cm，根部厚75cm。箱梁梁高为单箱中心线处的高度值，顶板设有25的横坡。大桥箱梁为双向预应力混凝土结构，纵向预应力钢束采用15-15、15-17、15-19三种规格预应力钢铰线束；竖向预应力采用JL32精轧螺纹粗钢筋。钢铰线的标准强度为1860MPa，张拉控制应力均为标准强度的0.75倍，即1395MPa，单根钢铰线的张拉吨位195.3KN；粗钢筋抗拉强度标准值785MPa，张拉控制

4、应力为标准强度的0.9倍，即706.5MPa，单根JL32mm精轧螺纹粗钢筋的张拉吨位568KN。大桥下部结构：主桥1号桥墩采用钢筋混凝土双柱式，两柱间净距为4m，单柱空心薄壁式桥墩，截面尺寸为6.5m（横桥向）2.5m（顺桥向），横桥向壁厚为80cm，顺桥向壁厚为60cm，墩高45m；主桥2号桥墩上部与1号桥墩相同，下部采用钢筋混凝土单柱式矩形空心薄壁墩，单箱三室截面，截面尺寸为6.5m（横桥向）x9.0m（顺桥向），横桥向壁厚为80cm，顺桥向壁厚为60cm；桥墩承台厚度均为4.0m，基桩均为6根直径2.0m钻孔灌注桩，按照嵌岩桩设计。 二 咨询工作的主要内容受业主的委托，对至某高速公路某

5、合同段上的某大桥施工图设计进行咨询工作，本次咨询工作站在“公正、客观、公平”的立场上，依据施工图设计文件及交通部和国家现行的规范、规程和标准进行。（一）咨询工作的重点1.结构的安全度是否满足规范要求；2.根据结构实际的受力状态，分析跨中下缘应力及挠度、腹板主拉应力的控制是否可靠；3.关键施工工序流程及施工质量控制要求。（二）咨询工作的主要内容1. 结构复核计算（1）主桥总体纵向分析，采用平面杆系QJX程序；（2）主梁横向分析，采用桥梁博士程序；（3）下部结构强度的验算。2. 主梁跨中挠度影响因素的分析（1）混凝土徐变对跨中挠度的影响；（2）跨中的预应力度对跨中挠度的影响；（3）施工误差和钢绞线

6、局部失效对跨中挠度的影响。3. 主梁跨中下缘应力影响因素的分析（1）混凝土徐变对跨中下缘应力的影响；（2）施工误差和钢绞线局部失效对跨中下缘应力的影响。4. 主梁腹板主拉应力影响因素的分析（1）不考虑竖向预应力的腹板最大主拉应力；（2）考虑竖向预应力的腹板最大主拉应力；（3）考虑横向各种因素的影响得出的腹板最大主拉应力；（4）考虑施工误差和钢绞线局部失效对腹板主拉应力的影响；5. 关键工序施工流程6. 关键工序施工质量控制7. 对构造合理性提出建议第二章 主桥结构复核计算采用平面杆系QJX程序对主桥进行了纵向总体分析，对主梁进行了极限承载力、抗裂、主梁应力、支座吨位以及主梁刚度的验算；采用桥梁

7、博士程序，对箱梁薄弱断面进行了顶板、腹板和底板的横向受力分析；下部结构考虑了在各种荷载组合下，墩身强度、承台强度、桩基强度和桩基承载力的验算。一 技术标准和规范（一）技术标准1设计计算行车速度：80公路/小时2设计荷载：公路级3地震动峰值加速度：0.05g4桥面总宽度及组成：桥面总宽度：12.0米，桥面组成：0.5米（护栏）+11.0米（行车道）+0.5米（护栏）5桥面最大纵坡：本桥：-2.844%6设计洪水频率：1/100年7环境类别：类8结构设计安全等级：一级（二）设计规范1公路工程技术标准 （JTG B01-2003）2公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）3公路钢筋混凝土及

8、预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）4公路桥涵地基与基础设计规范 （JTG D63-2007）5公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-2000）6公路桥梁抗风设计规范 （JTG/T D60-01-2004）7.公路桥梁抗震设计细则 （JTG/T B02-01-2008）二 主要材料及设计荷载（一）主要材料及其参数1混凝土（1） C55混凝土（用于主梁） 弹性模量：35500Mpa 剪切模量：14200MPa 泊松比：0.2 轴心设计抗压强度：24.4MPa 设计抗拉强度：1.89MPa 热膨胀系数：0.00001（2） C50混凝土（用于墩身） 弹性模量：34500MPa 剪

9、切模量：13800MPa 泊松比：0.2 轴心设计抗压强度：22.4MPa 设计抗拉强度：1.83MPa 热膨胀系数：0.00001（3） C30混凝土（用于承台和桩基） 弹性模量：30000MPa 剪切模量：12000MPa 泊松比：0.2 轴心设计抗压强度：13.8MPa 设计抗拉强度：1.39MPa 热膨胀系数：0.00001 2预应力钢材（1）预应力钢绞线（s15.2mm） 弹性模量：195000MPa 标准强度：1860MPa 热膨胀系数：0.000012 钢筋松弛率：0.03 孔道摩阻系数：0.17 孔道偏差系数：0.0015 一端锚具变形及钢束回缩值：0.006m （2）预应力粗

10、钢筋 弹性模量：200000MPa 抗拉强度标准值:785MPa 热膨胀系数：0.000012 张拉控制应力：706.5MPa（二）设计荷载取值1恒载（1） 一期恒载一期恒载包括主梁、横梁等材料重量。混凝土容重取26KN/m3，主梁按实际断面计取重量。主梁横隔板以集中力计入。（2） 二期恒载二期恒载为桥面防撞护栏、分隔带护栏、泄水管及桥面铺装。经计算二期恒载取69.9KN/m。2活载（1） 公路级汽车荷载三车道加载时的横向折减系数为：0.78桥跨纵向折减系数：1.0采用平面结构程序进行总体计算时，汽车荷载偏载增大系数取1.15。（2） 汽车制动力制动力的着力点在桥面上，其值按桥规规定的方法计算

11、。（3） 汽车冲击系数汽车荷载冲击系数取0.05。（4）活载的横向分布系数公路级：30.781.150x1.05=2.8263其它荷载（1） 温度：体系升温25，降温25，主梁上下缘温差按规范取值。（2） 桥梁所在地区相对湿度：0.8（3） 设计基本风速：V10=26.3m/s（按照公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）附录A取值）（4） 地震烈度：地震动峰值加速度0.05g （5） 基础沉降：主墩不均匀沉降20mm，桥台不均匀沉降10mm 4荷载组合 荷载组合表 表2-1荷载组合参 与 组 合 项 目组合1恒载+汽车组合2恒载+汽车+基础沉降+升温+正温差组合3恒载+汽车+基础沉

12、降+降温+负温差组合4恒载+汽车+基础沉降+升温+正温差+正制动力组合5恒载+汽车+基础沉降+降温+负温差+负制动力组合6恒载+汽车+基础沉降+降温+负温差+正制动力组合7恒载+汽车+基础沉降+升温+正温差+负制动力三 数值符号规定弯矩M：以使单元下缘受拉为正，单元上缘受拉为负剪力Q：以使单元产生顺时针转动为正，反之为负轴力N：以单元受压为正，受拉为负应力：以压应力为正，拉应力为负位移：以向上为正，向下为负单位：轴力KN，剪力KN，弯矩KN.m，应力MPa四 主要计算结论(一)上部结构纵向1. 主梁极限承载力主梁各截面抵抗正、负弯矩的截面抗力大于最不利荷载组合下的正、负弯矩，能够满足极限承载力

13、要求。2. 主梁抗裂本桥按全预应力混凝土构件设计。（1）主梁正截面抗裂验算在短期荷载效应作用下，主梁不出现拉应力，抗裂验算满足全预应力混凝土构件的要求。（2）主梁斜截面抗裂验算规范规定：对于现浇全预应力混凝土构件，在荷载短期效应组合下tp 0.4ftk=0.42.74=1.096MPa在短期效应组合下，斜截面出现的最大拉应力为1.1MPa，满足规范要求。主梁斜截面抗裂满足规范对全预应力混凝土构件要求。3. 正应力施工阶段主梁最大压应力(阶段61)为15.1MPa，出现在墩顶附近上缘，最大拉应力(阶段43)为0.4MPa，出现在该阶段块件下缘，施工阶段主梁最大压应力、拉应力均能满足规范要求。成桥

14、阶段：上铺装阶段（63阶段）主梁最大压应力为12.5MPa，出现在墩顶附近上缘，主梁不出现拉应力，中跨下缘最小压应力为6.5MPa。运营阶段：荷载组合1时，主梁最大压应力为11.7MPa，出现在中跨1/4附近上缘，主梁不出现拉应力，中跨下缘最小压应力为3.0MPa。其余荷载组合时，主梁最大压应力为16.5MPa，出现在墩顶及中跨1/4附近上缘，主梁不出现拉应力，中跨下缘最小压应力为2.0MPa。主梁应力满足规范要求。施工阶段规范允许值如下：tcc15.1MPa 0.70fck=0.7035.5=24.85MPatct=0.4 MPa 0.7ftk=0.72.74=1.92MPa，且预拉区配置的

15、纵向钢筋的配筋率也超过规范低限的0.2。因此施工阶段主梁最大压应力、拉应力均能满足规范要求。运营阶段规范允许值如下：受压区混凝土最大压应力kc+pt 0.5 fck=0.535.5=17.75MPa受拉区预应力钢筋的最大拉应力pe+p=1204MPa0.65 fpk=0.651860=1209MPa运营阶段主梁最大压应力满足规范要求，预应力钢筋的最大拉应力满足规范的要求。4. 主应力主梁最大主压应力为16.8Mpa，发生在边跨跨中附近上缘，主梁跨中1/4附近位置出现最大1.275MPa主拉应力。规范允许值如下：cp 0.6 fck=0.635.5=21.3MPatp 0.5ftk=0.52.7

16、4=1.37MPa，即按照构造配置箍筋即可。最大主拉应力、主压应力均满足规范要求。5. 主梁刚度短期效应作用下汽车活载造成中跨最大下挠度为18.8mm，最大上拱度为3.7mm，位移绝对值之和为22.5mm，考虑挠度长期增长系数1.4125，位移绝对值之和为31.78mm，小于L/600=225mm，结构刚度满足规范要求。6. 支座反力支座规格满足使用要求。（二）下部结构施工最大悬臂阶段，考虑恒载、墩顶两侧产生不平衡重、风荷载。运营阶段桥墩计算时考虑恒载、混凝土收缩徐变、预应力、温度力、活载、制动力、风荷载、基础沉降等荷载。1. 墩身强度（a）施工阶段:施工阶段最大悬臂状态桥墩验算考虑4种荷载工

17、况：组合1：最大悬臂时一端挂篮脱落，另一端未脱落+纵风；组合2：一端堆放的材料、机具等按8.5KN/m计，悬臂端部作用100KN集中力，另一端空载+纵风；组合3、一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8+纵风；组合4：考虑箱梁自重的不均匀性，一侧悬臂自重增加2%，另一侧悬臂自重减少2%+纵风；取上述工况中的最不利荷载计算得到薄壁墩墩底截面抗力受压区混凝土边缘的压应力：cct=4.78MPa0.80fck=0.8*0.9*32.4=23.3MPa受拉钢筋应力：sit=63.9MPa0.75fsk=251MPa中性轴处主拉应力：tpt=0.06MPa0.25ftk=0.66MPa，箍筋仅需按照

18、构造要求布置。实体墩底受压区混凝土边缘的压应力：cct=6.56MPa0.80fck=23.3MPa受拉钢筋应力：sit=141.9MPa0.75fsk=251MPa中性轴处主拉应力：tpt=0.16MPa-240KN.m，裂缝宽度0.06mm；顶板悬臂位置承载能力=-575KN.m-298KN.m，裂缝宽度=0.09mm；顶板跨中位置承载能力=190KN.m60.7KN.m，裂缝宽度=0.04mm。箱梁顶板极限强度、裂缝均满足规范要求。2. 箱梁腹板腹板位置承载能力=1820KN353KN，裂缝宽度0.05mm。 箱梁腹板极限强度、裂缝均满足规范要求。3. 箱梁底板底板加厚段位置承载能力=4

19、81KN.m234KN.m，裂缝宽度0.014mm；底板跨中位置承载能力=-139KN.m-80.3KN.m，裂缝宽度=0.11mm。箱梁底板极限强度、裂缝均满足规范要求。五 上部结构纵向复核计算（一）总体结构分析1计算方法概述总体静力计算采用平面杆系理论，主梁为平面梁单元。总体计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段，根据设计的合拢方法模拟合拢步骤，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力、主梁极限承载力和抗裂验算，验算结构在施工阶段、运营阶段应力、主梁极限承载力及整体刚度是否符合规范要求。2结构离散图图2-1 结构离散图 (单位:cm)3阶段划分施工阶段划分 表2-2施工阶段内容安装单元编号1施工

20、基础和墩身971392施工0#、1#块233067743张拉预应力钢束4安装挂篮5施工2号块件223166756张拉预应力钢束7移动挂篮8施工3号块件213265769张拉预应力钢束10移动挂篮11施工4号块件2033647712张拉预应力钢束13移动挂篮14施工5号块件1934637815张拉预应力钢束16移动挂篮17施工6号块件1835627918张拉预应力钢束19移动挂篮20施工7号块件1736618021张拉预应力钢束22移动挂篮23施工8号块件1637608124张拉预应力钢束25移动挂篮26施工9号块件1538598227张拉预应力钢束28移动挂篮29施工10号块件14395883

21、30张拉预应力钢束31移动挂篮32施工11号块件1340578433张拉预应力钢束34移动挂篮35施工12号块件1241568536张拉预应力钢束37移动挂篮38施工13号块件1142558639张拉预应力钢束40移动挂篮41施工14号块件1043548742张拉预应力钢束43移动挂篮44施工15号块件944538845张拉预应力钢束46移动挂篮47施工16号块件845528948张拉预应力钢束49移动挂篮50施工17号块件746519051张拉预应力钢束52移动挂篮53施工18号块件647509154张拉预应力钢束55在边跨支架上现浇边跨现浇段14939656拆除中边跨挂篮，安装边跨合龙吊架

22、，边跨合龙段压重一半57施工边跨跨合龙段，拆除边跨压重59258张拉预应力钢束59拆除边跨吊架，安装中跨合拢吊架，中跨合龙压重一半60施工中跨合龙段，拆除中跨压重484961张拉预应力钢束62拆除中跨吊架63桥面系施工（二) 计算结果1主梁极限承载力未计入普通钢筋，主梁各断面在各种荷载组合下截面抗力和最大组合弯矩曲线见下图。图2-2 组合1梁承载能力极限状态图续图2-2 组合2主梁承载能力极限状态图续图2-2 组合3主梁承载能力极限状态图续图2-2 组合4主梁承载能力极限状态图续图2-2 组合5主梁承载能力极限状态图续图2-2 组合6主梁承载能力极限状态图续图2-2 组合7主梁承载能力极限状态

23、图跨中截面最不利内力及抗力值 表2-3位置组合编号截面抗力(kn.m)组合内力(kn.m)抗力/内力跨中断面11636401431001.14 21636401215901.35 31636401099401.49 41636401547401.06 51636401436801.14 61636401548001.06 71636401438001.14 图中最外面两条线是主梁各断面的截面抗力曲线，里面被包络的线条是各截面最大组合弯矩曲线。从上图中可以看出，主梁的抗弯承载能力满足规范要求。2主梁抗裂验算抗裂验算分为正截面和斜截面抗裂验算。（1）主梁正截面抗裂验算规范规定：对于全预应力混凝土构

24、件，在作用短期效应组合下，分段浇注的混凝土受弯构件不允许出现拉应力。本桥主梁在各种荷载效应组合下，主梁各截面正应力见下图。图2-3 主梁抗裂验算正应力图（组合1）续图2-3 主梁抗裂验算正应力图（组合2）续图2-3 主梁抗裂验算正应力图（组合3）续图2-3 主梁抗裂验算正应力图（组合4）续图2-3 主梁抗裂验算正应力图（组合5）续图2-3 主梁抗裂验算正应力图（组合6）续图2-3 主梁抗裂验算正应力图（组合7）从图中可看出，主梁正截面抗裂满足规范要求。（2）主梁斜截面抗裂验算本桥主梁在短期荷载效应下，计入温度力效应后，叠加竖向预应力，斜截面应力见下图。图2-4 主梁斜截面抗裂验算应力图（汽车最

25、大剪力作用下）续图2-4 主梁斜截面抗裂验算应力图（汽车最小剪力作用下）规范规定：对于现浇全预应力混凝土构件，在荷载短期效应组合下tp 0.4ftk=0.42.74=1.096MPa从图中可看出，在短期效应组合下，斜截面出现的最大拉应力为1.1MPa，满足规范要求。3. 主梁应力（1）主梁正应力图2-5 主梁应力图（成桥阶段）续图2-5 主梁应力图（组合1）续图2-5 主梁应力图（组合2）续图2-5 主梁应力图（组合3）续图2-5 主梁应力图（组合4）续图2-5 主梁应力图（组合5）续图2-5 主梁应力图（组合6）续图2-5 主梁应力图（组合7）施工阶段未一一列出，计算表明主梁最大压应力(阶段

26、61)为15.1MPa，出现在墩顶附近上缘，最大拉应力(阶段43)为0.4MPa，出现在该阶段块件下缘，施工阶段主梁最大拉、压应力均满足规范要求。成桥阶段：上铺装阶段（63阶段）主梁最大压应力为12.5MPa，出现在墩顶附近上缘，主梁不出现拉应力，中跨下缘最小压应力为6.5MPa。运营阶段：荷载组合1时，主梁最大压应力为11.7MPa，出现在中跨1/4附近上缘，主梁不出现拉应力，中跨下缘最小压应力为3.0MPa。其余荷载组合时，主梁最大压应力为16.5MPa，出现在墩顶及跨中1/4附近上缘，主梁不出现拉应力，中跨下缘最小压应力为2.0MPa。主梁应力满足规范要求。施工阶段规范允许值如下：tcc

27、 0.70fck=0.7035.5=24.85MPatct=0.27 MPa 0.7ftk=0.72.74=1.92MPa，且预拉区配置的纵向钢筋的配筋率也超过规范低限0.2。因此施工阶段主梁最大压应力、拉应力均能满足规范要求。运营阶段规范允许值如下：受压区混凝土最大压应力kc+pt 0.5 fck=0.535.5=17.75MPa受拉区预应力钢筋的最大拉应力pe+p=1204MPa0.65 fpk=0.651860=1209MPa运营阶段主梁最大压应力满足规范要求，预应力钢筋的最大拉应力满足规范的要求。（2）主梁主应力(a). 竖向压应力计算本桥竖向预应力采用JL32mm的精轧螺纹粗钢筋。考

28、虑到竖向预应力因为混凝土弹性变形、混凝土的收缩、徐变、锚具回缩以及多方面因素影响将会有比较大的损失，计算中假定竖向预应力的的有效应力为控制应力的50%。(b). 主应力计算按规范第6.3.3条（6.3.3-1）主应力为：根据上述公式考虑竖向预应力钢筋后，算得主梁最大主拉应力和相应主压应力，结果见下图。 图2-6 主梁最大主拉应力及相应主压应力图（最大剪力） 续图2-6 主梁最大主拉应力及相应主压应力图（最小剪力）主梁最大主压应力为16.8Mpa，发生在边跨跨中附近上缘，主梁跨中1/4附近位置出现最大1.275MPa主拉应力。规范允许值如下：cp 0.6 fck=0.635.5=21.3MPat

29、p 0.5ftk=0.52.74=1.37MPa，即按照构造配置箍筋即可。4主梁刚度短期效应作用下汽车活载造成中跨最大下挠度为18.8mm，最大上拱度为3.7mm，位移绝对值之和为22.5mm，考虑挠度长期增长系数1.4125，位移绝对值之和为31.78mm，小于L/600=225mm，结构刚度满足规范要求。5支座反力表2-4是由纵向计算求得的各支座位置处的支承反力，表2-5为各墩顶所采用的支座规格。 各墩支承处的支反力一览表 表2-4墩号0号桥台3号桥台Max(KN)Min(KN)Max(KN)Min(KN)组合15611 3520 5560 3420 组合26436 3312 6471 3

30、213 组合35963 3018 5911 2832 组合46436 3249 6576 3213 组合56028 3018 5911 2728 组合65963 2954 6016 2832 组合76502 3313 6471 3110 设计所采用的支座规格一览表（QZ系列） 表2-6墩、台号0号桥台3号桥台支座类型GPZ4000S(D)XGPZ4000S(D)X承载力（KN）2X40002X4000结论：将表2-4与表2-5的数据对照可知，设计所选用的支座规格均满足使用要求。六 下部结构复核计算1墩身强度（1）风载计算风载计算公式为：Fwh= k0k1k3WdAwhWd= Vd2/(2g)V

31、d= k2k5V10k0-设计风速重现期换算系数，施工阶段k0=0.75，运营阶段k0=1.0k1-风载阻力系数，按照规范4.3.7条计算k3-地形、地理条件系数，取1.0Awh-迎风面积K2-风速高度变化修正系数，按照B类地表选取，根据规范表4.3.7-3内插求得K5-阵风风速系数，取1.38V10-设计基本风速，取V10=26.3m/s（按照公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）附录A取值），计算桥墩风荷载是时V10的起算点为承台顶，计算主梁风荷载时V10起算点为主梁范围内的平均地面高度。当汽车荷载与风荷载相组合时，计算风速依据公路桥梁抗风设计规范取为25m/s计算。当风荷载不

32、与汽车荷载组合时，风荷载依据公路桥涵设计通用规范按照高度计算确定。（2）施工阶段墩身强度a.墩身截面计算内力施工阶段最大悬臂状态桥墩验算考虑4种荷载工况：组合1：最大悬臂时一端挂篮脱落，另一端未脱落+纵风；组合2：一端堆放的材料、机具等按8.5KN/m计，悬臂端部作用100KN集中力，另一端空载+纵风；组合3、一侧施工机具等动力系数1.2，另一侧为0.8+纵风；组合4：考虑箱梁自重的不均匀性，一侧悬臂自重增加2%，另一侧悬臂自重减少2%+纵风；仅计算2#主墩施工时的受力状态：此时墩底截面的内力见下表。墩身截面计算内力 表2-6组合类型作用位置M(kn.m)N(kn)组合1薄壁墩底1123341

33、433实体底部77554110120组合2薄壁墩底1071341831实体底部60815110917组合3薄壁墩底1032341981实体底部48249111216组合4薄壁墩底1095141083实体底部68503109420注：表中符号意义：N：轴力；M：纵向弯矩；b.墩身截面强度取上述工况中的最不利荷载计算得到薄壁墩墩底截面抗力受压区混凝土边缘的压应力：cct=4.78MPa0.80fck=0.8*0.9*32.4=23.3MPa受拉钢筋应力：sit=63.9MPa0.75fsk=251MPa中性轴处主拉应力：tpt=0.16MPa0.25ftk=0.66MPa，箍筋仅需按照构造要求布置

34、。实体墩底受压区混凝土边缘的压应力：cct=6.56MPa0.80fck=23.3MPa受拉钢筋应力：sit=141.9MPa0.75fsk=251MPa中性轴处主拉应力：tpt=0.06MPa0.25ftk=0.66MPa，箍筋仅需按照构造要求布置。所有施工阶段墩身应力满足规范要求。（3）运营阶段荷载组合在计算运营阶段桥墩内力时，考虑计算的准确性，将整体计算模型进行修正，考虑了群桩效应对桥墩刚度的影响，主梁（主梁高度+桥面系高度）横向风力在1#、2#桥墩之间按照桥墩横向刚度进行分配，主墩计算考虑了恒载（包括了混凝土收缩、徐变、主梁预应力）、体系温度、温度力、制动力、活载、基础沉降等荷载，在程

35、序中单独摘出各种单向荷载内力，手动进行荷载组合，具体最不利荷载组合详见荷载组合表。 荷载组合表 表2-7组合1恒载+基础沉降+体系温度+温度梯度最大纵风组合2恒载+基础沉降+体系温度+温度梯度+汽车+制动力纵风组合3恒载+基础沉降+体系温度+温度梯度最大横风组合4恒载+基础沉降+体系温度+温度梯度+汽车+制动力横风（4）运营阶段计算采用内力 双薄壁桥墩墩身截面组合1最不利内力一览表 表2-8墩号组合类型内力类型M(kn.m)Q(kn)N(kn)1#主墩左侧桥墩墩顶承载能力Mmax12912 -531 29336 Mmin-19178 736 36500 Nmax-2998 4 38534 Nm

36、in-2754 181 27000 短期抗裂Mmax9419 -374 26180 Mmin-13800 504 27776 Nmax-1036 -70 29097 Nmin-3344 199 24859 长期抗裂Mmax9419 -374 26180 Mmin-13799 504 27776 Nmax-1036 -70 29097 Nmin-3344 199 24859 1#主墩左侧桥墩墩底承载能力Mmax23583 1129 55171 Mmin-10974 -531 44896 Nmax6816 396 57206 Nmin5382 181 42560 短期抗裂Mmax17460 853

37、 41924 Mmin-7460 -376 40323 Nmax4333 278 43242 Nmin5667 199 39004 长期抗裂Mmax17460 853 41924 Mmin-7460 -376 40323 Nmax4333 278 43242 Nmin5667 199 39005 2#主墩右侧上部桥墩墩顶承载能力Mmax18854 -914 41697 Mmin-8377 291 27641 Nmax14925 -382 43731 Nmin-6589 202 26900 短期抗裂Mmax13075 -637 31330 Mmin-5289 157 25296 Nmax12701 -447 32589 Nmin-5289 157 25295 长期抗裂Mmax13075 -637 31330 Mmin-5289 157 25296 Nmax