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1、尿素装置工艺流程介绍,尿素装置工艺流程介绍,三、工艺技术路线及流程,一、装置简介,二、生产方法及反应机理,目 录,三、工艺技术路线及流程一、装置简介二、生产方法及反应机理目,尿素装置是二十世纪七十年代从荷兰斯塔米卡帮公司引进的CO2气提法尿素生产工艺，于1976年建成投产。其以合成氨车间来的液NH3和CO2为原料,原设计日产尿素1620吨。2005年，通过引进荷兰Stamicarbon公司的并联中压技术对装置进行50%扩能改造，改造后装置的生产能力由原1620t/d提高至2300t/d。扩能改造项目中新增一套并联中压系统，CO2增压机K-103、高压氨泵P-104、高压甲铵泵P-501，及新蒸
2、发系统（由于产品质量问题，停用），改造后的装置于2005年11月一次投料开车成功。,一、装置简介,尿素装置是二十世纪七十年代从荷兰斯塔,C-305,401J/JS,201L,S-311,P-304,P-703,P-411,S-412,402F,401F,402C,401C,702L,701L,705-L2,703C,702C,705-L3,705C,E-713,E-712,E-714,J-712,J-713,J-714,J-715,303J,705-L1,V-307,701-C,E-711,202C,706-C,702E,E-107,E-106A,E-106B,R-101,102-C,P-10
3、4,E-313,P-501,C-322,E-503,301J/JS,E-804,P-309,P-702,P-706,S-314,P-707,302J/JS,701-F,P-705,102-J,104J/JS,C-803,C-801,C-804,P-801,P-802,V-801,P-804,C-802,V-501,201C,E-803,E-801,303-C,E-322,E-310A/B,303-F,E-802,S-411,LIC302,LIC203,LIC2101,LIC3201,LIC3202,LIC3301,LIC302,S-322,E-312,E-709,V-704,FIC3307,L
4、IC3304,FIC3308,LIC3302,302EA,302C,FIC1201,71%,P-704,PIC309,HIC7201,FIC7102,HIC8101,HV202,PIC3102,PIC3101,LIC3102,HIC3201,203-C,301-F,201-D,LIC3203,FIC2102,E-411,E-412,FIC3201,S-501,C-501,301-E,302-F,301CA/CB,HV201,C-502,From-904J,C-305401J/JS201L S-311P-304P-,1、尿素生产的方法 尿素生产的化学反应主要分两步： 第一步是液态NH3和CO2反
5、应生成氨基甲酸铵（甲铵） ： 2NH3(液)+ CO2 (气) NH4COONH2(液)+119.2千焦/摩尔 (1-1) 第二步是甲铵在液相条件下脱水反应生成碳酰二胺（尿素）： NH4COONH2(液) CO(NH2)2 +H2O(液)-15.5千焦/摩尔 （1-2) 式（1-1）为甲铵的生成反应，是强放热、体积缩小的可逆反应。 式（1-2）也称为尿素的生成反应，必须在液相下才能进行，是一个吸热的可逆反应。该反应进行得很缓慢，需要很长时间才能达到平衡。因此，在实际生产中，并不是所有的甲铵都能转化为尿素，而是只有一部分，转化率为55-60%。,二、生产方法及反应机理,1、尿素生产的方法二、生产
6、方法及反应机理,2、反应机理（1）甲铵的生成反应 甲铵的生成反应是一个体积缩小的强放热反应。根据化学反应的平衡原理，为使反应尽快地达到平衡，必须及时地移走反应生成的热，并且提高反应压力对加快反应速度有利。在实际工业生产中，根据高压甲铵泵的出口压力确定反应压力为13.5-14.5MPa，反应温度为140-150，由于反应放热，出液温度升高，与蒸汽冷凝液换热，冷凝后的温度为166.6。在这种条件下，实际上约有78-80%的NH3和CO2被冷凝成液体。,二、生产方法及反应机理,2、反应机理（1）甲铵的生成反应 甲铵的生成反应是,（2）尿素的生成反应 尿素的生成反应是一个必须在液相中进行的、吸热的可逆
7、反应。根据化学反应的平衡原理，在反应进行的过程中必须持续地供给热量，而且该反应进行地非常缓慢，不容易达到平衡。在实际的工业生产中，尿素生成反应的反应热是由未反应的NH3和CO2在合成塔内继续冷凝所放出的热量供给的，且反应温度越高越好。根据设备材质的耐用温度不超过190，确定操作温度为180-185。根据尿素生成过程的平衡压力图，考虑到原料中4%体积的空气及惰气，最终确定反应压力为13.6MPa。,生产方法及反应机理,（2）尿素的生成反应生产方法及反应机理,3、低压分解与循环吸收系统,2、高压系统,4、0.7MPa吸收系统,5、并联中压系统,三、工艺技术路线及流程,6、解吸水解系统,1、原料NH
8、3和CO2的压缩,7、蒸发造粒系统,3、低压分解与循环吸收系统 2、高压系统 4、0.7MPa吸,1、原料NH3和CO2的压缩,1、原料NH3和CO2的压缩,原料液氨由合成车间送来，压力为2.2MPa，进入氨预热器101-C管侧加热到25左右。液氨经氨预热器101-C加热后分为两路：一路进入高压氨泵104J/Js往复泵；另一路进入高压离心氨泵P104。液氨通过氨泵将压力提高到16Mpa。高压离心氨泵P104出口流量由FIC1201调节，回流量由FIC1202调节返回到界区。 氨预热器101-C壳侧用闪蒸槽904-F底部来的低压蒸汽冷凝液作为加热介质，用调节阀TIC-152控制，出高压氨泵104
9、J/Js或P104的液氨进入氨加热器102-C管侧加热后，经电磁阀XV-2101、氨截止阀送入高压喷射泵201-L，将高压甲铵洗涤器203-C来的甲铵液增压后，送入202-C的顶部。 氨加热器102-C壳侧用闪蒸槽904-F顶部来的闪蒸蒸汽作为加热介质，用调节阀TIC-109控制，蒸汽冷凝液进入冷凝液贮槽905-F回收。,1、原料NH3和CO2的压缩,原料液氨由合成车间送来，压力为2.2MPa,1、原料NH3和CO2的压缩,1、原料NH3和CO2的压缩,原料二氧化碳由合成车间送来，经二氧化碳压缩机组压缩后送入加热器E106A、E106B加热，经脱氢反应器R101脱氢、冷却器E107冷却后分为两
10、路：一路由电磁阀XV-2102控制进入汽提塔201-C底部；另一路由调节阀FIC-3201控制进入中压CO2气提塔C502底部。脱氢后的CO2中氢、氧含量由AIC1202指示。 CO2加热器E106A壳侧采用高压甲铵洗涤器203C来的高压密闭水进行加热，由HIC1202控制加热器E106A出口CO2温度，出口进入一段蒸发加热器E411A壳侧；CO2加热器E106B采用2.4Mpa抽汽，由TIC1202控制CO2加热器E106B出口进入脱氢反应器R101的CO2温度，加热后蒸汽进入闪蒸槽904F；CO2冷却器E107壳侧采用中压甲铵冷凝器E503来的中压密闭水进行冷却，由HIC1201控制冷却后
11、的CO2温度。,1、原料NH3和CO2的压缩,原料二氧化碳由合成车间送来，经二氧化,2、 高压系统,2、 高压系统,高压系统主要由4台高压设备组成：高压汽提塔（201-C），高压甲铵冷凝器（202-C），合成塔（201-D），高压洗涤器（203-C）。 汽提塔（201-C）是直立管壳式加热器。离开CO2冷却器（E107）的CO2分两路，一路送往中压系统，另一路则进入高压汽提塔（201-C）的底部。离开合成塔（201-D）底部的大部分合成反应液在温度180-185下进入汽提塔（201-C）的上部，经装在上部的液体分布器均匀地流入列管内，并以膜状沿管壁向下流动。 CO2则从汽提塔（201-C）底部
12、进入，向上流入管束，将合成反应液中的NH3和CO2分离出来，并从汽提塔（201-C）顶部离开，进入高压甲铵冷凝器（202-C）顶部。分离的程度由汽提效率决定，本装置汽提效率设计值为80%。,2、 高压系统,高压系统主要由4台高压设备组成：高压汽,高压甲铵冷凝器（202-C）是立式管壳式热交换器。离开氨加热器（102-C）的液氨被送到高压喷射器（201-L），并作为喷射器的动力，抽吸高压洗涤器（203-C）来的浓甲铵液，混合后与来自高压甲铵泵（P501或301J/JS）的部分甲铵液一道，进入高压甲铵冷凝器（202-C）顶部。来自汽提塔（201-C）顶部的气体也由高压甲铵冷凝器（202-C）顶部进
13、入。气、液混合后沿高压甲铵冷凝器（202-C）的列管内壁往下流，冷凝生成甲铵,且放出冷凝热和生成热。在高压甲铵冷凝器（202-C）中，液NH3与CO2不允许全部冷凝生成甲铵，大约只有78%左右的气、液被冷凝，剩余部分仍然以气体存在，以便在合成塔（201-D）中继续反应为下一步尿素合成反应提供热量。,2、高压系统,高压甲铵冷凝器（202-C）是立式管,在高压甲铵冷凝器（202-C）中生成冷凝热和生成热释放给壳侧的热水，用于生产副产品低压蒸汽，用作下游工艺处理的热介质。为了得到低压饱和蒸汽，还配置有四个低压蒸汽饱和器（201-FA-D，简称汽包），以便将蒸汽中夹带的水分离出来。其过程是：锅炉给水泵
14、（906J/JS）将蒸汽冷凝液槽（905-F）中的蒸汽冷凝液送入汽包内，并利用液位调节的作用维持汽包内的水位。水由下降管进到高压甲铵冷凝器（202-C）壳侧的底部。在传热的作用下（管内外温差可达20以上），水在壳侧形成自然循环，饱和蒸汽则由汽包顶部送出。,2、高压系统,在高压甲铵冷凝器（202-C）中生成冷凝热,合成塔（201-D）是一个串联型的立式高压反应器，它的内部空间被11块筛板分成相邻的12个小室，每一个小室的功能都相当于一个持续搅拌的罐式反应器。因为合成塔（201-D）是一个高的鼓泡塔，从塔底引进的气体就起到一种搅拌剂的作用。为达到最优化的混合效果，在每个小室中安装一个通风管。这样，
15、就会产生较大的密度差，从而获得最优化的扰动效果，因此避免了死区的产生。这些“虹吸喷射”式筛板的设计方式可以避免产生沟流和返混现象，从而使反应器接近于理想的连续混合罐式反应器。,2、高压系统,合成塔（201-D）是一个串联型的立式高,来自高压甲铵冷凝器（202-C）的甲铵溶液与未冷凝的NH3和CO2由底部进入，在合成塔（201-D）中通过气、液混合发生吸热的尿素生成反应，反应所需要吸收的热量来自于引进的未冷凝的NH3和CO2继续发生的冷凝反应。在合成塔（201-D）中，甲铵转化为尿素的转化率为57-58%，生成的尿素溶液从合成塔（201-D）中部的溢流管离开，大部分送往汽提塔（201-C），其余
16、部分经液位控制阀LIC-2101减压至2.0MPa左右后送往中压系统，合成塔（201-D）中未反应的气体（除了NH3和CO2外还有O2、N2、H2等惰性气体）则从塔顶离开，去高压洗涤器（203-C）进一步处理。,2、高压系统,来自高压甲铵冷凝器（202-C）的甲铵溶液,离开合成塔（201-D）顶部的气体混合物经高压洗涤器（203-C）顶部的防爆空间后由高压洗涤器（203-C）的底部进入管侧，来自高压甲铵泵（P501或301J/Js）的甲铵液也进入高压洗涤器（203-C）的底部。高压洗涤器（203-C）的下部是直立管壳式浸没冷凝器，气、液混合物通过冷凝器换热列管上升，使混合气中的NH3和CO2得
17、到充分冷凝，冷凝热和反应热由列管外的高压密闭水带走。换热段液体进入上部溢流堰后，一部分经中心管又回到高压洗涤器（203-C）的底部，一部分液体外溢出去进入高压喷射器（201-L）吸入口。这就保证了冷凝器内充满着液体，使得气体与冷凝液能充分混合，从而避免了固体甲铵的生成。,2、高压系统,离开合成塔（201-D）顶,为防止过度冷凝，高压洗涤器（203-C）壳侧采用130的热水进行冷却，热水在一个封闭的加压系统中，用高压密闭水泵（902-J/Js）循环。高压密闭水带走高压洗涤器（203-C）管侧的冷凝热和反应热后，先给CO2加热器（E106A）和新增一段蒸发加热器（E411A）的管侧介质加热，分别用
18、于将CO2从110 加热至140及将尿素溶液浓缩至约95%（wt），然后经高压密闭水泵（902-J/J）加压，再经泵出口处的高压密闭水冷却器（902-C）将剩余的热量吸收，最后返回至高压洗涤器（203-C）壳侧。这既合理地利用了热源，又减少了低压蒸汽的消耗。 高压洗涤器（203-C）顶部未冷凝的气体通过调节阀HV-202减压后进入0.7MPa系统吸收塔（702-E）底部进一步吸收NH3和CO2 ，最后不凝气经调节阀PV-715控制由塔顶放空。,2、高压系统,为防止过度冷凝，高压洗涤器（203,3、低压分解与循环吸收系统,3、低压分解与循环吸收系统,3、低压分解与循环吸收系统,用稀氨水对低压尾气
19、进行吸收,降低稀甲铵温度,储存低压冷凝后的甲铵液,通过循环水降低低压甲铵温度,加热尿液,对高压气提塔出液进行精馏,对精馏后尿液进行闪蒸，提高尿液浓度,通过低密水降低低压甲铵温度,3、低压分解与循环吸收系统用稀氨水对低压尾气进行吸收降低稀甲,3、低压分解与循环吸收系统,从汽提塔（201-C）底部出来的尿液经调节阀LV-203减压后进入精馏塔（301-E）顶部，尿液经液体分布器后喷洒在精馏塔（301-E）的填料床上。由于减压闪蒸的结果，尿液中的一部分甲铵发生分解，所需的热由溶液本身供给，从而使溶液的温度下降至105-110。闪蒸后，液体下降进入循环加热器（301CA/CB）底部，气体上升从精馏塔（
20、301-E）顶部离开。 从底部进入循环加热器（301CA/CB）管侧的溶液被壳侧的低压蒸汽加热，温度又上升为135，结果是甲铵又一次分解。在精馏塔（301-E）底部的分离器中，气、液发生分离，气体通过填料上升，被从上往下流的冷凝液所冷凝，使气体中的水蒸汽被部分冷凝。分离后的尿素溶液从精馏塔（301-E）的底部离开，经控制阀LV302控制进入闪蒸槽（302-F）。,3、低压分解与循环吸收系统 从,精馏塔（301-E）出气与中压系统分解气一道进入预低压甲铵冷凝器（E-313）。用作预低压甲铵冷凝器（E-313）吸收液的有3路：回流泵P802A/B出口分支，低压洗涤器循环泵302J/JS出口分支，回
21、流冷凝器给料泵P706A/B出口分支。气、液混合后沿预低压甲铵冷凝器（E-313）管侧从上往下走，从底部离开去低压甲铵冷凝器（302-C）底部壳侧。 预低压甲铵冷凝器（E-313）壳侧用低压密闭水冷却。 低压甲铵冷凝器（302-C）为浸没式，为了取走甲铵的生成热与冷凝热，管侧用低压调温水冷却。从低压甲铵冷凝器（302-C）顶部出来的气液混合物进入液位槽（301-F）进行气液分离，301-F出液用中压甲铵泵（P309A/B）送至中压系统。,3、低压分解与循环吸收系统,精馏塔（301-E）出气与中压系统分解气一,为增加操作弹性，保留并改进了往复式高压甲铵泵（301J/JS）的流程，即当中压系统切出
22、时，装置仍可按老流程运行，往复式高压甲铵泵（301J/JS）将甲铵液从液位槽（301-F）抽出送高压洗涤器（203-C）。 低压调温水在一个封闭的加压系统中，温度控制为55左右，由循环水冷却器（901-C）冷却。密闭水用低压甲铵冷凝器循环水泵（901-J/JS）循环，流量由FI-303指示，约为900-1000m3/h。,3、低压分解与循环吸收系统,为增加操作弹性，保留并改进了往复式高压,从液位槽（301-F）分离出来的气体通过调节阀PV3102控制进入低压洗涤器（302-EA），它位于液位槽（301-F）上面。在低压洗涤器（302-EA）的填料床上，用解吸塔给料泵（702J/JS）出口分支来
23、的稀氨水洗涤部分NH3和CO2，形成甲铵液在底部用循环泵302J/JS抽出，一部分经循环冷却器冷却后循环回低压洗涤器（302-EA）的填料床上，另一部分去预低压甲铵冷凝器（E-313）。从低压洗涤器（302-EA）顶部出来的不冷凝气及部分未被吸收的NH3和CO2经控制阀PV304控制进入常压吸收塔（C-305）底部进一步吸收。,3、低压分解与循环吸收系统,从液位槽（301-F）分离出来的气体,4、 0.7MPa吸收系统,蒸发二段冷凝液收集槽,降低氨水温度,蒸发冷凝液收集槽,吸收高压系统尾气,4、 0.7MPa吸收系统蒸发二段冷凝液收集槽降低氨水温度蒸,从高压洗涤器（203-C）顶部出来的气体经
24、调节阀HV-202控制降压后，进入0.7MPa吸收塔（702-E）的底部。0.7MPa吸收塔（702-E）共有两层填料床，上层填料床采用工艺冷凝液收集槽（V704）来的工艺冷凝液经0.7MPa吸收塔顶部给料泵（P707A/B）由调节阀FV7102控制进行洗涤吸收，下层则采用氨水槽（701-F）来的稀氨水通过吸收塔循环泵（P-705A/B）经吸收塔循环冷却器（706-C）冷却后用调节阀FV-7101控制进行洗涤吸收。吸收塔循环冷却器（706-C）的温度由TIC-754调节控制。吸收后的液体由LIC7102控制返回到氨水槽（701-F），未被吸收的气体经调节阀PV-715控制排入大气中。,4、 0
25、.7MPa吸收系统,从高压洗涤器（203-C）顶部出来的气体经调节,5、并联中压系统,5、并联中压系统,5、并联中压系统,中压甲铵液储槽,通过中密水降低中压甲铵温度,对精馏后尿液进行闪蒸，提高尿液浓度,对中压气提后尿液进行精馏,用CO2对中压精馏后尿液进行气提,对合成塔出液进行精馏,加热尿液,加热尿液,5、并联中压系统中压甲铵液储槽通过中密水降低中压甲铵温度对精,并联中压系统为2005年扩能改造中采用STAMICARBON工艺技术新增的系统，与原高压系统并联操作，作用相当于原高压系统和原低压系统。 合成反应液的一部分经电磁阀XV2103、液位控制阀LV-2101进入中压精馏塔（C501/S50
26、1）顶部，喷洒在精馏塔（C501/S501）的填料床上，发生闪蒸作用，压力降至绝压2.0MPa左右。由于减压的结果，尿液中的一部分甲铵分解生成尿素，所需的热量由溶液本身供给，从而使溶液的温度下降。温度下降后的溶液进入中压加热器（E501）底部，在中压加热器（E501）中与壳侧的中压蒸汽（0.91.2MPa）换热，温度重新上升。分解后的气体通过填料床上升，其中的H2O被合成反应液洗涤吸收，未被吸收的气体由顶部离开。,5、并联中压系统,并联中压系统为2005年扩能改造中采用STAM,中压CO2气提塔（C502）出气与中压精馏塔（C501）出气合并后一起进预蒸发器（E310A）壳侧进行热量回收，原低
27、压甲铵冷凝器（302C）冷凝生成的甲铵液也通过中压甲铵泵（P309A/B）由FIC3202控制全部或部分送入预蒸发器（E310A）壳侧。在预蒸发器（E310A）壳侧，甲铵生成反应所释放出的冷凝热用于对管侧的尿素溶液进行预浓缩，形成的甲铵与未冷凝的NH3和CO2一道，被送往浸没式中压甲铵冷凝器（E-503）。 在中压甲铵冷凝器（E-503）中，余下的未冷凝的NH3和CO2几乎完全被冷凝，释放的冷凝热散发给中压调温冷却水系统。冷凝形成的中压甲铵液含H2O约21%(wt)，温度控制在大约105左右，通过甲铵液位槽（V501）由新增高压甲铵泵（P501）分别由FIC2102和LIC3203控制送至高压
28、洗涤器（203-C）和高压冷凝器（202C）内。,5、并联中压系统,中压CO2气提塔（C502）出气与中压精馏塔,中压CO2气提塔（C502）底部出来的含有少量未转化成尿素的氨和CO2的尿素溶液，经调节阀LV3202将压力由2.0MPa减压到0.4MPa后送往低压分离器（C322/S322）顶部。在低压分离器（C322/S322）中，尿液被喷洒在填料床上，由于减压的结果，尿液中的一部分甲铵分解，所需的热由溶液本身供给，从而使溶液的温度下降。尿液流过填料床后在分离器（S322）中进行气、液分离，气体通过填料床继续上升，液体则离开低压分离器（C322/S322），进入低压分离器（C322/S322
29、）底部的低压循环加热器（E322）管侧。低压循环加热器（E322）的壳侧采用0.4MPa低压蒸汽作加热介质，将尿液重新加热后返回到低压分离器（C322/S322）底部，其结果是尿液中的甲铵又一次分解。分解后的气体通过填料床上升，使气体中所含的水蒸汽被部分冷凝，尿液则从低压分离器（C322/S322）底部离开，经闪蒸分离器（S314）分离后送预蒸发器（S311）进一步增浓。,5、并联中压系统,中压CO2气提塔（C502）底部出来的含有少,中压甲铵液位槽（V501）顶部出气与低压分离器（C322/S322）顶部出气一道，被送往预低压甲铵冷凝器（E313）进一步吸收。 中压甲铵冷凝器（E503）壳侧
30、采用85的调温水冷却，中压调温水在一个封闭的加压系统中，用中压冷凝器循环水泵（P502A/B）循环。E503壳侧出口的调温水，经CO2冷却器（E107）壳侧，吸收CO2脱氢反应产生的热量后进入中压冷凝器循环水泵（P502A/B）。中压冷凝器循环水泵（P502A/B）出口的调温水经循环冷却器（E504）将温度降为85以后再送入中压甲铵冷凝器（E503）壳侧，循环使用。,5、并联中压系统,中压甲铵液位槽（V501）顶部出气与低压,6、解吸水解系统,6、解吸水解系统,6、解吸水解系统,水解塔出液和进液进行热交换,将氨和CO2解吸出来,降低解吸气相温度，冷凝成稀甲铵,将尿素水解成氨和水,将氨和CO2解
31、吸出来,收集解吸气相冷凝后的稀甲铵,解吸排液与氨水进行换热,降低解吸排液温度,将氨和CO2解吸出来,6、解吸水解系统水解塔出液和进液进行热交换将氨和CO2解吸出,解吸塔给料泵（702J/JS）将工艺冷凝液（氨水）从氨水槽中抽出，由FIC801调节流量送入解吸塔换热器（E-802）中，与第三解吸塔（C-804）底部出来的排放液换热，然后进入第一解吸塔（C-801）的第三块塔板上。工艺冷凝液在塔内自上而下流动，与来自第二解吸塔（C-802）含有CO2与NH3的解吸气及水解塔（C-803）来的二次蒸汽逆流相遇，工艺冷凝液中的大部分CO2和NH3被加热汽提出来。 汽提后的液体从塔底引出，由LIC802
32、调节控制，用水解塔给料泵（P801A/B）将其送至水解换热器E-803，与从水解塔底部来的水解液互相换热后，进入水解塔顶部塔板。,6、解吸水解系统,解吸塔给料泵（702J/JS）将工艺冷,液体自上而下流动，经过截止阀减压后的3.8MPa的中压蒸汽由塔底送入，提供水解反应所需热量，液体与蒸汽逆流相遇后生成的二次蒸汽由塔顶逸出进入第一解吸塔（C-801），压力由PIC804控制，液体温度逐渐升高，使尿素不断水解为CO2与NH3，从水解塔底部出来的液体称为水解液，温度指示为TIC811，利用其自身的压力，送入水解换热器E-803将热量传给第一解吸塔出来的解吸液后进到第二解吸塔顶部，水解塔（C-803
33、）液位由LIC803控制，液体在第二解吸塔内自上而下流动，与底部引入的第三解吸塔C804顶部出气逆流相遇，提供了解吸所需的热量。水解塔（C-803）进气设有安全阀PSV802。,6、解吸水解系统,液体自上而下流动，经过截止阀减压后的3.,解吸后的液体由底部排出进入第三解吸塔给料泵P804A/B，送至第三解吸塔C804顶部，第二解吸塔液位由LIC8102控制，0.4MPa的低压蒸汽由塔底送入，由FIC8102调节控制，提供解吸分离所需热量，液体与蒸汽逆流相遇后工艺冷凝液中的剩余CO2与氨被加热汽提出来，出气与FIC8102调节控制的部分0.4MPa低压蒸汽一同进入到第二解吸塔底部，第三解吸塔C8
34、04出液进入解吸塔换热器E802壳侧，加热管侧解吸给料泵702J/Js提供的进入第一解吸塔（C-801）的稀氨水，再进入废水冷却器E801冷却，经第三解吸塔C804液位控制阀HV804控制排入地漏、701F,或由P-806A/B经调节阀LV806控制回收送至。第一解吸塔顶部出气管设有放空线，如出现解析系统超压情况，打开放空截止阀，放空气体进入702F；第三解吸塔给料泵P804A/B出口设有回流线至该泵入口；第二解吸塔底部出液与第三解吸塔C804出液设有付线阀，如切除第三解吸塔C804可开此阀，关第二解吸塔底部和第三解吸塔C804出液阀。,6、解吸水解系统,解吸后的液体由底部排出进入第三解吸塔给
35、料泵P,6、解吸水解系统,从第一解吸塔顶部出来的气体，进入回流冷凝器（E-804）的壳侧冷凝，未冷凝的气体尾气经V-801由HIC801控制进入闪蒸冷凝器701-C冷凝吸收，再进一步回收CO2与NH3，回流液贮槽（V-801）内的工艺冷凝液经回流泵P802A/B送出，一部分返回到第一解吸塔顶部第一块塔板作为回流液，另一部分送至预低压甲铵冷凝器（E313）和(或)低压甲铵冷凝器（302C）继续吸收。闪蒸冷凝器液位槽（V307）吸收循环泵P706A/B出口回收的工艺冷凝液由FIC3307控制进入到回流冷凝器E804作为水解系统加氨水。,6、解吸水解系统 从第一解吸塔顶部出来的气体，进入回,7、蒸发
36、造粒系统,7、蒸发造粒系统,7、蒸发造粒系统,分离尿液中的氨和CO2，提高尿液浓度,分离尿液中的氨和CO2，提高尿液浓度,加热尿 素,加热尿 素,储存尿 素,分离尿液中的氨和CO2，提高尿液浓度,加热尿 素,加热尿 素,加热尿 素,7、蒸发造粒系统分离尿液中的氨和CO2，提高尿液浓度分离尿液,预蒸发系统为2005年装置扩能改造新增的系统，用于将尿液贮槽（303-F）内尿素溶液的浓度提高至78.2%。来自闪蒸槽（302-F）和新增并联闪蒸槽（S314）的尿液进入预蒸发加热器（E310A/B）进行加热。预蒸发加热器（E310A/B）分为两段，一段加热器（E310A）采用中压系统气相（S501/C5
37、02）混合中压甲铵液（P309A/B）作加热介质；二段加热器（E310B）采用0.4MPa低压蒸汽作加热介质，由压力控制器PIC3304控制，使预蒸发分离器（S311）出口尿液温度TIC313控制在指标范围内（88左右）。被预蒸发加热器（E310A/B）加热后的尿液立即进入预蒸发分离器（S311）进行气液分离，气相去并联蒸发冷凝器（E712）中冷凝，液相由尿液贮槽（303-F）收集。预蒸发分离器（S311）的真空度由并联蒸发冷凝器（E712）和并联喷射器（J712）产生并保持，真空压力指示仪表为PI3305。,7、蒸发造粒系统（预蒸发）,预蒸发系统为2005年装置扩能改造新增的系统，用于将,老
38、蒸发系统采用两段真空蒸发，真空度由气相线上的喷射器及冷凝器产生，其中二段蒸发先采用蒸汽喷射器升压、冷凝，再采用两级蒸汽喷射器及冷凝器产生真空。被预蒸发系统增浓的尿液收集在尿液贮槽（303-F）中，液位由LIC-303指示，温度由TI-308指示，加冷凝液线来自904J/Js，由FIC3104控制流量。尿素溶液泵（303J/Js）将尿液从尿液贮槽（303-F）中抽出，由流量控制器FIC401控制送至一段蒸发加热器（401-C）加热，然后进入一段蒸发分离器（401-F）进行分离，一段蒸发加热器（401-C）采用0.4MPa低压蒸汽作加热介质，温度（TIC403）通过调节器PIC-401串级控制，一
39、段蒸发分离器压力指示为PI402。一段蒸发分离器（401-F）顶部出来的气液混合物被一段蒸发冷凝器（702-C）管侧中的循环水冷凝，冷凝液进入氨水槽（701-F）回收,未被冷凝的气体由一段蒸发第一喷射器（701-L）抽出，送最终冷凝器（705-C）继续冷凝，冷凝后送氨水槽（701-F）。一段蒸发冷凝器（702C）壳侧还设有破真空阀PIC701，用于对系统破真空。,7、蒸发造粒系统（老蒸发）,老蒸发系统采用两段真空蒸发，真空度由气相线上的喷射器,经一段蒸发浓缩后浓度达94.4%的尿液进入二段蒸发加热器（402-C），加热后直接进入二段蒸发分离器（402-F）进行气液分离，二段蒸发加热器（402-
40、C）采用0.8MPa蒸汽加热，温度TIC404通过PIC-403串级控制，二段蒸发分离器压力指示为PI404。 二段蒸发分离器（402-F）顶部出来的气液混合物经升压喷射器（702-L）升压后，进入二段蒸发第一冷凝器（703-C）壳侧被冷凝，冷凝液进入工艺冷凝液收集槽（V704），未被冷凝的气体由二段蒸发第一喷射器（705-L1）抽出，送到二段蒸发第二冷凝器（705-L3）壳侧被再次冷凝，冷凝液进入氨水槽（701-F）回收，不凝气体由二段蒸发第二喷射器（705- L2）抽出，送入最终冷凝器（705-C）冷凝，冷凝后送氨水槽（701-F）。,7、蒸发造粒系统（老蒸发）,经一段蒸发浓缩后浓度达94
41、.4%的尿液进入二段蒸发,一段蒸发分离器（401-F）顶部和二段蒸发分离器（402-F）顶部出气喉管均设有氨水冲洗点，防止引压管积存缩二脲造成结晶堵塞。 离开二段蒸发分离器（402-F）底部浓度达98.8%（设计值）的尿液经熔融尿素泵（401-J/JS）送造粒喷头（601-LA/B）进行喷淋造粒。 为防止高浓度的熔融尿素产生结晶，熔融尿素泵（401-J/JS）的出口管线做成夹套式，采用0.4MPa低压蒸汽作热源，压力由调节阀PIC916控制在0.28MPa左右。,7、蒸发造粒系统（老蒸发）,一段蒸发分离器（401-F）顶部和二段蒸发分离,尿素熔融液进入造粒喷头（601-LA/B）后，在旋转的喷
42、头所产生的离心力作用下由喷孔喷出，形成细小的液滴，均匀地喷洒在造粒塔（601A）横截面上。由于重力的作用，液滴逐渐下降，与自下而上的冷空气逆流相遇，经凝固和冷却两个过程后形成尿素粒子，落在造粒塔（601A）的底部。熔融尿液在进入喷头之前的管线上还装有三通阀，老蒸发为HV-603，新蒸发为HV-4101，通过它们分别可以将熔融尿液泵401-J/JS及P411A/B出口的尿素溶液循环到尿液贮槽（303-F）中，循环线的冲洗流量由FIC602控制。固化后的尿素颗粒在造粒塔底部收集，被刮料机（601-V）推到下料口中，由下料口下部的皮带（602-V）运走，经流化床产品冷却器（X601）冷却至60以下后包装出厂或送散装仓库。流化床冷却器（X601）排出的含尿素粉尘的尾气经旋风分离器分离后，将细小粉尘再送回造粒塔（601A）内，一部分颗粒成为晶种被下落的尿素液滴包围，其余部分由塔顶放空。,7、蒸发造粒系统（造粒）,尿素熔融液进入造粒喷头（601-LA/B）后，在旋,
