治理工程顶管专项施工方案培训资料.docx

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1、 番禺区丹山河（含丹山分洪河）黑臭水体治理工程（市桥街）顶管专项施工方案 编制单位： （主体）广东泰通建设有限公司 （成员）潮州市利源水利水电工程有限公司 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制日期： 年 月 日 2 番禺区丹山河（含丹山分洪河）黑臭水体治理工程（市桥街） 顶管施工专项方案顶管专项方案目录第一章.工程概况81.1.工程简介81.2.工程地质水文情况91.2.1.地质分布情况91.2.2.地下水101.3.方案编制依据11第二章.施工总体部署和施工组织112.1.施工总体部署112.1.1工期安排计划：122.1.1.顶管施工计划122.2.施工组织管理132.2.1.施

2、工总平面布置132.2.2.机械、测试设备、劳动力计划13第三章.施工方案163.1.工作井、接收井施工163.1.1.工作井、接收井设计方案163.2.工作井、接收井的施工183.2.1.混凝土沉井施工计算183.2.1.1.工作井沉井下沉系数计算183.2.1.2.沉井抗浮计算193.2.1.3.沉井下沉的技术措施203.2.2.沉井允许偏差213.2.2.1.沉井下沉中的纠偏措施213.2.3.沉井封底223.2.4.沉井下沉测量监控及质量控制233.2.5.沉井施工常见问题防治办法243.2.6.沉井允许偏差273.2.7.沉井封底283.2.8.沉井下沉测量监控及质量控制293.2.

3、9.洞口注浆加固303.3.顶管施工方案303.3.1.泥水平衡机械顶管施工工艺流程303.3.2.机头选型323.3.3.平面布置、井内布置及管内布置333.3.4.出土方案343.3.5.顶管受力计算343.3.6.后背的计算353.3.7.出洞方案373.3.8.测量以及设备安装373.3.9.泥水系统的安装403.3.10.顶进开始调试阶段以及土体取样：413.3.11.顶进过程中的方向控制423.3.12.液压系统433.3.13.电气系统443.3.14.纠偏系统443.3.15.注浆减磨443.4.应急措施463.4.1.水泥浆置换加固46第四章.泥水平衡顶管机操作注意事项474

4、.1.一般原则474.1.1.顶管机安全操作要领484.1.2.启动顶管机刀盘的操作步骤484.1.3.停止顶管机刀盘的操作步骤484.1.4.维修保养要点494.2.顶管施工中可能出现的问题及采取的措施504.2.1.顶管机旋转504.2.2.管节接头漏浆514.2.3.地面沉降或隆起514.2.4.孤石遇到卡钻52第五章.质量及工期保证措施525.1.1.工程质量目标525.2.工程质量保证体系535.3.质量保证措施535.4.工期保证措施56第六章.雨季施工措施576.1.雨天施工的措施576.2.雨天施工准备工作576.3.雨天施工管理58第七章.安全生产保证措施587.1.安全、文

5、明施工目标587.2.安全管理网络597.3.安全措施607.4.安全管理步骤627.5.施工机械647.6.安全措施的十大禁令667.7.正常施工阶段对安全重点部位确定及安全措施制定677.8.消防措施687.9.突发事件的处理69第八章.文明施工措施708.1.文明施工目标708.2.创建文明工地措施73 广东泰通建设有限公司74第1章. 工程概况1.1. 工程简介本工程地处广州市番禺区。主要包括三大方面，分别是截污工程、水利工程、补水工程。截污工程包括污水管网、一体化提升泵井、路面破复、边渠和挂管、随堤岸同步建设的截污管涵、以及一切与截污相关的工程。水利工程（包括清淤、补水、水体循环等）

6、则主要有清淤或清疏、堤岸整治修复（含：违建拆除、堤岸建设、防汛通道、堤岸绿化等）排涝设备及配套设施、拦河闸坝等；配合一体化水质净化设备安装、补水泵、补水管及配套设施等。项目地理位置见图2.1。1.2. 工程地质水文情况1.2.1. 地质分布情况本施工场地位于珠江下游冲积平原，场地地质分布情况为： 第一层为素填土Q4-1，杂色，稍湿，稍压实，主要成份由黏土及碎石块组成， 其中0.0-0.6m为砼，层厚为33.5米。 第二层为淤泥质黏土Q4-2，深灰色，流塑，主要成份为黏粒，含有机质，稍具臭味，层厚为3.54.5米。 第三层为砂质粘土Q4-3，灰黄色，软塑，土质不均，主要成份为黏土，黏性一般。顶管

7、纵断面情况如下图(图2)（图3）所示： （图2，顶管纵剖面示意图）(图3，典型地层地质柱状图)1.2.2. 地下水场区地下水在勘察期间各孔均所遇见，测得稳定水位埋深0.302.50m，相应标高6.3421.23m。地下水水位主要受市桥水道流域控制，洪水季节，市桥水道流域水系补给地下水，枯水季节地下水向河流排洩；其次受大气降水渗透补给和蒸发影响，水位变化，早雨季节略有升降。土层渗透系数K值见表1-1。 1.3. 方案编制依据1、工程招标文件和设计图纸及说明；2、给水排水管道工程施工及验收规范实施手册和给水排水管道工程施工及验收规范（GB50268-2008）；3、市政公用工程质量检验评定标准；4

8、、建筑工程质量通病防止手册；5、混凝土结构工程及验收规范6、市政地下工程施工及验收规范；7、建筑安装工人安全技术操作规程；第2章. 施工总体部署和施工组织2.1. 施工总体部署本工程计划总工期135日历天，根据工程量及总工期、节点控制工期，根据关键设备（顶管机等）的工作效率及人员组织，根据顶管的长度，本工程拟设工作井35座，接收井25座、顶管工段9个工段，每个工段长度约60m，最短一段为15m。 工程量表 表一工作段编号开始井号结束井号长度（m）管径管材长（m)材质1W1W225d6002级钢筋砼管2W2W360d6002级钢筋砼管3W3W459d6002级钢筋砼管4W4W560d6002级钢

9、筋砼管5W5W659d6002级钢筋砼管6W6W715d6002级钢筋砼管7W7W860d6002级钢筋砼管8W8W929D6302级钢筋砼管9W9W1152d6002级钢筋砼管2.1.1工期安排计划：本工程顶管长度较长，根据施工合同要求全部工程必须在12月15日前完成，按照顶管施工工艺流程，合理安排各工序流水作业，安排各工序间紧密搭接。工作井接收井施工计划工作内容：场地平整、垫层，钢筋、模板、混凝土浇长和养护、除土下沉，封底处理，后背墙施工，开管口洞，计划工期132日历天。2.1.1. 顶管施工计划工作内容：d600mm顶管601m ，d1000mm顶管1325m，d920mm顶管775m,

10、d1200mm顶管282m,d1500顶管2918m,西片区顶管总工期106天，计划于2017-9-1开工，于2017年12月15日完工。2.2. 施工组织管理2.2.1. 施工总平面布置 （1）设备停置场地现场堆放设备为起重门吊、主千斤顶、主油泵、控制柜等。其他设备比如挖掘机等相关机械属于临时性设备，根据现场施工需要布置。（2）材料堆放本工程钢筋、钢板等材料的堆放场地设置在工作井附近，所有材料管理由材料员统一管理，并分类放置，按照广州市安全文明施工条例标准管理。（3）施工用电由于顶管施工采用机械化施工，现场施工用电必须满足施工的正常要求，根据顶管掘进机和现场施工设备的功率，每个工作井用电必须

11、满足100KW的施工用电要求。（4）施工用水施工用水采用洒水车罐装运输。（5）办公室生活及办公用房拟在顶管沿线附近租用成套的现有民房，并设食堂，方便办公人员吃饭。2.2.2. 机械、测试设备、劳动力计划表2、施工机械序号设备名称数量规格功率备注1泥水平衡顶管掘进机1台DN1000100KW该功率没含其他配套设备2主千斤顶2只300t3主油泵1台185KW418t起重门吊1台18t5注浆泵2台75KW6注浆管150米DN407大功率污泥泵2台30KW8泥水管200米DN1509电焊机2台15KW10钢筋切断机1台5KW11钢筋弯曲机1台5KW12混凝土震捣器2套3KW13挖掘机1台0.614污水

12、泵4台3KW表2、测试设备序号设备名称规 格数 量备 注1激光经纬仪J2-JDB1台2水准仪DSZ32台3全站仪OTS2341套4钢卷尺5米5把5钢卷尺30米1把6钢卷尺50米2把7花杆2m2根8锤球0.25kg2个9水平尺0.5m2根10水平尺1m2根11砼试块模具2组12砂浆试块模具2台表3、劳动力计划序号工种（职务）职工民工总人数1项目经理112项目总工113施工员114质检员115安全员116测量员2117资料员118试验员119电工2110钢筋工22411混凝土工4412电焊工22113顶管工612414起重工22415杂工44总人数32第3章. 施工方案3.1. 工作井、接收井施工

13、3.1.1. 工作井、接收井设计方案为节约成本和缩短工期，根据我单位长期施工的经验，工作井和接收井采用钢筋混凝土井沉井法施工工艺。沉井结构如下图所示（图4）：（图4，工作井结构示意）（图5，接收井结构图示意）工作井和接收井为圆形及矩形，工作井内尺寸直径为6000mm非靠背部分壁厚450mm，有靠背墙部分增加600mm厚钢筋混凝土后座墙。接收井内尺寸直径为5000mm。壁厚为400mm。工作井下沉到位后进行浇筑水下封底混凝土1m厚；然后待抽干水后进行二次底板浇筑450mm厚。工作井和接收井下沉到位后，为保证顶管进出洞和道路的安全，对顶管进出口土体进行旋喷桩注浆加固，注浆孔径为500mm，注浆材料

14、为42.5级普通硅酸盐水泥，水灰比为0.6，注浆压力为0.220.25Mpa。施工准备1、对施工场地、进出道路进行平整，接通施工所用的电源、水源；2、对施工中可能影响到的地下管线、建筑物进行迁移或保护；3、施工所需材料、设备、人员到位；4、根据甲方提供的测量控制点向施工范围内引测、设置临时控制点，临时控制点设置在便于观测、稳定牢固的地段，引测的临时控制点应闭和、复测，并交现场监理复核。5、设置监控观测点，在工作井、接收井、顶管等施工范围内的道路、电杆及其他建筑物位置设置监控观测点，在施工期间定时进行观测，以便及时发现情况并采取措施。3.2. 工作井、接收井的施工3.2.1. 混凝土沉井施工计算

15、3.2.1.1. 工作井沉井下沉系数计算一般采用沉井下沉系数K1.151.25作为下沉的控制指标。判断沉井下沉后期是否需要压重。验算公式:K=(QB)/(T+R)=(QB)/c(h3.5)f+R1.15式中:Q沉井自重及附加荷重;B被井壁排出的水重(kN)，采取排水下沉时B0;T沉井与土间的摩阻力(kN);c沉井周长(m);h沉井下沉高度(m);R刃脚反力(kN)，刃脚挖土时取R=0;f井壁与土的单位摩擦力，取最小值20kN/m2;K工作井=(6.55*3.14*0.7*3+(6.45*3.14*0.9*5.75)*25)-0)/(6.7*3.14*(7-3.5)*20)=1.8081.15，

16、因此后期沉进无需增加附加压重。表2K接收井=(4.6*3.14*0.7*3+(4.45*3.14*0.9*5.75)*25)-0)/(4.7*3.14*(7-3.5)*20)=1.7791.15，因此后期沉进无需增加附加压重表33.2.1.2. 沉井抗浮计算若地下水对沉井的浮力大于井壁及封底砼重量与井壁与土的摩擦力之和，可以采取在井壁上加载的方法抗浮井壁及封底砼自重:p工作井=v=(6.55*3.14*0.7*8.75*25)+62*3.14/4*0.45*25=3467KNP接收井=v=(4.6*3.14*0.6*8.75*25)+42*3.14/4*0.35*25=2005KNF工作井=6

17、.93.14 (8.75-3.5)20=2274KNF接收井=4.93.14 (8.75-3.5)20=1615KN浮力F等于井排出的水重量F工作井=6.92*3.14/4*8.75=47KNF接收井=6.92*3.14/4*8.75=47KNF工作井p+f=3467+2274=5741KNF接收井p+f=2005+1615=3620KN因此，沉井在地下水浮力的作用下，是能够保持稳定的。3.2.1.3. 沉井下沉的技术措施(1)做好下沉前的各项准备工作。在混凝土达到设计强度的70%方可拆模,拆除模板时,应对混凝土表面进行外观检查,每次下沉时,须将井筒内的满堂架全部拆除。(2)沉井下沉。 各项准

18、备工作就绪, 待混凝土强度达到80%后方能开始挖土下沉。刃脚承垫架的拆除。当井内土方由中间向四周均匀扩挖到刃脚附近时,先分段对称地掏土至刃脚处,深井在重力作用下第一次开始下沉,第二次再由中间向四周均匀挖至刃脚附近时,先掏剩余部分(承垫下面) 的土至刃脚下,抽除承垫架,再掏其余部分的土,沉井便开始第二次下沉。每次开挖的厚度不要过大, 开挖厚度控制在300mm左右。加强沉降观测与外观观察。第一次下沉前,做好对沉井的初始标高、轴线位移等校核,并做好记录,以此作为对以后各项观测的参照。3.2.2. 沉井允许偏差（1）沉井横断面尺寸的容许偏差，长宽为 10mm；曲线部分的半径为 10mm；两对角线的差异

19、为 15mm。沉井井壁厚度的偏差为 5mm。（2）沉井刃脚平均标高与设计标高的偏差不得超过5cm。 （3）沉井的水平偏移，不得超过下沉总深度的1%。但下沉总深度小于10m时，其水平偏移允许为5cm。 （4）沉井四周（圆形沉井为相互垂直两直径与圆周的交点）中任何两角的刃脚踏面高差不得超过该两脚水平距离的1%，且最大不得超过5cm。如两角间水平距离小于10m时，其踏面高差允许为5cm。3.2.2.1. 沉井下沉中的纠偏措施沉井下沉过程中，有时会出现倾斜、位移及扭转等情况，应加强观测,及时发现并采取措施纠正。(1)可能产生倾斜的原因有:刃脚下土质软硬不均;拆刃脚垫架时，抽出承垫木未对称同步进行，或未

20、及时回填;挖土不均，使井内土面高低悬殊;刃脚下掏空过多，使沉井不均匀突然下沉;排水下沉，井内一侧出现流砂现象;刃脚局部被大石块或埋设物搁住;井外弃土或施工荷载对沉井一侧产生偏压。(2)纠偏措施有:加强沉井过程观测和资料分析,发现倾斜及时纠正。 如沉井已经倾斜，可采取在刃脚较高一侧加强挖土并可在较低的一侧适当回填砂石，必要时配以井外射水，或局部偏心压载，都可使偏斜得到纠正。待其正位后，再均匀分层取土下沉。从倾斜高起的一端,也就是从土质硬的一端挖土,同时向土质软的一端递减挖土深度逐渐开挖,使沉井两端基本保持在同一水平面上,这样沉井就由倾斜逐渐摆平。位移纠正措施一般是有意使沉井向位移相反方向倾斜，再

21、沿倾斜方向下沉，至刃脚中心与设计中心位置吻合时, 再纠正倾斜，因纠正倾斜重力作用产生的位移，可有意向位移的一方倾斜后，使其向位移相反方向产生位移纠正。3.2.3. 沉井封底1. 封底方法有排水封底法和不排水封底法。正确的选择封底方案对能否成功封底影响至关重要。本工程采用不排水封底。2. 混凝土坍落度宜为150200mm，在开始灌注混凝土时，宜用较小的坍落度。3. 灌注封底水下混凝土时，需要的导管间隔及根数，应根据导管作用半径及封底面积确定，间距一般为2.54m,最深点应布置有导管。用数根导管灌注水下混凝土时，应依先低处、后高处，先周围、后中部的顺序进行。4. 在灌注混凝土过程中，导管随混凝土面

22、升高而徐徐竖向提升，导管埋入混凝土的深度，应与导管内混凝土下落高度相适应，相邻两管混凝土的高差不得超过管距的1/151/20。5. 用混凝土泵通过漏斗及导管灌注水下混凝土时，导管直径应与混凝土泵的输送能力相适应。混凝土的灌注应尽可能快地进行，导管拆除的间隔时间不宜超过30min。混凝土灌注将近结束时,应加大混凝土的坍落度和导管埋深。3.2.4. 沉井下沉测量监控及质量控制1. 在沉井制作完成后，在井顶及外壁混凝土表面用油漆标出纵横中线，在沉井四角用油漆在测点垂直线上画出四个相同的标尺，标尺的零点从刃脚底算起。四个零点不在同一平面上时，取最低点为零，其余各点的标尺应计入相应的高差。在沉井纵横中线

23、及四角处挂垂球，以随时监视沉井是否倾斜，以便采取措施纠偏。2. 在沉井下沉过程应做到，刃脚标高每4小时测量一次，排水下沉时下沉速度较快，应2小时测量一次，轴线位移每8h测一次。 3. 沉井初沉阶段每小时至少测量一次，必要时连续观测，及时纠偏，终沉阶段每小时至少测量一次，当沉井下沉接近设计标高时增加观测密度。4. 由于沉井开始时的下沉系数较大，在施工时必须慎重，特别要控制好初沉，尽量在深度不深的情况下纠偏，符合要求后方可继续下沉。下沉初始阶段是沉井易发生偏差的时候，同时也是较易纠正，这时应以纠偏为主，次数可增多，以使沉井形成一个良好的下沉轨道。5. 下沉过程中，应做到均匀，对称出土，严格控制泥面

24、高差，当出现平面位置和四角差出现偏差时应及时纠正，纠偏时不可大起大落，避免沉井偏离轴线，同时应注意纠偏幅度不宜过大，频率不宜过高。6. 沉井在终沉阶段应以纠偏为主。应在沉井下沉至距设计标高1m以上时基本纠正好，纠正后应谨慎下沉，在沉井刃脚接近设计标高30cm以内时，确保不再有超出容许范围的标高和轴线偏差，否则难于纠正。7. 测量人员必须将测量数及时交当班施工负责人和技术主管，以便及时纠偏或掌握下沉情况。8. 施工时要做好沉井下沉施工记录。3.2.5. 沉井施工常见问题防治办法1、沉井纠偏沉井下沉过程中，当四周土质软硬不均或没有均匀抓土，使井内土面高差悬殊；或刃脚一侧被障碍物拦住；或沉井上负荷不

25、均就易造成沉井下沉不均，形成井室倾斜，纠正倾斜可采取以下方法：如果由于四周土质不均及抓土不当造成的倾斜，可采取在下沉较慢一侧用高压水枪冲土，使刃脚悬空20cm，掏空长度宜为井边长的1/2促使该侧下沉，同时在下沉较快一侧采取多保留1/2井边长的土台，减缓此侧下沉速度，纠正偏斜，一次不能全部纠正时，可按此方法重复进行，直至符合规定误差为止。可采取在下沉较慢一侧井壁外侧注射压力水，冲击泥土造成泥浆减阻加快较高一侧沉井下沉来纠偏。当纠偏接近正常位置时应停止射水，并将沉井外壁与土之间的空隙用细土或砂填实。2、沉井下沉过慢或不下沉当沉井下沉速度很慢，甚至出现不下沉的情况。如因沉井侧面摩阻力过大造成，一般可

26、在沉井外侧用0.20.4MPa压力水流动水针(或胶皮水管)沿沉井外壁空隙射水冲刷助沉。下沉后，射水孔用砂子填满。如因刃脚被砂砾挤实，造成刃脚下正面阻力过大，可将刃脚下的土分段均匀用高压水枪冲掉，减少正面阻力；或继续进行第二层(深4050cm)碗形破土，促使刃脚下土失稳下沉。3、沉井下沉过快为防止沉井下沉过快，可采取如下措施：严格控制抓土深度（一般为30cm），不能太多，出现深的锅底。当出现突沉或急剧下沉时，可采取在沉井外壁空隙填粗糙材料（碎石、炉渣等）或填土夯实的方法，增大摩阻力，阻止沉井下沉。当发现沉井有涌砂产生流塑情况时，可采取向井内灌水，平衡动水压力，阻止流砂发生从而防止沉井急沉。4、瞬

27、间突沉沉井在瞬时间内失去控制，下沉量很大，或很快，出现突沉或急剧下沉，严重时往往使沉井产生较大的倾斜或使周围地面塌陷。出现这种情况，往往有如下原因造成： (1)在软粘土层中，沉井侧面摩阻力很小，当沉井内抓土较深，或刃脚下土层掏空过多，使沉井失去支撑，常导致突然大量下沉，或急剧下沉。(2)当粘土层中抓土超过刃脚太深，形成较深锅底，刃脚下的粘土一旦被水浸泡而造成失稳，会引起突然塌陷，使沉井突沉。 遇到此种情况采取的预防措施有：(1)抓土时，在刃脚部位保留约0.51.0m宽的土堤，控制均匀切土，使沉井挤土缓慢下沉。(2)在粘土层中严格控制抓土深度(一般为40cm)，不能太多，不使挖土超过刃脚，可避免

28、出现深的锅底将刃脚掏空。5、位移或扭位沉井下沉过程中，筒体轴线位置发生一个方向偏移(称为位移)，或两个方向的偏移(称为扭位)。沉井位移多半是由于倾斜引起的，位移纠正方法一般是控制沉并不再向位移方向倾斜，同时有意识地使沉井向位移相反方向倾斜，纠正倾斜后，使其伴随向位移相反方向产生一定位移纠正，当几次倾斜纠正后，即可恢复至正确位置。如位移较大，也可有意使沉井偏位的一方倾斜，然后沿倾斜方向下沉，直到刃脚处中心线与设计中心线位置吻合或接近时，再纠正倾斜，位移相应得到纠正。当倾斜方向不平行轴线时，纠正后则产生扭位，多次不同方向的倾斜，纠正倾斜后拌随产生位移的综合复合作用，也常导致产生偏离轴线方向的扭位。

29、沉井位置如发生扭转，可在沉井偏位的二角偏出土，另外二角偏填土，借助于刃脚下不相等的土压力所形成的扭矩，使下沉过程中逐步纠正其位置。4.3 沉井下沉的技术措施(1)做好下沉前的各项准备工作。在混凝土达到设计强度的70%方可拆模,拆除模板时,应对混凝土表面进行外观检查,每次下沉时,须将井筒内的满堂架全部拆除。(2)沉井下沉。 各项准备工作就绪, 待混凝土强度达到80%后方能开始挖土下沉。刃脚承垫架的拆除。当井内土方由中间向四周均匀扩挖到刃脚附近时,先分段对称地掏土至刃脚处,深井在重力作用下第一次开始下沉,第二次再由中间向四周均匀挖至刃脚附近时,先掏剩余部分(承垫下面) 的土至刃脚下,抽除承垫架,再

30、掏其余部分的土,沉井便开始第二次下沉。每次开挖的厚度不要过大, 开挖厚度控制在300mm左右。加强沉降观测与外观观察。第一次下沉前,做好对沉井的初始标高、轴线位移等校核,并做好记录,以此作为对以后各项观测的参照。3.2.6. 沉井允许偏差（1）沉井横断面尺寸的容许偏差，长宽为 10mm；曲线部分的半径为 10mm；两对角线的差异为 15mm。沉井井壁厚度的偏差为 5mm。（2）沉井刃脚平均标高与设计标高的偏差不得超过5cm。 （3）沉井的水平偏移，不得超过下沉总深度的1%。但下沉总深度小于10m时，其水平偏移允许为5cm。 （4）沉井四周（圆形沉井为相互垂直两直径与圆周的交点）中任何两角的刃脚

31、踏面高差不得超过该两脚水平距离的1%，且最大不得超过5cm。如两角间水平距离小于10m时，其踏面高差允许为5cm。4.4 沉井下沉中的纠偏措施沉井下沉过程中，有时会出现倾斜、位移及扭转等情况，应加强观测,及时发现并采取措施纠正。(1)可能产生倾斜的原因有:刃脚下土质软硬不均;拆刃脚垫架时，抽出承垫木未对称同步进行，或未及时回填;挖土不均，使井内土面高低悬殊;刃脚下掏空过多，使沉井不均匀突然下沉;排水下沉，井内一侧出现流砂现象;刃脚局部被大石块或埋设物搁住;井外弃土或施工荷载对沉井一侧产生偏压。(2)纠偏措施有:加强沉井过程观测和资料分析,发现倾斜及时纠正。 如沉井已经倾斜，可采取在刃脚较高一侧

32、加强挖土并可在较低的一侧适当回填砂石，必要时配以井外射水，或局部偏心压载，都可使偏斜得到纠正。待其正位后，再均匀分层取土下沉。从倾斜高起的一端,也就是从土质硬的一端挖土,同时向土质软的一端递减挖土深度逐渐开挖,使沉井两端基本保持在同一水平面上,这样沉井就由倾斜逐渐摆平。位移纠正措施一般是有意使沉井向位移相反方向倾斜，再沿倾斜方向下沉，至刃脚中心与设计中心位置吻合时, 再纠正倾斜，因纠正倾斜重力作用产生的位移，可有意向位移的一方倾斜后，使其向位移相反方向产生位移纠正。3.2.7. 沉井封底6. 封底方法有排水封底法和不排水封底法。正确的选择封底方案对能否成功封底影响至关重要。本工程采用不排水封底

33、。7. 混凝土坍落度宜为150200mm，在开始灌注混凝土时，宜用较小的坍落度。8. 灌注封底水下混凝土时，需要的导管间隔及根数，应根据导管作用半径及封底面积确定，间距一般为2.54m,最深点应布置有导管。用数根导管灌注水下混凝土时，应依先低处、后高处，先周围、后中部的顺序进行。9. 在灌注混凝土过程中，导管随混凝土面升高而徐徐竖向提升，导管埋入混凝土的深度，应与导管内混凝土下落高度相适应，相邻两管混凝土的高差不得超过管距的1/151/20。10. 用混凝土泵通过漏斗及导管灌注水下混凝土时，导管直径应与混凝土泵的输送能力相适应。混凝土的灌注应尽可能快地进行，导管拆除的间隔时间不宜超过30min

34、。混凝土灌注将近结束时,应加大混凝土的坍落度和导管埋深。3.2.8. 沉井下沉测量监控及质量控制9. 在沉井制作完成后，在井顶及外壁混凝土表面用油漆标出纵横中线，在沉井四角用油漆在测点垂直线上画出四个相同的标尺，标尺的零点从刃脚底算起。四个零点不在同一平面上时，取最低点为零，其余各点的标尺应计入相应的高差。在沉井纵横中线及四角处挂垂球，以随时监视沉井是否倾斜，以便采取措施纠偏。10. 在沉井下沉过程应做到，刃脚标高每4小时测量一次，排水下沉时下沉速度较快，应2小时测量一次，轴线位移每8h测一次。 11. 沉井初沉阶段每小时至少测量一次，必要时连续观测，及时纠偏，终沉阶段每小时至少测量一次，当沉

35、井下沉接近设计标高时增加观测密度。12. 由于沉井开始时的下沉系数较大，在施工时必须慎重，特别要控制好初沉，尽量在深度不深的情况下纠偏，符合要求后方可继续下沉。下沉初始阶段是沉井易发生偏差的时候，同时也是较易纠正，这时应以纠偏为主，次数可增多，以使沉井形成一个良好的下沉轨道。13. 下沉过程中，应做到均匀，对称出土，严格控制泥面高差，当出现平面位置和四角差出现偏差时应及时纠正，纠偏时不可大起大落，避免沉井偏离轴线，同时应注意纠偏幅度不宜过大，频率不宜过高。14. 沉井在终沉阶段应以纠偏为主。应在沉井下沉至距设计标高1m以上时基本纠正好，纠正后应谨慎下沉，在沉井刃脚接近设计标高30cm以内时，确

36、保不再有超出容许范围的标高和轴线偏差，否则难于纠正。15. 测量人员必须将测量数及时交当班施工负责人和技术主管，以便及时纠偏或掌握下沉情况。16. 施工时要做好沉井下沉施工记录。3.2.9. 洞口注浆加固沉井到位底板混凝土浇筑完整后，对顶管进出口进行旋喷桩注浆加固方案，首先使用钻机按照设计的间距要求钻孔，间距和深度要达到设计要求；然后按照水灰比使用拌浆桶拌和注浆液，用高压注浆泵进行旋喷加密注浆；注浆程序先外围后内侧。3.3. 顶管施工方案3.3.1. 泥水平衡机械顶管施工工艺流程泥水平衡机械顶管施工工艺流程如下图（图6）所示（图6，机械顶管工艺流程图）3.3.2. 机头选型本工程由于本工程工期

37、紧，为确保工程质量万无一失，确保绝对工程安全，预防遇孤石等情况卡钻头，我公司根据以住施工经验，决定采用具有破碎功能的泥水平衡顶管掘进机。其基本原理是主轴偏心回转运动而破碎的泥水平衡顶管机。刀盘由设在主轴左右两侧的电动机驱动。电动机是通过行星减速器带动小齿轮，然后再带动设在中心的大齿轮。大齿轮与主轴及轧辊联接成一体。主轴的左端安装有刀盘。这样，只要刀盘驱动电机转动，刀盘也就转动，同时轧辊也转动。在掘进机工作时，刀盘在一边旋转切削土砂的同时还一边作偏心运动把石块轧碎。被轧碎的石块只有比泥土仓内与泥水仓联接的间隙小才能进入掘进机的泥水仓，然后从排泥管中被排出。另外，由于刀盘运动过程中，泥土仓和泥水仓

38、中的间隙也不断地由最小变到最大这样循环变化着，因此，它除了有轧碎小块石头的功能以外还始终能保证进水泵的泥水能通过此间隙到达泥土仓中，从而保证了掘进机不仅在砂土中，即使在粘土中也能正常工作。一般情况下，刀盘每分钟旋转45转，每当刀盘旋转一圈时，偏心的轧碎动作达2023次。由于本机有以上这些特殊的构造，因此它的破碎能力是所有具有破碎功能的掘进机中最大的，破碎的最大粒径可达掘进机口径的40%45%之间，破碎的卵石强度可达200Mpa。本掘进机的优点是： 特点：A、顶管机、主千斤顶、泥水循环系统和泥水分离装置（DESANDMAN）成套化。B、带锥形破碎机的条幅刀盘，能破碎小于外径30%，一轴强度196

39、Mpa（2000 kg/cm2）的砾石。C、该机能适用各种土壤条件，如粘质土、砂土、砂砾混合卵石土和软岩上。D、使用安装在轨道上的主顶油缸。一次顶进长度超过1600mm。E、该机由一人在地面遥控操纵即可。F、可在控制台上进行电视监测及方向控制，精度高。带有ISEKI专利的RSG双光靶方向控制系统，有经验的操作人员可以将方向误差控制在10mm之内！G、使用主千斤顶不间断便可单独顶进一节管子。H、泥水分离装置DESANDMAN是一种密封性好，操作灵活的分离系统，且能节省安装空间。此机型在现今使用较广，我们有着成功施工经验、技术成熟、可靠，对土层扰动少的特点。偏心破碎泥水平衡顶管掘进机是根据含水量较

40、高的沙砾土而专门设计的。因此特别适应本工地基顶管的施工。3.3.3. 平面布置、井内布置及管内布置1、在工作井范围内实行全封闭隔离施工并布置以下必要的设施，地面指挥监测中心、办公室、仓库、配电间、冷作间等。布局要合理，环境整洁、卫生，并有专职人员进行管理。 2、现场布置、设备进场时采用25t汽车吊3、管道顶进时，起吊设备采用汽车吊（起重能力为25t），行车导轨与顶管中心线应平行铺设，并与管中心左右对称。4、井内布置工作井井内布置主要是后靠背、导轨、主顶油缸、油泵动力站、钢制扶梯等。3.3.4. 出土方案泥水平衡式顶管的出土采用全自动的泥水输送方式，被挖掘的土通过在机舱内的搅拌和泥水形成泥浆，然

41、后由泥浆泵抽出，高速排土。在沉井上部砌2只沉淀池。沉淀的余土外运需按文明施工要求和渣土处理办法，运到永久堆土点，不得污染沿途道路环境。3.3.5. 顶管受力计算本工程是将壁板加厚作为千斤顶的后背墙。1、顶力计算推力的理论计算：（以1000mm计算）F=F1十F2其中F总推力Fl一迎面阻力 F2顶进阻力F1/4D2P (D管外径1.2m P控制土压力) PK0H0式中 K0静止土压力系数，一般取0.55H0地面至掘进机中心的厚度，取最大值7m土的湿重量，取1.9t/m3P0.551.977.31t/m2F1=3.14/41.22831.4t F2DfL式中f管外表面平均（根据顶进距离平均淤泥土）

42、综合摩阻力，取0.8t/m2D管外径1.2m L顶距，取最大值100m F23.141.20.8100428t。因此，总推力F=31.4+428459.4t。根据总推力、工作井所能承受的最大顶力及管材轴向允许推力比较后，取最小值作为油缸的总推力。工作井（6000mm顶管）设计允许承受的最大顶力为800t，管材轴向允许推力700t，主顶油缸选用2台(或4台，根据现场实际情况定)300t(3000KN)级油缸。每只油缸顶力控制在250t以下，这可以通过油泵压力来控制，千斤顶总推力500t。因此我们无需增加额外的顶进系统即可满足要求。3.3.6. 后背的计算后背在顶力作用下，产生压缩，压缩方向与顶力作用方向一致。当停止顶进，顶力消失，压缩变形随之消失。这种弹性变形即象是正常的，顶管中，后背不应当破坏，产生不允许的压缩变形。后背不允许出现上下或左右的不均匀压缩。否则，千斤顶在后背墙上产生不均匀力，造成顶进偏差。为了保证顶进质量和施工安全，施工时应对后背的强度和刚度计算，其受力分析图如下图（图7）所示（图7，靠背