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1、混凝土课程设计设计名称单层工业厂房设计专业班级土131学 号139044437姓 名陈超指导老师于峰日 期2016年6月29日建筑工程学院土木系制目录一、设计资料- 3 -二、梁柱的结构布置- 3 -三、排架结构计算- 7 -四、荷载计算- 7 -五、内力分析- 12 -六、最不利内力组合- 29 -七、排架柱的设计- 35 -八、基础设计- 45 -一、 设计资料1. 平面和剖面本车间为两跨等高厂房，车间面积为3024m2，车间长度72m。AB跨有两台30/5tA4级软钩吊车， BC跨有两台10tA5级软钩吊车，轨顶、柱顶标高和跨度见图。车间平面、剖面如下。2. 建筑构造屋 盖：三毡四油上铺
2、绿豆砂小石子（防水层）25mm厚水泥砂浆（找平层）100mm厚水泥蛭石砂浆（保温层）大型预制预应力混凝土屋面板围护结构：240mm厚普通砖墙门 窗：钢门窗，窗宽4.2m3. 自然条件基本风压：0.35kNm2基本雪压：0.20kNm24. 材料混凝土：柱采用C25或C30。钢筋：HPB300级、HRB335级、HRB400级各种直径的钢筋。5. 部分构件自重构件名称标准图号选用型号允许荷载(kN/m2)自重（kN/m2）备注屋架G415YWJ241D3.5每榀112.75kN屋架边缘高度1.4米，屋架垂直高度2.8米屋面板G410YWB22.461.4自重包括灌缝吊车梁G323DL9B40.8
3、 kN每根吊车梁梁高1.2米连系梁、基础梁G32016.7kN每根轨道连接G3250.8 kN/m天沟板G410TGB6813.051.91自重包括灌缝混凝土柱计算确定其他附件不考虑地基承载力特征值 fa=240kNm2（已修正）单层工业厂房设计时，屋架对上部柱的偏心距取为20mm。构件使用环境为一类。室外地面标高为-0.450m。二、 梁柱的结构布置1. 排架柱尺寸的选定由图可知：AB跨轨顶标高11.45m，BC跨轨顶标高11.15m，AB跨屋架顶标高17.95m，BC跨屋架顶标高18.1m柱全高 H=15.20m，上柱高度 Hu=4.20m，下柱高度 Hl=11.00m。上柱与全柱高的比值
4、 =HuH=4.2015.20=0.276。边柱A、C：上柱： bh=500500mm下柱：I bhbihi=5001000120200mm中柱B：上柱： bh=500600mm下柱：I bhbihi=5001200120200mmI字形截面其余尺寸如下图所示。2. 上下柱截面惯性矩及其比值.1) 排架平面内边柱上柱：Iu=1125005003=5.208109mm4下柱：Il=11250010003-1123805503-21238025275+2532=3.5641010mm4中柱上柱： Iu=1125006003=9.0109mm4下柱：Il=11250012003-1123807503
5、-21238025375+2532=5.7241010mm42) 排架平面外边柱上柱：Iu=1125005003=5.208109mm4下柱：Il=21122005003+1125501203+2123802560+19032=4.319109mm4中柱上柱：Iu=1126005003=6.25109mm4 下柱：Il=21122005003+1127501203+2123802560+19032=4.348109mm4三、 排架结构计算1. 计算简图2. 柱的计算参数柱的计算参数表柱号计算参数截面尺寸（mm）面积（105mm2）惯性矩（109mm4）自重（kN/m）IxIyA、C上柱5005
6、002.55.2085.2086.25下柱50010001202002.81535.644.2197.04B上柱5006003.09.06.257.5下柱50012001202003.05557.244.3487.64四、 荷载计算1. 恒载1) 屋盖自重预应力混凝土大型屋面板 1.21.4=1.68kNm225mm水泥砂浆找平层 1.2200.025=0.6kNm2100mm水泥蛭石砂浆保温层 1.260.1=0.72kNm2三毡四油上铺绿豆砂小石子防水层 1.20.4=0.48kNm2 小计 3.48kNm2天沟板 1.21.9162=27.50kN屋架自重 1.2112.75=135.3
7、0kN则作用于柱顶的屋盖结构自重：AB跨：GA=0.53.48621+27.5+135.3=300.64kNBC跨：G1=0.53.48624+27.5+135.3=331.96kNG1A+G1C=331.96+300.64=632.60kN2) 柱自重A、C轴上柱：G2A=G2C=GgkHu=1.26.254.2=31.5kN下柱：G3A=G3C=GgkHu=1.27.0411.0=92.928kNB轴上柱：G2B=1.27.54.2=37.8kN下柱：G3B= 1.27.6411.0=100.848kN3) 吊车梁及轨道自重G4=1.240.8+0.86.0=54.72kN各项永久荷载及其
8、作用位置见下图2. 屋面活荷载由荷载规范查得屋面活荷载标准值为0.5kNm2（因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）。QAB=1.40.56210.5=44.10kNQBC=1.40.56240.5=50.40kN活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如上图所示。3. 吊车荷载本车间选用的吊车主要参数如下：AB跨：30t/5t吊车，中级工作制，吊车梁高1.2m。B=6.15m K=4.8mPmax,k=280kNPmin,k=65kNG1,k=365kNG2,k=117kNBC跨：10t吊车，中级工作制，吊车梁高0.9m。B=5.55m K=4.4mPmax,k=125kNPmin,k=4
9、7kNG1,k=224kNG2,k=38kN吊车梁的支座反力影响线如下所示。故作用于排架柱上的吊车竖向荷载分别为：AB跨：Dmax=QPmax,kyi=1.40.92801+0.775+0.2=696.78kNDmin=QPmin,kyi=1.40.9651+0.775+0.2=161.75kNBC跨：Dmax=QPmax,kyi=1.40.91251+0.775+0.808=296.57kNDmin=QPmin,kyi=1.40.9471+0.775+0.808=111.51kN由于作用在每一个轮子上的吊车横向水平荷载标准值为：Tk=14G2,k+Qg对于10t的软钩吊车：=0.12，Tk=
10、140.1238+1010=4.14kN。对于30/5t的软钩吊车：=0.10，Tk=140.10117+3010=10.43kN。故作用在排架柱上的吊车水平荷载分别为：AB跨：Tmax=DmaxTkPmax,k=696.7810.43280=25.96kNBC跨：Tmax=DmaxTkPmax,k=296.574.14125=8.93kN4. 风荷载该地区基本风压为0=0.35kNm2，风压高度变化系数按B类地面粗糙度取。柱顶至室外地面的高度为14.70m，查得 z=1.1316檐口至室外地面的高度为17.35m，查得 z=1.182风荷载标准值为：1=s1z0=0.81.13160.35=
11、0.3168kPa2=s2z0=0.41.13160.35=0.1584kPa则作用在排架计算简图的风荷载设计值为：q1=Q1B=1.40.31686=2.6611kNmq2=Q2B=1.40.15846=1.3306kNmAFw=Qzz0Bs1+s2h1+s3+s4h2=10.686kN风荷载作用下的计算简图如下图所示。五、 内力分析1. 剪力分配系数的计算=HuH，n=IuIl，C0=31+31n-1，i=H3C0EcIli，=1i1i剪力分配系数计算柱列惯性矩(109mm4)nC0i(10-11EcH3)A、C列上5.210.1460.2762.671.050.28下35.64B列上9.
12、000.1572.700.650.44下57.242. 永久荷载1) 屋盖自重作用将屋盖自重荷载简化为图6（a）其中G1C=331.96kN， G1A=300.64kN，G1B=G1AG1C=632.60kN。M1A= G1Ae1=300.640.02=6.01 kNmM1C=G1Ce1=-331.960.02=-6.64kNmM1B=M1A+M1C=6.01-6.64=-0.63 kNmM2A=G1e2=300.640.25=75.16 kNm M2C=G1e2=331.960.25=82.99kNmM2B=M1B=-0.63kNm由A、C柱：n=0.146，=0.276，查表或计算得，对C
13、柱：对A柱：查表或计算得，对C柱： 对A柱：则RC=R1C+R2C=-0.655-6.737=-7.392kN(),RA=R1A+R2A=0.5936.102=6.695kN()B柱：n=0.157,=0.276,算得C1=2.352,C3=1.089由M2B=M1B得：RB=O在R与M1、M2共同作用下，可以作出排架的弯矩图、轴力图（b）、(c)，如下图6所示。图6 屋盖自重作用下排架弯矩图、轴力图2) 柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架，此时柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶反力，则按悬臂柱分析其内力.计算简图如图7（a）所示。A柱：M2A=G2Ae2=31.50.25
14、=7.875kNm，G3A=92.928kN,G4A=54.72kN，M4A=G4Ae=54.720.25=13.68kNm。B柱：G2B=37.8kN,G3B=100.848kN，G4B=54.72kN。排架各柱的弯矩图、轴力图如下图7（b）、（c）所示。图7 柱及吊车梁作用下排架各柱弯矩图、轴力图3. 屋面活荷载作用1) AB跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为Q=44.10kN，由它在A、B柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：M1A=QABe1=44.100.02=0.882kNm,M2A=QABe2=44.100.25=11.03kNm,M1B=QABe3=44.100.15=6.62
15、 kNm,计算不动铰支座反力A柱：由前知C1=1.5，C3=1.234，则RA=R1A+R2A=0.087+0.895=0.982kN()B柱：由前知C1=2.352,则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=RA+RB=0.982+1.024=2.006kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28，B=0.44）VA=RA-A R=0.982-0.282.006=0.420kN()VB=RB-B R=1.024-0.442.006=0.141kN()VC=RC-C R=0-0.282.006=-0.562kN()计算简图、排架各柱的弯矩图、轴力图如图8所示。图8 AB
16、跨活荷载作用下排架各柱弯矩图、轴力图2) BC跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为Q=50.40kN，同理可得M1C=QBCe1=50.400.02=-1.01kNm,M2C=QBCe2=50.400.25=-12.60kNm,M1B=QBCe3=50.400.15=-7.56 kNm,计算不动铰支座反力A柱：由前知C1=1.5，C3=1.234，则R=R1C+R2C+RB=00.100+0.895+1.023=2.293kN()则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=RA+RB=0.982+1.024=2.006kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=
17、0.44）VA= -A R=0.642kN()VB=RB-B R=-0.161kN()VC=RC-C R=-0.481kN()计算简图、排架各柱的弯矩图、轴力图如下图9所示。图9 BC跨活荷载作用下排架各柱弯矩图、轴力图4. 吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作）1) AB跨Dmax作用于A列柱时由于吊车竖向荷载Dmax和Dmin的偏心作用而在柱中引起弯矩。，其计算简图如图10所示。图10 Dmax作用于A列柱的计算简图各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.146，=0.276， B列柱：n=0.157，=0.276，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：当AB跨D
18、max作用于A列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图所示。图11 AB跨作用于A柱时排架柱的弯矩图轴力图2) AB跨Dmax作用于B列柱左侧时由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。，其计算简图如图12所示。图12 Dmax作用于B列柱左侧的计算简图各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.146，=0.276， B列柱：n=0.157，=0.276，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：当AB跨作用于B列柱左侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图13所示。图13 Dmax作用于B列柱左侧的内力图3) BC跨Dmax作用于B列柱右侧时由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中
19、引起弯矩。其计算简图如图14所示。图14 Dmax作用于B列柱右侧的计算简图各柱不动铰支座反力分别为：B列柱：n=0.157，=0.276， C列柱：n=0.146，=0.276，排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：当BC跨作用于B列柱右侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图15所示。图15 Dmax作用于B列柱右侧的内力图4) BC跨Dmax作用于C列柱时由于吊车竖向荷载和的偏心作用而在柱中引起弯矩。其计算简图如图16所示。图16 Dmax作用于C列柱的计算简图各柱不动铰支座反力分别为：B列柱：n=0.157，=0.276， C列柱：n=0.146，=0.276，排架柱
20、柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：当BC跨作用于C列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图17所示。图17 Dmax作用于C列柱的内力图5. 吊车水平荷载作用下的内力分析（不考虑厂房整体空间作用）1) 当AB跨作用有吊车横向水平荷载Tmax时，计算简图如图18所示。各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.146，=0.276，当时， 查表得，C5=0.654 当时，查表得，C5=0.611由内插法得，C5=0.643B列柱：n=0.157，=0.276，当时，查表得，C5=0.654当时，查表得，C5=0.611由内插法得， C5=0.648排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：
21、排架柱柱顶分配后的剪力分别为：排架各柱的弯矩图和轴力图如图18所示。图18 Tmax作用于AB跨的计算简图和内力图2) 当BC跨作用有吊车横向水平荷载Tmax时计算简图如/19所示。各柱不动铰支座反力分别为：B列柱：n=0.157，=0.276，当时，查表得，C5=0.654当时，查表得，C5=0.611 由内插法得， C5=0.648 C列柱：n=0.146，=0.276，当时，查表得，C5=0.654 当时，查表得，C5=0.611 由内插法得， C5=0.643 排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：排架柱柱顶分配后的剪力分别为：排架各柱的弯矩图和轴力图如图19所示。图19 Tmax作用于BC
22、跨的计算简图和内力图吊车横向水平荷载可左右两向作用，则弯矩图反向。6. 风荷载作用1) 风自左向右吹时，计算简图如下图（a）所示.A柱：n=0.146，=0.276，查表得C11=0.345，RA=-q1H2C11=-2.6615.20.345=-13.95kN()C柱：同A柱，C11=0.345，RC=-q2H2C11=-1.3315.20.345=-6.97kN()则R=RA+RC+FW=-13.95-6.97-10.74=-31.66kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力：A=C=0.28，B=0.44VA=RA-A R=-13.95+0.2831.66=-5.09k
23、N()VB=RB-B R=0+0.4431.66=13.93kN()VC=RC-C R=-6.97+0.2831.66=1.89kN()排架各柱的内力如图（b）所示。2) 风自右向左吹时此种荷载情况的排架内力与风自左向右吹的情况相同，仅需将A、C柱的内力对换，并改变其内力的符号即可。排架各柱的内力如下图所示。六、 最不利内力组合首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为-截面，下柱为-、-截面。考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，进行荷载组合。在本设计中，取常用的荷载组合有三种，即：永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它可变荷载；永久荷载+风荷载。在每种荷载组合中，对柱仍可以产
24、生多种的弯矩M和轴力N的组合.由于M和N的同时存在，很难直接看出哪一种组合为最不利。但对I字形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算公式来看，通常M越大相应的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受压，对受拉钢筋不利；当M和N都大，可能对受压钢筋不利；但若M和N同时增加，而N增加得多些，由于e0值减少，可能反而使钢筋面积减少；有时由于N偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。本设计考虑以下四种内力组合：+Mmax及相应的N、V；-Mmax及相应的N、V；Nmin及相应的M、V；Nmax及相应的M、V。在这四种内力组合中，前三种组合主要是考虑柱可能出现大偏心受压破坏的情况；第四种组合考虑柱可能出
25、现小偏心受压破坏的情况；从而使柱能够避免任何一种形式的破坏。分A柱、B柱和C柱，组合其最不利内力，在各种荷载作用下A、B、C柱内力设计值汇总与A、B、C柱内力设计值组合表见下表。A柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重1-22.11300.6453.05300.64-20.60300.646.70柱及吊车梁自重2031.5-5.50556.22-5.505179.1450屋面活荷载AB跨3-0.88244.1010.1444.105.5244.100.42BC跨4-2.700-2.700-9
26、.7600.64吊车竖向荷载 AB跨A柱552.980-121.22696.7817.93696.78-12.61AB跨B柱左653.93013.49161.75127.75161.75-12.84BC跨B柱右7-25.580-25.580-92.5703.83BC跨C柱80.0300.0300.120-0.008吊车横向荷载AB跨二台吊车90.7300.730205.9007.31BC跨二台吊车1013.56013.56049.0803.23两跨各一台吊车1117.99017.990227.95019.09风荷载自左向右吹12-2.050-2.050-229.92035.34自右向左吹131
27、9.57019.570152.370-22.11B柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm).N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重10.63632.600.63632.600.63632.600柱及吊车梁自重2037.80147.240248.090屋面活荷载AB跨36.0340.106.0340.104.4840.100.14BC跨4-6.8850.40-6.8850.40-5.1150.40-0.16吊车竖向荷载AB跨A柱5-46.57074.74161.75-47.23161.7511.09AB跨B柱左6-94.120428
28、.47696.78181.96696.7822.41BC跨B柱右741.660-18.08296.57-71.65296.57-9.92BC跨C柱825.220-58.41111.517.63111.51-6.00吊车横向荷载AB跨二台吊车922.43022.430285.1602.08BC跨二台吊车107.7007.70098.0500.72两跨各一台吊车1138.69038.690302.91024.02风荷载自左向右吹12-58.510-58.510-211.74013.93自右向左吹1358.51058.510211.740-13.93C柱在各种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截
29、面内力值-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重124.41331.96-58.58331.9622.73331.96-7.39柱及吊车梁自重2031.55.80586.225.805179.1480屋面活荷载AB跨32.3602.3608.540-0.56BC跨41.0150.4-11.5950.4-6.3050.4-0.48吊车竖向荷载AB跨A柱5-6.410-6.410-23.2001.53AB跨B柱左640.15040.150145.310-9.56BC跨B柱右7-25.5802.30-64.6906.09BC跨C柱8-25.25048.8
30、9296.5717.23296.576.01吊车横向荷载AB跨二台吊车939.41039.410142.6409.38BC跨二台吊车100.1700.17070.7602.51两跨各一台吊车1117.99017.990227.98019.09风荷载自左向右吹12-19.570-19.570-182.3705.586自右向左吹132.0802.080229.920-21.912A柱内力设计值组合表荷载组合类别内力组合名称I-III-IIIII-IIIM(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)+Mmax1+2+0.90.8(6+
31、8)+0.910+131+2+0.90.9(8+10)+131+2+0.93+0.8(6+8)+0.911+1345.388 332.140 85.292 396.550 392.702 635.935 -6.609 -Mmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+121+2+0.94+0.8(5+7)+0.911+12-36.915 371.830 123.114 858.542 -110.918 981.467 48.233 Nmin1+2+0.94+0.9(7+10)+121+2+0.90.9(8+10)+131+2+0.94+0.
32、9(7+10)+12-36.121 332.140 76.166 356.860 -277.040 479.785 44.801 Nmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+12-36.915 371.830 151.176 960.942 -55.547 1083.867 35.167 永久荷载+其他可变荷载+Mmax1+2+0.8(6+8)+0.9101+2+3+0.9(8+10)1+2+3+0.8(6+8)+0.91133.262 332.140 69.916 400.960 286.866 6
33、53.285 14.023 -Mmax1+2+3+4+0.9(7+10)1+2+4+0.8(5+7)+0.9101+2+4+0.8(5+7)+0.911-36.510 376.240 -2.890 332.140 109.578 1037.209 17.497 Nmin1+2+4+0.9(7+10)1+2+0.9(7+10)1+2+4+0.9(7+10)-35.628 332.140 36.727 356.860 -75.006 479.785 13.694 Nmax1+2+3+4+0.9(7+10)1+2+3+4+0.9(5+9)1+2+3+4+0.9(5+9)-36.510 376.240
34、 164.740 1028.062 171.102 1150.987 2.990 永久荷载+风荷载+Mmax1+2+131+2+131+2+13-2.540 332.140 67.115 356.860 126.265 479.785 -15.410 -Mmax1+2+121+2+121+2+12-24.160 332.140 45.495 356.860 -256.025 479.785 42.040 Nmin1+2+121+2+131+2+12-24.160 332.140 67.115 356.860 -256.025 479.785 42.040 Nmax1+2+121+2+131+2
35、+12-24.160 332.140 -2.540 332.140 -256.025 479.785 42.040 表6-5 B柱内力设计值组合表表6-6 C柱内力设计值组合表七、 排架柱的设计1. A、C列柱的设计柱混凝土：C25；基础混凝土：C25；主筋采用HRB335。都采用对称配筋。1) 柱的纵向钢筋计算 上柱由内力组合表6-1可见，上柱-截面共有12组内力组合。经过分析比较，其可能的最不利内力组合：由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为：a) 按第组内力组合计算e0=MN=12.81106715.85103=18mm，附加偏心距 ea=20mmh30=16.7mm，则
36、 ei=e0+ea=18+20=38mm。1=0.5fcAN=0.511.9500500715.85103=2.081，取 1=1.0。l0h=8400500=16.815，取 2=1.15-0.01l0h=1.15-0.0116.8=0.982。=1+1.01300eih0l0h212=1+1.013003846016.821.00.982=3.58，则 ei=3.5838=136mm，接近 0.3h0=0.3460=138mm，按大偏心受压计算。x=N1fcb=715.851031.011.9500=120.3mm2as=240=80mm，满足要求。e=ei+h2-as=136+5002-
37、40=346.0mmAs=As=Ne-1fcbxh0-x2fyh0-ash30=16.6mm，则 ei=e0+ea=88.2+20=108.2mm。1=0.5fcAN=0.511.9500500670.40103=2.221，取 1=1.0。l0h=8400500=16.815，取 2=1.15-0.01l0h=1.15-0.0116.8=0.982。=1+1.01300eih0l0h212=1+1.01300108.246016.821.00.982=1.91，则 ei=1.91108.2=206.3mm0.3h0=0.3460=138mm，按大偏心受压计算。x=N1fcb=670.4010
38、31.011.9500=112.7mm2as=240=80mm，满足要求。e=ei+h2-as=206.3+5002-40=416.3mmAs=As=Ne-1fcbxh0-x2fyh0-as=67mm2 下柱下柱的控制截面为-、-，由内力分析比较，可能的最不利内力组合为：M=87.23kNm，N=1015.92kN：M=577.09kNm，N=1498.75kN由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为 l0=Hl=6600mm。截面面积 A=2.72105mm2。a) 按第组内力组合计算e0=MN=87.231015.92=85.9mm，附加偏心距 ea=20mm1，取 1=1.0。l0h=110001000=1115，取 2=1.0。=1+1.01300eih0l0h212=1+1.01300125.99601121.01.0=1.71，则 ei=1.71125.9=215.3mm0.3h0=0.3960=288mm，按小偏心受压计算。e=ei+h2-as=215.3+5002-40=425.3mm=N-1fcbf-bhf-b1fcbh0Ne-1fcbf-bhfh0-hf2-0.431fc
