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1、衡州大道与西外环互通式立交工程 混凝土箱梁满堂支架施工专项方案1 编制依据1.1 衡州大道一标施工合同文件、施工图纸及本项目技术规范等相关设计文件；1.2 公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）1.3 公路工程质量检验评定标准（JTGF80/1-2004）1.4 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）1.5 路桥施工技术手册 1.6 我公司现场踏勘调查资料，以往类似桥梁工程中积累的施工经验、技术总结及工法等科技成果，现有的施工力量和机械设备情况。2 工程概况衡州大道与西外环互通式立交工程位于衡阳市华新开发区
2、与蒸湘区结合部，采用对角象限布设的两条苜蓿叶环线匝道和两条半定向左转匝道构成的组合形完全互通式立交。其中A、B、C、D、E、F、G、H八条匝道均为高架匝道，桥跨为22m54m不等。桥面净空均为5m。上部结构除E匝道第五联、F匝道第四联为钢箱连续梁外，其余均为钢筋（预应力）混凝土连续梁；平曲线最小半径为65m,最大纵坡为5%，最大横坡为2%设计速度3040km/h，桥梁汽车荷载为城市-A级。横断面布置为： 0.5m防撞护栏+桥桥面净宽+0.5m防撞护栏。本工程临近主要交通干道，与之相邻的西外环线、320国道、湘桂线交通密度较大。桥梁施工期间对该路段范围内的交通产生相当程度的影响，施工与交通相互制
3、约。为保证桥梁施工期间车辆及行人通行安全，确定采用按桥面投影宽度每侧各加3m呈带状搭围，实行全封闭施工。3 支架搭设施工方案 钢筋（预应力）混凝土连续梁采取满堂支架搭设，跨既有线段采取工字钢架空支架进行施工，本方案只讨论满堂支架搭设施工，跨湘桂线和钢箱梁拼吊及门洞预留另作专项方案。3.1 测量放样在水准基点复测合格的前提下，利用往返测量将水准点引至桥梁施工地点附近稳固处，经复核符合精度要求后，作为桥梁施工标高控制点。桥梁的平面控制利用已经监理办复核批准的导线网，导线的精度、走向和距离均符合大桥平面控制的技术要求。3.2技术准备项目部总工室和工程部根据施工图纸结合现场情况进行了设计要素复核，发现
4、与设计或技术规范不符的及时通知监理工程师，并将相关资料告知设计代表，在没有得到设计和监理的认可前不予施工。详细分析施工图，结合现场的地形、便道情况、天气等施工条件以及考虑与其它施工工序的干扰等，制订了详细可行的施工计划和具体方案。项目部技术部和安质部组织施工技术人员、施工队队长、质检员、安全员、特殊工种及施工班组进行了详细的安全教育和技术（安全）交底，各班组第一次施工，另行进行现场技术指导、安全交底。3.3总体施工方案根据设计要求和工期安排，结合现场情况、交通状况，连续箱梁支架搭设采用满堂支架。现浇梁支架搭设之前，首先清除地面杂物，做好支架地基处理和周围排水系统。现浇梁施工之前进行支架超载预压
5、，取得弹性变形、非弹性变形数值，根据变形数值设置预拱度。3.4施工工艺3.4.1 支架、模板材料选用（1）模板 箱梁底模和内模均采用=15mm的木胶板。木胶板容许应力【】=15Mpa,弹性模量E=6*10Mpa。（2）横向方木横向方木均采用杉木，截面尺寸为10*10cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh=10*10/6=167000mmI=bh=10*10/12=8333333.3mm4方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）中的A-2类木材取值，则:容重=6KN/M3. 容许弯应力【】=13MPa,容许剪应力=1.4Mpa,弹性模量E=10*10Mpa。纵
6、横向方木布置：横向方木间距一般为30cm,在实腹处和端中横隔梁下为20cm;纵向方木间距按照纵向钢管间距进行布设。.(3)支架WDJ碗扣式钢管支架立杆和顶杆上设置一副碗扣接头，下碗扣和上碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上，当上碗扣的缺口对准限位销时，上碗扣可沿杆向上滑动。连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣的周边带的圆槽内，将上碗扣沿限位销滑下扣住横杆接头，并顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击即牢固锁紧。该脚手架能根据要求，组成多种组架尺寸，本设计采用立杆间距尺寸为600和900mm两种规格。该脚手架具有接头构造合理，力学性能良好（较同样管材脚手架的结构强度提高0.5倍以上），工作安全可靠，构件轻，装拆方便
7、，克服了传统式普通钢管支架用材量大，零部件多，搭拆劳动强度大等缺点。该脚手架立杆轴心受力，根部有可调节支座，顶部有可调节托座，对箱梁支架搭设十分方便。国标的普通钢管为外直径48mm,壁厚3.5mm，材质为Q235钢，轴向容许应力【0】=205Mpa。考虑到目前市场上有大量不足3.5mm的钢管，本项目支架按壁厚3mm，截面积A=4.24*10mm,惯性矩I=1079*10mm4,抵抗矩W=4.49*10mm，回转半径r=15.9mm计算，单位重0.033KN/m。3.4.2 支架基础支架拼装前首先将原地面的软土清除干净，换填粘土或抛填片石，用压路机分层碾压密实并保持顶面水平，以满足承载力的要求。
8、对于桩基处系梁承台基坑要分层回填夯实，压实度达到90%。泥浆池处，根据现场实际情况，将泥浆全部清理干净，泥浆底下50cm范围内的软土予以清除，换填粘土并分层回填夯实，压实度需达到90%。所有基础处理完以后，经检测合格并满足地基承载力要求后，在顶面再浇筑20cm厚C20混凝土。基础四周设3050cm排水沟，保持场内干燥。3.4.3支架布置立杆布置:顺桥向间距90cm,横桥向（垂直于路线中心线方向）实腹处间距60cm并采用双排钢管，空腹处90cm,水平横杆步距均为120cm。水平杆及剪刀撑:为保持满堂支架的整体稳定, 支架顶、底20cm处采用48钢管及扣件设置纵横两个方向的扫地杆,步距5.5米,
9、桥墩三分之一处用水平杆与砼面夹紧或顶紧（抱箍）,以增加支架的附着力。顺桥向与横桥向剪刀撑分别按每3排设置一道，钢管采用48钢管及扣件,钢管与地面夹角呈450600。3.4.4 龙骨架布置在支架可调U型顶托上顺桥向放置双排48钢管作为主龙骨，横桥向铺设10cm10cm方木次龙骨，2.2米梁体横隔梁处为15厘米，其余均为20厘米。3.4.5 箱梁模板箱梁底模采用1.22m2.44m厚15mm竹胶板,模板钉在10cm10cm方木上,两竹胶板结合部位应调整于次龙骨上，直接承受箱梁荷载。侧模和翼板先采用定型托架和6cm8cm方木定出侧面框架，再利用韧性较好的塑料模板（6mm厚）作为面板，直接承受箱梁荷载
10、，具体布置见附图23.4.6操作要点1.支架基础按技术交底进行处理，并找平。2.水平杆伸出扣件的长度均应大于10cm，以防杆件滑脱，水平杆在墩柱处用纵横水平杆与墩柱抱死，增强支架稳定性。3.支架安装过程中，应随时校正垂直度，安装22斜拦杆，垂直偏差控制在支架高度的1/200以内，水平偏差控制在5cm以内。4.可调底座顶托丝杆伸入立杆长度不小于30cm，以确保在浇注砼过程中，丝杆与立杆之间连接可靠。5.剪刀撑按设计要求安放，并与立杆可靠连接。6.搭设支架时在箱梁两侧顺桥向安装工作梯，在挑臂外侧安装防护栏杆及安全网。7.顺桥向钢管、承受方木接头应错开布置，不能全部集中在同一断面上。现浇箱梁支架搭设
11、横断面图、纵断面图见附图1。3.4.7支架预压3.4.7.1 支架预压的目的根据设计要求及有关规定，现浇连续箱梁的支撑体系、模板体系施工完后，应对支架及脚手架等承力系统进行预压，以消除架体的非弹性变形，确保箱梁混凝土的浇注质量。如下图：3.4.7.2 预压方法：a预压前支架顶标高设置为防止预压后，由于支架的变形等原因，需对支架进行较大的调整，给施工带来较大的麻烦，因此在预压前，需对支架顶标高进行设置，预加理论预拱度，以减少不必要的麻烦。预压前支架顶标高设计标高理论预拱度。b支架验收支架搭设好后，根据相关规范的要求进行支架验收，确保支架与支架之间、支架与方木之间、方木与钢管之间、方木与模板之间等
12、各相邻面接触紧密，无明显缝隙。c布置测量标高点在底模上布置测量标高点，测点布置位置：每跨顺桥向布置5处，为支点、1/4、1/2，每一处横断面方向布置5点，共布置测量标高点25点。d满载预压d1、荷载计算（以E匝道第七联为例）根据计算：支点部位（横隔梁）的荷载为1.2261.856.2kN/m2(1.8m为砼折算高)渐变段部位的平均荷载为1.2260.7=21.9kN/m2(0.7m为砼平均折算高)普通标准箱室范围的荷载1.2260.5=15.6kN/m2(0.5m为砼折算高)d2预压荷载材料预压荷载采用砂袋和成捆钢筋或钢绞线代替预压荷载。砂袋应逐袋称量，重量宜控制在1500kg左右，要设专人称
13、量，专人记录，称量好的砂袋一旦到位就必须采用防水措施，要准备好防雨布。加载时用汽车吊提升到箱梁上部。d3分级加载通常加载宜分3级进行，即40、70、120的加载总量。每级持荷时间不小于30分钟，最后一级为1小时，如果加载120%后所测数据与持荷48小时后所测数据变化很小时，待48小时内累计沉降量不超过5mm，方达到设计要求，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。每级加载后，分别测定各级荷载下支架和支架梁的变形值，全部加载完成后，（即卸载前）再观测一次。将各阶段各测点高程记入表格中，并算出相应变形量。d4分级卸载卸载顺序与加载顺序相反，每次卸
14、载后都要观测一次，将各阶段各测点高程记入表格中，并算出相应变形值。e观测数据的处理通过观测各测量标高点在加（卸）载不同阶段时的标高值，算出支架在各阶段相应的变形数据，将各标高值及变形数据整理并记入变形量成果表中。f设置施工预拱度根据支架变形值及设计预拱度设置施工预拱度，按两次抛物线变化计算各点的预拱度，施工预拱度为支架变形值。3.4.8支架拆除当砼强度达到要求，在监理工程师允许的情况下方可进行支架的拆除。碗扣式钢管支架拆除时，把顶托向下旋，取出竹胶板和方木，然后逐步拆除碗扣支架。支架拆除原则：先中跨再边跨，有悬臂处先拆悬臂处；同一跨时先跨中再两边；要求对称，少量、分次、逐渐完成，以便使箱梁本身
15、逐步承受荷载，避免结构物在卸架过程中发生质量事故。连续跨拆除时从跨中开始，逐渐向两侧立柱进行，每次进行时箱梁横断面两边同时进行，防止单边操作对箱梁的影响，使横断面受力不均，落架过程中分批进行。在落架过程中及时对箱梁标高进行观测，进行数据汇总，掌握支架落架情况。碗扣脚手架拆除时注意事项：拆除碗扣脚手架前，应清除脚手架上的材料、工具和杂物；拆除时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒；碗扣脚手架的拆除应在统一指挥下，按先拆挠度最大以及悬臂处再逐步拆向两端、自上而下逐层的顺序进行；在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当超过两步时应加设临时拉结；通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆除到相关
16、碗扣脚手架时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品；拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击；拆下的碗扣脚手架、钢管与配件，应先成捆用机械吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。3.5 现浇箱梁支架结构力学验算3.5.1支架布设方案1、采用碗扣支架搭设满堂支架，支架的宽度以满足箱梁的宽度和方便施工来考虑，拟在横桥向方向每侧比桥面宽出1.0m左右，纵向方向搭设的支架长度超出梁端部2m左右作为工作面。横杆步高按1.
17、2m搭设。为确保支架的稳定性，每隔3孔立杆在纵向和横向均设置十字花剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角控制在4560范围内。2、现浇箱梁实腹段与跨中箱室空腹板段：立杆间距均按照横隔梁处为0.6m,其余为0.9米（顺桥向）,横桥向实心处0.6米，空心板处0.9m布置支架立杆。3、底托丝杆外露不超过其长度的1/3，顶托丝杆外露长度不超过其长度的1/2。4、支架结构布置（附图1）3.5.2支架受力计算搭设支架前先对满堂支架稳定性和强度进行力学计算，主要验算立杆的支撑力、方木的抗弯能力，通过计算各个指标必须都合格方能进行下一道工序施工，否则，则应该更换支架材料或者调整间距，以满足安全要求。（1）支架立杆的单根承
18、载力：满堂支架采用碗口支架，查桥涵下册P10，单管最大承载力为：当横杆步距为0.6米时，立杆承载力取40kN/根；横杆步距为1.2米时，立杆承载力取30kN/根。(2)荷载组合计算a.作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、钢筋、模板、支撑梁（楞）等自重；组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重，根据工程等情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。b.模板支架的可变荷载，包括下列荷载：施工人员及施工设备荷载；振捣混凝土时产生的荷载；风荷载。c.荷载取值q1箱梁自重荷载。混凝土密度取=26kN/，本立交现浇箱梁梁高分1.8
19、米和2.2米两种。a.梁高为1.8m支架计算a.1 荷载分析支架钢管自重，单位重0.038kN/m箱梁砼自重：悬臂板部分：砼平均厚度为(0.2+0.5)/2=0.35m平均荷载为：0.2926=7.54kN/箱室的顶、底板部分：砼厚度为0.25+0.25=0.5m平均荷载为：0.526=13 kN/腹板、横隔梁部分：1.8m26KN/m3=46.8kN/模板、龙骨架自重：2.5kN/；施工人员、施工料具堆放、运输荷载：2.5kN/；倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kN/；振捣混凝土产生的荷载：2.0kN/；荷载组合：计算强度：q= 1.2（+）+1.4（+）计算刚度：q= 1.2（+）恒载：
20、悬臂板部位：q1= 1.2（7.54+2.5）=12.048kN/普通箱室部位：q2=1.2（13+2.5）=18.6kN/腹板部位：q3=1.2（42.432+2.5）=53.919kN/a.1 腹板和中横隔梁下方支架验算 （1）底模验算底模采用=15mm的木胶板，直接搁置于间距L=20cm的10*10的横向方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1米）板宽进行计算。 模板验算模型荷载组合：q=1.2（46.8+2.5）+1.4（2+2.5+2）=68.26kN/m木胶板（=15mm）截面参数及材料力学性能指标：W=bh=1000*15/6=37500mmI=bh=1000*15/12=28125
21、0木胶板容许应力【】=15Mpa,弹性模量E=6*10Mpa；承载力验算：强度：Mmax= ql/10=68.26*0.2*0.2/10=0.27304kN*Mmax= Mmax/W=0.27304/37500=7.3mm【】=15Mpa 合格刚度：q=1.2（46.8+2.5）=59.16kN/mf=ql4/150EI=0.37mmf0=200/400=0.5mmff0 合格（2）横向方木验算横向方木搁置于间距60cm的纵向钢楞上，横向方木规格为10cm*10cm,横向方木亦按连续梁考虑。模板验算简图荷载组合：ql=1.2（46.8+2.5）+1.4（2+2.5+2）*0.2=13.652k
22、N/m承载力验算：强度：Mmax= (ql)l/10=13.652*0.6*0.6/10=0.492KN*Mmax= Mmax/W=2.95Mpa【】=13Mpa 合格剪应力=QSx/Ix=13.652*0.6*10*1.5*10000/10*10=1.2=1.4Mpa刚度：荷载: 1.2（46.8+2.5）*0.2=11.832f=q/150EI=11.832*0.36*0.36/(150*8333333.3*10000)=1.2mm=600/400=1.5mmf 合格（3）纵向外楞验算纵向外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用双根钢楞，截面惯性矩I和截
23、面抵抗矩W分别为：模板验算简图外钢楞的规格：圆钢管48*3.5*2；楞截面惯性矩：I=12.19*2=24.38;外楞强度计算：作用在外楞的荷载：P=1.2（46.8+2.5）+1.4（2+2.5+2） 0.2 0.6=8.2KNM=-0.267PL=-0.267*8.2*0.6=-1.31364kN*m=M/W=1313640/10160=129N/外楞强度设计值f=205.000N/外楞的强度验算f,满足要求！外楞的挠度计算 V=1.883PL/100EIv=L/400其中E外楞的弹性模量，E=210000N/P=1.2（46.8+2.5）0.2 0.6=7.1kN外楞的最大允许挠度值，v
24、=1.50mm;外楞的最大挠度计算值，v=0.94mmv,满足要求！(4)支架立杆计算 每根立杆所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向钢管传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：N=1.2（46.8+2.5）+1.4（2+2.5+2） 0.6 0.6=24.6kN最高钢管不超过12m,安全起见满堂式碗扣支架按12m高计，其自重为：g=0.396kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=24.6+0.396=24.996kN计算轴心受压立杆的稳定系数公式为: =N/Af其中N立杆的轴心压力设计值 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到：i计算立杆的截面回转半径
25、（cm）;i=1.58A立杆净截面面积（cm2）;A=4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值（N/） f钢管立杆抗压强度设计值, f=205N/; Lo计算长度（m）如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或（2）计算：=uh (1)=(h+2a) (2)K1计算长度附加系数，查表取值为1.185；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.7a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0公式（1）的计算结果：=171.5N/,立杆的稳定性计算f,满足要求！公式（2）的计算结果：=69.8N/,立杆的稳定性计算f,满足要求！如果
26、考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 =k1*k2(h+2a)K2计算长度附加系数，按照表2取值为1.031；公式（3）的计算结果：=85.1N/,立杆的稳定性计算f,满足要求！（5）地基承载力计算max=N/A=24.996*1000/(0.08*0.08)=3.9Mpa20MPa 满足要求a.2 空心板处下方支架验算 因横向方木间距均为20cm,在a.2中已验算，本条只验算纵向外楞和支架立杆；（1）纵向外楞验算纵向外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 验算简图外钢楞的规格：圆钢管48*3.5*2；楞截
27、面惯性矩：I=12.19*2=24.38;外楞强度计算：作用在外楞的荷载：P=1.2（13+2.5）+1.4（2+2.5+2） 0.2 0.9=12.3KNM=-0.267PL=-0.267*12.3*0.6=-1.97kN*m=M/W=1970000/10160=193.9N/外楞强度设计值f=205.000N/外楞的强度验算f,满足要求！外楞的挠度计算 V=1.883PL/100EIv=L/400其中E外楞的弹性模量，E=210000N/P=1.2（13+2.5）0.2 0.9=3.348kN外楞的最大允许挠度值，v=2.25mm;外楞的最大挠度计算值，v=0.9mmv,满足要求！(2)支
28、架立杆计算 每根立杆所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向钢管传递的集中力（均以跨度0.9米计算）：N=1.2（13+2.5）+1.4（2+2.5+2） 0.9 0.9=22.437kN最高钢管不超过12m,安全起见满堂式碗扣支架按12m高计，其自重为：g=0.396KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=22.437+0.396=22.833kN参照腹板、中横隔梁验算可知轴心受压立杆的稳定系数满足要求！（3）地基承载力计算max=N/A=22.833*1000/(0.08*0.08)=3.57Mpa20MPa 满足要求a.3 翼板下支架验算因翼板下支架布置同空心
29、板支架布置，由空心板部位验算及箱梁荷载组合可看出，支架布置满足要求！b.2.2米箱梁从箱梁横断面布置图可看出，2.2m箱梁同1.8米箱梁空心板位置和翼板位置构造相同，因此只需2.2m箱梁隔梁（实心处）即可。b.1 荷载分析支架钢管自重，单位重0.038kN/m箱梁砼自重：腹板、横隔梁部分：2.2m26KN/m3=57.2kN/模板、龙骨架自重：2.5kN/；施工人员、施工料具堆放、运输荷载：2.5kN/；倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kN/；振捣混凝土产生的荷载：2.0kN/；荷载组合：计算强度：q= 1.2（+）+1.4（+）计算刚度：q= 1.2（+）恒载：腹板部位：q3=1.2（57
30、.2+2.5）=71.64kN/a.1 腹板和中横隔梁下方支架验算 （1）底模验算底模采用=15mm的木胶板，直接搁置于间距L=15cm的10*10的横向方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1米）板宽进行计算。 验算模型荷载组合：q=1.2（57.2+2.5）+1.4（2+2.5+2）=80.74kN/m木胶板（=15mm）截面参数及材料力学性能指标：W=bh=1000*15/6=37500mmI=bh=1000*15/12=281250木胶板容许应力【】=15Mpa,弹性模量E=6*10MPa；承载力验算：强度：Mmax= ql/10=80.74*0.15*0.15/10=0.18kN*mma
31、x= Mmax/W=0.18/37500=4.8mm【】=15Mpa 合格刚度：q=1.2（57.2+2.5）=71.64kN/mf=ql4/150EI=0.15mm=150/400=0.5mmf 合格（2）横向方木验算横向方木搁置于间距60cm的纵向钢楞上，横向方木规格为10cm*10cm,横向方木亦按连续梁考虑。验算简图荷载组合：ql=1.2（57.2+2.5）+1.4（2+2.5+2）*0.15=12.111N/m承载力验算：强度：Mmax= (ql)l/10=12.111*0.6*0.6/10=0.44kN*mmax= Mmax/W=3.13Mpa【】=13Mpa 合格剪应力=QSx/
32、Ix=12.111*0.6*10*1.5*10000/10*10=1.1=1.4MPa刚度：荷载: 1.2（57.2+2.5）*0.15=10.746f=q/150EI=10.746*0.36*0.36/(150*8333333.3*10000)=1.1mm=600/400=1.5mmf 合格（3）纵向外楞验算纵向外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 验算简图外钢楞的规格：圆钢管48*3.5*2；楞截面惯性矩：I=12.19*2=24.38;外楞强度计算：作用在外楞的荷载：P=1.2（57.2+2.5）+1.4（2
33、+2.5+2） 0.150.6=7.27kNM=-0.267PL=-0.267*7.27*0.6=-1.17kN*m=M/W=1170000/10160=115N/外楞强度设计值f=205.000N/外楞的强度验算f,满足要求！外楞的挠度计算 V=1.883PL/100EIv=L/400其中E外楞的弹性模量，E=210000N/P=1.2（57.2+2.5）0.15 0.6=6.4476kN外楞的最大允许挠度值，v=1.50mm;外楞的最大挠度计算值，v=0.85mmv,满足要求！(4)支架立杆计算 每根立杆所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向钢管传递的集中力
34、（均以跨度0.6米计算）：N=1.2（57.2+2.5）+1.4（2+2.5+2） 0.6 0.6=29.1kN最高钢管不超过12m,安全起见满堂式碗扣支架按12m高计，其自重为：g=0.396kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=29.1+0.396=29.496kN计算轴心受压立杆的稳定系数公式为: =N/Af其中N立杆的轴心压力设计值 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比/i查表得到：i计算立杆的截面回转半径（cm）;i=1.58A立杆净截面面积（cm2）;A=4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值（N/） f钢管立杆抗压强度设计值, f=205N/; 计
35、算长度（m）如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或（2）计算：=uh (1)=(h+2a) (2)计算长度附加系数，查表取值为1.185；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.7a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0公式（1）的计算结果：=205.8N/,立杆的稳定性计算f,满足要求！公式（2）的计算结果：=83.8N/,立杆的稳定性计算f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 = (h+2a)计算长度附加系数，按照表2取值为1.031；公式（3）的计算结果：=102.2N/,立杆的稳定性计算f,满足要求！（5）地基承载力
36、计算max=N/A=29.496*1000/(0.08*0.08)=4.7MPa20Mpa 满足要求4 支座垫石施工满堂支架搭设完毕后立即进行支座垫石施工，并分两次进行施工，第一次是在墩柱浇筑时预埋垫石的竖向支撑筋和加强钢筋网片，安装时应提前在结构物的模板上精确放样，根据垫石的设计尺寸划好标线，预埋筋与结构物的钢筋骨架焊接牢固；第二次是在结构物砼养护期过后，在垫石预埋筋上安装钢筋网片，安装前应将垫石位置的结构物砼表面凿毛并清理干净。垫石的模板采用钢板或木板制作拼装，模板安装前用仪器精确放出支承垫石的中心位置及周边线，模板按设计位置安装并加固应牢固，浇筑砼前在模板上精确定出垫石顶面标高。垫石砼应
37、在拌和站集中拌和，用砼专用运输车运至现场，用吊车配合小料斗入模，人工配合振捣器振捣砼。砼浇筑时应严格控制垫石顶部标高和平整度，垫石砼初凝前应将预留孔清理干净，并加强覆盖洒水养护。5 支座安装满堂支架搭设完毕后，即进行支座安装。本桥支座采用盆式橡胶支座和球形橡胶支座，安装方法如下：支座进场开箱后，应检查安装使用说明书、标牌、合格证是否完整，并详细阅读、核实。在支座下面设置支承垫石，并按制作底板地脚螺栓间距与地脚螺栓规格预留螺栓孔位置，支承垫石表面要平整。施工时支承垫石顶面标高要预留出支座地板下环氧砂浆垫层厚度，为防止积水制作地板以外垫石做成坡面。安装时在支座设计位置处划出中心线，同时在支座顶盒底
38、板上也要标出中心线。将地脚螺栓穿入底板（顶板）地脚螺栓孔并旋入底柱内，底板与底柱之间垫以直径略大与底柱直径的橡胶垫圈；支座就位对中并调整水平后，用C60砂浆（环氧树脂砂浆）灌注地脚螺栓孔及支座底板垫层，待砂浆硬化后拆除调整支座水平用的垫块并用C60砂浆填满密实灌注垫块位置。在安装过程中，应注意采取措施对支座进行防护，以免碰损表面及有害物体浸入。6 梁部施工工艺6.1模板制作和安装满堂支架施工的箱梁底模、内外模均采用竹胶板。面板直接钉在方木上，在钉面板时，每块面板从一端赶向另一端，保持面板摆放方向统一，表面平整。底模按要求设置预拱度，预拱度按二次抛物线分配。侧模板提前按图示尺寸制作，其它模板在现
39、场制作。模板竖向肋带采用1010cm的方木制作，间距为30cm，侧模纵向肋带采用三排48普通钢管，并用对拉杆将内外钢管连接。4.为保证箱梁线形顺畅，侧模竖向肋带顶端与翼缘板横向方木相连，底端放在箱梁底板横桥向方木上。竖向肋带底端外侧布置一条通长方木，钉在箱梁底板横桥向方木上，并与竖向肋带顶紧，用方木或双排48普通钢管加固。外模结构、支撑体系及内模结构纵断面见图2。5.箱梁外模必须平整，拼缝在一条直线上，模板拼缝用双面胶带夹紧。模板采用铁钉沿模板四周与方木钉牢，铁钉间距30cm。6.内模采用木龙骨支架成形, 龙骨用510cm方木在加工场制作,每道龙骨布置5 个竖向方木,中间不加撑,布置间距1.2
40、m,用于支撑面板的1010cm方木顺桥向放在龙骨上, 间距25cm, 龙骨之间用55cm方木加固。7.模板安装应与钢筋安装工作配合进行。模板的安装顺序为：底模，外侧模翼缘板底模底、腹板钢筋内侧模顶板底模浇筑砼。8.底模安装时每侧应比箱梁底尺寸宽20cm，以便侧模的安装。9.底模安装完毕后，在底模上用全站仪测放箱梁边线及腹板中线，并墨线精确标出侧模的位置线。侧模按铅锤方向安装。安装侧模时，为防止模板发生位移或变形凸出，保证腹板的结构尺寸和外观，采用16对拉螺杆，对拉螺杆外套PVC管，以便砼浇注完后将对拉螺杆拔出。拉杆的竖向间距为60cm，纵向间距为75cm。10.为防止模板发生位移或倾斜，在模板
41、的底部和顶部设置水平和斜向支撑。11.模板安装完毕后，对其平面位置、顶面标高、拼缝及稳定性进行检查，合格后方可进行下一道工序。浇注砼时，设专人负责检查模板的稳固情况，若发现模板有超出允许偏差变形值的可能时，及时纠正。12.腹板和底板按设计要求预留通气孔。通气孔采用PVC管制作，安装时应确保与模板接触面密贴，并堵塞上口，防止浇注砼时堵死。外模、内模结构及支撑体系见附图26.2钢筋加工和安装1.钢筋进场后必须按不同的钢种、牌号、等级、规格及生产厂家分批验收,分别堆放,不得混杂,且设立明显的识别标志。钢筋露天堆放时，应按规定垫高并加覆盖，防止钢筋锈蚀。2.进场钢筋应具有出厂质量证明书和试验报告单。进
42、场后应按规定抽取试样做力学性能试验。3.钢筋加工场地必须平整、硬化，并按规定搭设钢筋加工棚。禁止在下雨天露天加工。半成品按品种分别码放,设立识别标志。4.钢筋表面应清洁，使用前应将表面油污、漆皮、鳞锈等清除干净。钢筋应平直，无局部弯折，成盘或弯曲的钢筋均先调直。5.钢筋的弯制和末端弯钩应符合设计要求，如设计无特殊要求时，应符合公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）中表10.2.2的规定。6.钢筋的连接采用绑扎搭接或电弧搭接焊，焊条使用502焊条，。7.钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，试焊合格后方可正式施焊。焊工必须持证上岗。8.钢筋绑扎前,先按设计画出下层钢筋位置,按设计及规范绑
43、扎底板钢筋,垫保护层块,上下钢筋间设置架立筋, 架立筋采用101000,按梅花型布置，点焊在上下层钢筋之间。箍筋弯钩的叠合处置于箱梁腹板上部，并交错布置。6.3预应力施工本立交纵横向设有预应力,预应力筋拟采用j15.24低松弛钢绞线，预应力筋的锚固拟采用OVM体系锚具。6.3.1预留孔道采用塑料波纹管成孔，严格按照设计图纸和有关施工技术规范设置预应力孔道定位筋，以确保预应力孔道在混凝土浇筑等过程中始终处于设计的坐标位置，严格检查波纹管，确保其具有足够的刚度不变形，管壁严密不易漏浆，安装位置准确，管节连接平顺且紧密，所有管道沿长度方向直线段100cm，曲线段为50cm设一道定位钢筋，并点焊在主筋
44、上，确保波纹管在混凝土浇注过程中不出现变形、变位及漏浆现象。当钢筋和预应力管道发生干扰时，适当移动普通钢筋保证钢束管道位置准确。垫板喇叭管内不允许有毛刺，在与波纹管连接时应平顺且密闭。管道接头处的连接管宜采用大一个直径级别的同类管道，其长度宜为被连接管直径的57倍，接头管两端用防水胶带缠裹紧密，防止漏浆。所有管道均应设压浆孔，并在竖曲线的最高点设置排气孔，排气管用内径20的铝塑管，与管道之间的连接应采用金属或塑料扣件。6.3.2 预应力筋的下料及穿束进场的钢绞线其技术条件、质量证明书等内容必须符合现行国家标准，并由工地试验室对材料的力学性能进行试验，合格后方可使用。钢绞线在保存和使用过程中，禁
45、止锈蚀或被油污染。预应力材料的制作时，根据配备的千斤顶，锚具及图纸提供的预应筋长度进行制作，预应力筋下料长度按计算长度、工作长度和原材料试验数据确定，钢绞线采用砂轮切割机进行切断，严禁使用氧气、乙炔火焰进行操作切割。钢绞线编束时应逐根理顺，绑扎牢固，防止互相缠绕。6.3.3 混凝土浇注与养护在各项准备工作全部到位，且钢筋、波纹管、模板、预埋件等经监理工程师检查合格后，方可进行箱梁混凝土浇注。6.3.3.1 混凝土的浇注砼浇注前,对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录，自检合格后现场监理工程师批复后方可浇注砼。模板内的杂物、积水以及钢筋上的污垢应清理干净，模板若有缝隙，应堵塞严密。2.混凝土采用集中搅拌混凝土，两台输送泵车同时从一端向另一端平行浇注，砼供应应有保障措施，不得中途中断。泵送至浇筑点纵向斜向分段，水平分层浇注，分层厚度不超过30cm，每层
