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1、化工原理课程设计时间：2021.03.07创作：欧阳德清水吸收丙酮填料塔的设计学院医药化工学院专业高分子材料与工程班级高分子材料与工程13（1）班姓名李凯杰学号13155301xx指导教师严明芳、龙春霞年月日设计书任务（一）设计题目试设计一座填料吸收塔，用于脱除空气中的丙酮蒸汽。混合气体处理量为一4000im/h。进口混合气中含丙酮蒸汽_6%_（体积百分数）；混合气进料温度为35。采用25清水进行吸收，要求：丙酮的回收率达到95%（二）操作条件(1)操作压力IO1.6kPa(2)操作温度25(3)吸收剂用量为最小用量的倍数自己确定(4)塔型与填料自选，物性查阅相关手册。(三)设计内容(1)设计
2、方案的确定和说明(2)吸收塔的物料衡算；(3)吸收塔的工艺尺寸计算；(4)填料层压降的计算；(5)液体分布器简要设计；(6)绘制液体分布器施工图；(7)其他填料塔附件的选择；(8)塔的总高度计算；(9)泵和风机的计算和选型；(10)吸收塔接管尺寸计算；(11)设计参数一览表；(12)绘制生产工艺流程图(A3号图纸)；(13)绘制吸收塔设计条件图(A3号图纸)(14)对设计过程的评述和有关问题的讨论。目录前言1第1章填料塔主体设计方案的确定11.I装置流程的确定11.2吸收剂的选电1.3操作温度与压力的确定21.4填料的类型与选择2第2章基础物性数据与物料衡算22. 1基础物性衡算22. 1.1
3、液相物性数据23. 1.2气相物性数据34. 1.3气液相平衡数据45. 2物料衡算4第3章填料塔的工艺尺寸计算56. 1塔径的计算73. 2泛点率的校核63. 3填料规格校核63. 4液体喷淋密度校核73. 5填料塔填料高度的计算71. 5.1传质单元数的计算73. 5.2传质单元高度的计算84. 5.3填料层高度的计算103.6填料塔附属高度的计算103.7填料层压降的计算11第4章填料塔附件的选择与计算114.1液体分布器简要设计114.1.1液体分布器的选型的4.1.2分布点密度计算124.1.3布液计豆04.2液体收集及分布装置134.3气体分布装置144.4除沫装置144. 5填料
4、支承及压紧装置144.5.1填料支承装置承4.5.2填料限定装置154.6裙座154.7人孔16第5章填料塔的流体力学参数计算165. 1吸收塔主要接管的计算165 .1.1液体进料管的计算166 .1.2气体进料管的计算165. 2离心泵和风机的计算与选型175. 21离心泵的计算与选型176. 2.2风机的计算与选取19设计参数一览表20对设计过程的评述和有关问题的讨论24参考文献25前言吸收是利用混合气体中各组分在液体中的溶解度的差异来分离气态均相混合物的一种单元操作。在化工生产中主要用于原料气的净化，有用组分的回收等。填料塔是气液呈连续性接触的气液传质设备。塔的底部有支撑板用来支撑填料
5、，并允许气液通过。支撑板上的填料有整砌和乱堆两种方式。填料层的上方有液体分布装置，从而使液体均匀喷洒于填料层上。本次化工原理课程设计的目的是根据设计要求采用填料吸收塔的方法处理含有丙酮的混合物，使其达到排放标准。在设计中,主要以清水吸收混合气中的丙酮，在给定的操作条件下对填料吸收塔进行物料衡算。本次设计包括设计方案的选取，主要设备的工艺设计计算物料衡算、设备的结构设计和工艺尺寸的设计计算，工艺流程图，主要设备的工艺条件图等内容。第1章填料塔主体设计方案的确定1.1 装置流程的确定因为逆流操作的传质平均推动力大，传质速率快，分离效率高，吸收剂利用率高。因此本次设计采用逆流操作，即气相自塔底进入由
6、塔顶排出，液相自塔顶进入由塔底排出。1.2 吸收剂的选择由设计任务书可知，本次设计用清水做吸收剂，故采用纯溶剂。1.3 操作温度与压力的确定由设计任务书可知，本次设计操作温度为25,操作压力为101.6kPa1.4 填料的类型与选择填料的种类有很多，根据装填方式的不同，可分为散装填料和规整填料两大类。规整填料是按一定的几何图形排列，整齐堆砌的填料，其造价较高，因此从实际出发，本次设计采用散装填料。在散装填料中，阶梯环填料具有气通量大、气流阻力小、传质效率高等特点，是目前所使用的环形填料中最为优良的一种；从填料的材质考虑，塑料填料具有质轻、价廉、耐冲击、不易破碎等优点，多用于吸收、解吸、萃取、除
7、尘等装置中；在散装填料中，同类填料的尺寸越小，分离效率越高，但阻力增加，通量减少，填料费用也增加，而大尺寸的填料应用于小直径塔中有会产生液体分布不良及严重的壁流，使塔的分离效率降低1。综上分析，本次设计采用DN38-聚丙烯阶梯环填料。第2章基础物性数据与物料衡算2.1 基础物性衡算2.1.1 液相物性数据对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由手册查得，常压、25C时水的相关物性数据如下：密度为p1.=997.043kgm?粘度为R1.=0.0008937Pas=3.217kg/(mh)则Io1.6kPa,25C时，水的粘度为r.=0.0008937X1016=0.00089
8、63Pas=3.227kg/(mh)101.3查手册3得20时丙酮在水中的扩散系数为D=I.1.6x1.9m2s=4.1.8x106m2h则25C时丙酮在水中的扩散系数为D=D(p0-)(-)3/2=1.16x10-9()x()3/2=1.19x1.O-9m2s=4.28x10-6m2h1.1.opTo101.6293.132.1.2 气相物性数据混合气体的平均摩尔质量为Mv=2Mi=0.06x58+(I-0.06)x29=30.74混合气体的平均密度为p-PMrH101.6X30.74oo.p-rv=1.22kgm3RT8.314x308.13混合气体的粘度可近似取为空气的粘度，查手册得常压
9、下、20C时空气的粘度为R=1.81X10-5Pas=0.06516kg(mh)则在IOI.6kPa、25C时空气的粘度为T3(-)2(T+110.4)r7o_:_0Ro7+110.4(-)3-+1.,0.4)(298.13)3X(293.13+110.4)R=RZo=1.81x10-5x293J3VOT+110.4298.13+110.41.83x1.O-sPas=0.066kg/(mh)在IO1.3kPa,20时，查手册丙酮在空气中的扩散系数为D=110-5m2s则IO1.6kPa,25时，丙酮在空气中的扩散系数为273.13+ 25 1X 105 x( ) 1.81 x(V273.13
10、+ 20101.6)=1.03x1.O5m2s=0.0372m2h101.32.1.3气液相平衡数据查手册得，常压下20时丙酮在水中的亨利系数为E=21.1.5kPa相平衡常数为E2H.5/=2.08P101.6溶解度系数为，ai997043H=(25叫211.5x182.2物料衡算进塔气相摩尔比为06-=0.06381.-y1-0.06出塔气相摩尔比为r=y(1.-n)=0.0638x(1-0.95)=0.0031921进塔惰性气相流量为4000273.13V=Xx(1.-0.06)=148.8kmo1.h22.4273.13+35该吸收过程为低浓度吸收，平衡关系为直线，最小液气比可按下式计
11、算，即m2对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为0.0638-0.00319=1.976min0.0638八-02.08取操作液气比为-=1.4(1.)VVmin-=1.4X1.976=2.77V1.=2.77X148.8=412.2kmo1.hV(Y-Y)=1.(X-X)Y-X+vfy1-+M(00638000319).0.02191.1.412.2第3章填料塔的工艺尺寸计算3.1塔径的计算采用ECkert通用关联图3计算泛点气速气相质量流量为3r=p1.=1.22x4000=4880kgh液相质量流量可近似按纯水的流量计算，即31.=1.M5-412.2X18=7419.6kgh则ECkert
12、通用关联图的横坐标为3p7419.61.22一(v)o.5=X()o.5=0.0543yp1.4880997.043查图5-32得U2VP-F-FV1.I0.2=0.13gP查表5-1.1.1.W二170m-i:0.13gp,0.13x9.81x997.043、,1.,=2.5msYVP旦o.2卜170x1.x1.22x1.o.2u=0.7uF=0.7X2.5=1.75ms.m,400036000.808m,3.14x1.75圆整塔径，D=0.8m3.2 泛点率的校核4000/3600=2.21ms 0.785 X O.82221-X100%=88.4%（不在允许范围内）2.5则填料塔塔径取D
13、=900mm=1.75ms0.785X0.92175X100%=70%（在允许范围内）2.53.3 填料规格校核3.4 液体喷淋密度校核对于直径不超过75mm的散装填料，可取最小润湿速率为(1.)i=0.08m(mh)查附录5得a-132.5m2m3iUy(1.)i=O.O8x132.5=1.6m3(m2h)U=74196/997。43二H70U0.785。20.785x0.92min经以上校核可知，填料塔直径选用。二90Omm合理3.5 填料塔填料高度的计算3.5.1 传质单元数的计算X=0.0219X2=0匕=mX=2.08x0.0219=0.046H=O2塔底吸收推动力为A彳=彳.彳=0
14、.0638-0.046=0.0178塔顶吸收推动力为AY2=Y2-h=0.00319-0=0.00319对数平均推动力为AymAY-A工J+A1.-力A Y20.0178-0.00319-in业 8 0.003190.00850气相总传质单元数为NOGy-ro.0638-0.003190.00850=7.133.5.2传质单元高度的计算气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式1计算:aeUj-1-ex-1.45()0.75(1.ae“旦).1.(0/)-0.05(P，2gU2、1.-)0.2pea查表5131得e=33dyncm=427680kgh液体质量流量为(m2 h)7419.6=1166
15、8.79kg/0.785X0.9211668.79132.5x3.2271.1.eXP545(a42)o.75(932731)。/(11668.7%x1.3Z5广。出997.04321.27x1.08(1166S792)O2I=0.362997.043x932731X132.5填料的润湿比表面积为a/,=0.362at=0.362X132.5=47.97mm3气膜吸收系数由下式计算：k=237(G(TPvDvRT气体质量通量为40001.,22=7674.8kg/(m2h)0.785X0.927674.80.066132.5x0.0372k=0.237()o.7()1/3()G132.5X0.
16、0661.22X0.03728.314x298.13=0.0614kmo1./(m2hkPa)液膜吸收系数有下式计算:k=0.0095()23()-z2(%g)1/31.aRpp11668.79v/3.227、，3.227x1.27xIOx、0095(47.97x3.227巧拓“XZ玉；莅i22=0.15mh由Ma=ka.,阶梯环填料是开孔环，查表5-14得V=1.45,贝IJka=kaV1.1=0.0614x47.97x1.451.=4.432kmo1./(mshkFa)k1.a=kiavvVo&=0.15x47.97x1.45o,4=8.3481/h-u=70%50%修正的恩田公式只使用于
17、u05u方时，需要按下式进行校正，即ka=1.+9.5(w-0.5),4kaGUGF1.75=1+9.5X(0.5),4X4.432=8.855kmo1./(m3hkFa)2.5ka=1+2.6(一0.5)2.2ka1.1.175=1+2.6X(-0.5)22X8.348=8.977Vh气相总体积传质系数为I1=1.79kmo1./(m3hkFa)1.1V.0Hkq.Gi8.8550.25X8.977气相总传质单元高度为V_V_148.8HoGKyaQ葭apQ1.79x101.6x0.785x0.92=1.29m3.5.3填料层高度的计算Z=H（XiNOG=1.29x7.13=9.20m采用上
18、述方法计算出填料层高度后，还应保留一定的安全系数，则Z=1.25x9.2=11.5m设计取填料层高度为Z=12/n查表5-16国，对于阶梯环填料，h=8-15,h720Omm,依据表5-16同阶梯环填料的分段要求，可将填料层分为两段设置，每段6m,两段之间设置一个液体再分布器。3.6填料塔附属高度的计算塔的附属空间高度包括塔上部空间高度、安装液体分布器和液体再分布器（包括液体收集器）所需要的高度、塔底部空间高度以及塔裙座高度。本次设计塔上部空间高度，可取为1.2m,液体再分布器的空间高度约为1m,塔底液相停留时间按5min考虑，则塔釜液所占空间高度为7419.65x60x7一”70433600
19、_A。Z乙X-0.8m10.785考虑到气相接管所占空间高度，底部空间高度可取1.Om,所以塔的附属高度为X1.2+1+1=3.2m(不含裙座高度)3.7 填料层压降的计算散装填料的压降值由ECkert通用关联式计算，则横坐标为1.(r(V)o,5=0.0543P查表5-18得，P=116mi,纵坐标为UzWP1.752x116x11.22pV-UO.2XX3.227o2=0.056gp/./.9.81997.043查图5-32得Ap/Z=42x9.81=412.02Pam则填料层压降为Ap=412.02x!2=4944.2Pa第4章填料塔附件的选择与计算4.1 液体分布器简要设计4.1.1
20、液体分布器的选型液体分布装置的种类多样，有喷头式、盘式、管式、槽式、及槽盘式等。因槽式液体分布器具有较大的操作弹性、优良的布液性能、极好的抗堵塞、结构简单、气相阻力小等优点，故本设计选用槽式分布器。4.1.2 分布点密度计算液体喷淋密度越小，分布点密度越大。喷淋点密度为U=A=11.70,因该塔喷淋电密度较小，设计去喷淋点密度0.78502为100点/m2布液点数为n=0.785X0.92X100=63.585点六64点按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：二级槽共设5道，在槽侧面开孔，槽宽度为40mm,槽高度为200mm,两槽中心距为170mm。分布点采用三角形排列，实
21、际设计布点数为66点，布液点示意图如图41所示。图4-1槽式液体分布器二级槽的布液点示意图液体体积流量为j412.24-3on-n/1.=2.07x1.-3m3ss997.0433600八一八彳八1.-d?no、：2gAH,o=0.550.60s4o取。=0.60,AH=160mm,则布液孔径为U-47（1.s）2。兀皿J2gA7419.6二（3；44哓62-O69X7Z8b（M62二阿63fn设计取do=6mm4.2 液体收集及分布装置为减小壁流现象,当填料层较高时需进行分段,本次设计填料层高度Z=12m,故需分成2段，两段之间设置液体收集及再分布装置。多孔盘式液体再分布器是集液体收集和在分
22、布功能于一体的液体收集和再分布装置,其具有结构简单、紧凑、安装空间高度低等优点。故本次设计采用多孔盘式液体再分布器作为液体收集及分布装置。多孔盘式液体再分布器如图4-2所示。图4-2多孔盘式液体再分布器4.3 气体分布装置为了实现气相均匀分布，设置性能良好的气相分布装置是十分重要的。通常情况下，对于直径小于2.5m的小塔多采用简单的气体分布装置，本次设计填料塔塔径D=0.9m,可采用如图4-3所示的简单的气体分布装置。图4-3小塔气体分布装置4.4 除沫装置除沫装置的作用是为了进行气液分离，出去气体夹带的雾沫，保证后续设备的正常操作。除沫装置可以安装在塔内或塔的上部，也可以作为独立的气液分离设
23、备。丝网除沫器具有除沫效率高、压降小的特点，因此本次设计采用丝网除沫器作为除沫装置。4.5 填料支承及压紧装置4.5.1 填料支承装置填料支承装置的作用是支承填料以及填料层内液体的重量，一般情况下填料支承装置应具备足够的强度和刚度、开孔率，以支持填料及其所持液体的重量，防止在支撑板发生液泛，结构上应简单易于加工制造和安装，有利于气液相的均匀分布，同时不至于产生较大的阻力。气体喷射式填料支承装置具有气体流通量自由截面率大、阻力小、承载能力强、气液两相分布效果好等特点，因此本次设计采用气体喷射式填料支承装置。4.5.2 填料限定装置为保证填料塔在工作状态下填料床层能够稳定，防止高气相负荷或负荷突然
24、变动时填料层发生松动，破坏填料层结构，甚至造成填料损失，在填料层顶部设置填料限定装置。填料限定装置分为填料压板和床层限定板。填料压板常用于陶瓷填料，床层限定板多用于金属和塑料填料。本次设计选用DN38-聚丙烯阶梯环塑料填料，因此采用床层限定板。4.6 裙座一般塔设备的高径比较大，要承受地震、风、偏心以及内压等载荷，为保证塔设备的安全可靠运行，在设备下部一圈焊接裙座。裙座结构有圆筒形和圆锥形两种形式。对于直径小且细高的塔（即DNV1.m且HDN25或ONIm且“QN30）,为了增加设备的稳定性降低地脚螺栓和基础环支承面上的应力，可采用圆锥形裙座。本次设计中，填料塔总高度为H=15.2mON=90
25、OmmH1.DN=16.9&出口二1U21362h二自=(6.0+2.0+2.25+0.5+Dx=2.22mt2g2x9.81管路系统总的压头损失为zh=h+h=1.11+2.22=3.33m的气体进口压力降为AP=IPU2=1x1.22x15.62=148.5Pa12ym2气体出口压力降为Ap2=IpinX1.22xi5.62=74.2Pa4vm4吸收塔的总压力降为Apr=Ap+Ap+Ap?=4944.2+148.5+74.2=5166.6Pa其他塔内件的压力降ZAP较小，在此可以忽略扬程为h=(15.2+0.2)+51666一+3.33=19.26mf997.043x9.81流量为P741
26、9.6Y匚=744mhtP997.0431.参考离心泵规格7,根据上述所计算得出的流量和扬程，IS50-32-125,其规格为如下表5所示。选用离心泵型号为流量m3h扬程Hn表5-11S5O32125单级单吸离心泵规格必需汽蚀余量转速功率kw效率n%(NPSH)r/m(rmifi)轴功率电功率12.520602.029001.132.2注：准备两个离心泵，一个备用。5.2.2风机的计算与选取气体流量为Qv=4000m3h以风机进、出口外侧为截面列伯努利方程，得Zg+幺+U-U2+We=zg+p2+一必+卬IP212bp22/将上述各项同乘以P,整理可得P=PWe=(Z-Z)Pg+(p-p)+P
27、-(U2-U2)+Ap72121221(由于(z-Z)较小，气体P也较小，故(z-Z)Pg项可忽略；由2121于以风机进、出口外侧为截面，截面速度U尸U2氏0故H(U2-U2)221项可忽略；Ap=p+p.中，由于进、出口管段很短，fff+C-小略不计，即直管阻力Pf忽Ap=p=pZN-pg上+pgU2rff进口2出口2由于本设计任务是吸收空气中的丙酮，混合气体直接从大气进入通风机，管内流速Ir亦可忽略，进一步化简得1U-Ap=p=pgff出口2吸收塔内气体的操作压力为101.6kPa,气体进入塔内要克服塔内气体的压力、填料层的压降以及气体从塔顶排出的出口压降，所2二P操作十年2+年P广P常压
28、P2工二加2+小通过一系列的简化，全风压p7整理可得P7=(。2?).APf=AP2Ap+P出Ii与=74.2+4944.2+1.22x1.x1562=5166.8Pa2将使用条件下的风压换算为标定条件下的风压p=p=5166.8X上=5082.IPatop1.22Vm参考通风机选型使用手册8,根据上述计算得出的流量和全风压，选用的通风机为S1.-5-45-U型物料输送型通风机，批号为No5.6,风机传动为C式传动，其规格如下表5-2所示。表5-2S1.-5-45-11型物料输送型通风机规格批号传动转速序流量/电动机No方式)(rnin号(mH)仝乐山效塞/(%)需用功密kM型号功率Y1605
29、.6C240074900295756.18.2M2-215注由于全压较大，故两台通风机串联工作。设计参数一览表表I基础物性数据和物料衡算总表项目符号数值与计量单位丙酮在水中的扩散系数D1.4.28X1045丙酮在空气中的扩散系数DV0.0372ni2h丙酮在水中的亨利系数E211.5kPa丙酮在水中的溶解度系数H0.25hno1.(kPam3)吸收剂的摩尔流量1.412.2hno1./h混合气体的平均摩尔质量M30.74gno1.Vm气液相平衡常数m2.08混合气体的体积流量V4000，MJ出塔液相摩尔比X10.0219进他液相摩尔比X20进塔气相摩尔比Y10.0638出塔气相摩尔比Y20.3
30、19回收率n95%水的黏度N1.3.227kg(nth)空气的黏度RV0.066kg(nth)水的密度P1.997.043依4?3混合气体的平均密度P】.22依加3Vm水的表面张力O1.932731kgh2表2塔设备衡算总表项目符号数值与单位塔径D0.9w布液孔径dO6mtn填料塔的总高度H15.2m总传质单元高度HOG1.29m塔釜液所占空间高度h0.8in气相总传质系数KGa1.79kmoU(tn)hkPa)气膜吸收系数kG0.0614znoZ(w2AkPa)液膜吸收系数k0.15m/h气相总吸收系数ka4.432kno1.(m3h,kPa)液相总吸收系数ka8.348hi气相总吸收系数（
31、校正后）kaG8.855kmo1.(m3*h*kPa)液相总吸收系数（校正后）ka1.8.977.最小湿润速率0.08m3(mh)气相总传质单元数NOG7.13布液点数n62点填料层压降AP4944.2Pa液体喷淋密度U11.70m(m2)液体质量通量U11668.79J(n2h)液体体积流量1.S2.07x1.0c5加气体质量通量UV7674.8kg(m2h)续表2项目符号数值与单位泛点气速UF2.5m/s实际气速U,1.75m/s泛点率uuF70%与无平衡气相摩尔比港0.046与X2平衡气相摩尔比H0填料层的高度Z12m塑料阶梯环比表面积a132.5m2m-347.97m2 m-3填料的湿
32、润比表面积塑料阶梯环泛点填料因子平均值*170wF塑料阶梯环压降填料因子平均值*116miP液相质量流量1.7419.6kg/h气相质量流量4880kg/hG阶梯环形状系数V1.45表3接管、泵和风机计算总表项目符号数值与单位液体进料管内径由44mm气体进料管内径301mm扬程He19.26m直管阻力压头损失h1.11mf局部阻力压头损失hh2.22mf续表3项目符号数值与单位风机全风压P5166.8?T风机全风压（校正后）DP5082.1PaTO气体出口压力降AP74.2Pa2吸收塔总的压力降AP5166.6f液体流量Q1.7.44m3h气体流量Q4000ms/hV雷诺数Re59366.2气
33、体进料管内的流速U15.6tn/s液体进料管内的流速Ut1.361ns绝对粗糙度0.2mm相对粗糙度/0.0068摩擦系数表4填料、接管、泵和风机的选型总表项目型号DN38聚丙烯阶梯环填料液体进料管气体进料管O325mm12mm050mmX3mmIS50-32-125S1.-5-45-1I型物料输送型通风机批号No5.6对设计过程的评述和有关问题的讨论本次课程设计深深地让我感受到了“书到用时方恨少”这个道理,同时也让我知道了自己的知识面还是很狭窄，不够广。在设计过程中，不仅很多物性数据需要查阅手册，一些公式及知识点也需要查阅不同文献，单单靠一本化工原理和一本化工单元操作课程设计是远远不够的。通
34、过本次设计，我在不同方面也得到了不同程度的提高。查阅手册和书籍来获取的相关信息的能力得到了提高；学会了考虑实际问题既要从可行性出发，也要从经济的角度去出发；自己的分析能力、OffiCe软件的掌握和CAD制图能力得到了一定的锻炼；学会了理论联系实践,而不是只会死读书；遇到一些疑点难点，独立思考的同时，与同学们相互讨论，无形中增进了同学之间的友谊，一举多得；让我最深刻的是设计过程中需要很大的耐心和细心，大量的数据和大量的公式，不仅需要耐心的处理，还需细心的检查，不断发现错误、改正错误、改进设计。所以，这次设计很考验一个人的综合能力。然而在设计过程中，由于对流体动力学知识的掌握不够扎实，在伯努利方程
35、去计算风机的全风压，伯努利方程中好几项被忽略不计，这些被忽略不计的项使算出来的全风压值较大，因而采用两台风机串联工作，不知道会不会有大的误差，如有错误，希望批阅的老师能够指出和更正。本次化工原理的课程设计，不仅为我的毕业论文设计做铺垫，更为我以后的学习和工作打下了坚实的基础！参考文献贾绍义，柴诚敬.化工单元操作课程设计.天津：天津大学出版社，2011刘光启，马连湘，刘杰.化学化工物性手册，无机卷.北京：化学化工出版社，2002杨祖荣.化工原理（第三版）,北京：化学化工出版社，2014刘光启，马连湘，刘杰.化学化工物性手册，有机卷.北京：化学化工出版社，2002匡国柱.化工单元过程及设备课程设计（第二版）.北京：化学化工出版社,20076HGT21514-21535-2014,钢制人孔和手孔钟理，伍钦，马四朋.化工原理（上册）.北京.化学工业出版社，2008孙妍.通风机选型使用手册.北京.机械工业出版社，2000时间：2021.03.07创作：欧阳德
