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1、目 录摘要51 前 言62工程概况72.1公司简介72.2编制范围72.3设计依据72.4设计原则82.5自然资料与城市概况82.6 污水处理工程设计92.7工艺设计103污水处理构筑物的设计及计算163.1细格栅163.2隔油池203.3调节池233.4水泵总扬程计算243.5气浮池253.6 生物接触氧化池294 二沉池354.1 竖流式沉淀池的工作原理354.2 影响二沉池运行设计的主要因素354.3二沉池计算365污泥处理构筑物的设计及计算415.1污泥处理的目的与处理方法415.2浓缩池污泥量415.3 污泥泵的选型415.4竖流式浓缩池416 污泥脱水476.1 概述476.2污泥
2、脱水设备的选择476.3 脱水污泥量计算487污水处理厂平面布置497.1污水处理厂设施组成497.2污水处理厂平面布置的原则497.3总平面图布置518污水处理站高程布置528.1高程布置的原则528.2水头损失计算538.3 污泥高程计算558.4高程确定568.5环境保护、建筑防火和职业安全防护578.6水处理厂劳动定员589主要构筑物一览表609.1 构筑物一览表609.2主要设备一览表6110污水处理厂工程技术经济分析6210.1投资估算6210.2污水处理成本63总结与体会65致谢66参考文献67摘要本次设计主要是对成都康迪食品废水处理工程设计，根据其设计规模和进水水质确定相应工艺
3、，使其出水水质达到污水综合排放标准(GB 8978-96)中的二级标准。考虑到其进水水质情况，本次设计选用生物接触氧化工艺。该工艺的主要构筑物有细格栅、隔油池、调节池、气浮池、生物接触氧化池、竖流式二沉池和污泥浓缩池。然后根据设计参数分别完成对各构筑物的尺寸计算，设备的选型，平面图、高程图的布置，最后对其工程造价进行投资估算。最终完成工程设计说明书的编制。 关键词：食品废水 生物接触氧化工艺 投资估算 AbstractThis design is mainly aim at the sewage disposal of Chengdu Kangdi compay, the technology
4、 is choose according to the amount and water quality ensure the drainge reach the second standard of “the Sewages Synthesis Eduction Criterion (GB 8978-96)”. Considering the situation of the water quality, this project chooses the technics of biology contact oxidation. the main constructture include
5、 the gas floatage pool, the biology contact oxidation pool, the upright shape pool of second sedimentation and the contaminative dirt concentration pool,then counting the constructions size, choosing the equipments shape, disposing the ichnography and senior drawing.The invest and estimate for engin
6、eering cost are calculated and the engineering design instruction is completed by these steps.Key words: construction, technics of biology contact oxidation, invest and estimate1 前 言 自从有了人类的生产和生活活动，人类活动就受控于水的自然循环和社会循环生产的水量和水质。20世纪以来，由于人口增长和工农业生产的快速发展，加剧了这种影响，水以成为21世纪最有争议的城市问题。 食品是人类生存和发展的最基本物质，人类在对食
7、品永不满足需求的同时，也不断地催进和发展了食品的生产，今天食品工业已是许多国家在各个产业中名列前茅的重要支持产业。随即产生的食品工业的水污染情况，也越来越严重，日益严重的水环境污染和频繁发生的食品安全事件给人类生命与健康巨大威胁，并已成为全球关注的两大热点问题。本设计主要是对成都罐头食品废水进行处理设计，其水质情况：CODcr: 407mg/L，BOD5: 170mg/L，SS:167mg/L，动植物油：18.2mg/L，经过处理使其出水水质达到国家污水综合排放标准（GB8978-1996）中的二级B标准，从而对改善水环境质量和提高该市人民的生活水平起到积极的作用。2工程概况2.1公司简介成都
8、康迪食品有限公司（原成都罐头食品厂）是国家轻工部定点生产出口罐头的重点厂家，创建于40年代，是西南地区最有影响的罐头食品生产基地，年产能力一万吨以上。公司主要生产“江楼牌”和“梅林牌”产品系列，主要包括肉类、禽类、果蔬类、饮料类等30多个品种，100多个规格。其中50%以上出口，远销欧美、加拿大、非洲、中东、东南亚、日本及港澳等国家和地区。工厂长期承担军罐生产任务，内销产品在东北、西南、京、津、沪、西藏等地区都深受客商喜爱。 公司技术力量：拥有一批经验丰富的管理人员、专业技术人员和熟练技术工人，生产设备硬件居全省同行业领先地位2.2编制范围本设计主要对成都康迪食品有限公司废水处理工艺做出详细的
9、说明计算，并选出相应的机械设备，确定构筑物的平面布置、高程布置，对厂区其他辅助建筑物只划定区域范围，提出使用性能，不做具体设计。并对其进行简单的工程技术经济分析。2.3设计依据城镇污水处理厂污染物排放标准（GB 18918-2002）室外排水设计规范(GB50101)城市污水处理工程项目标准给水排水设计手册，第5册城镇排水给水排水设计手册，第10册技术经济城市污水处理以及污染物防治技术政策（2002）污水排入城市下水道水质标准CJ3082-1999地表水环境质量标准GB3838-2002城市地表水环境质量标准GB3838-2002排水工程规划规范GB50381-20002.4设计原则1.贯彻国
10、家关于环境保护的基本因素，认真执行国家和地方的环保法规政策、规范和标准。2.根据成都康迪食品废水进水水质和排放要求，选用适合本厂实际的、先进的、成熟的污水处理新工艺、新技术、新设备和材料，以达到低能耗、低运费、低基建、少占地、管理方便、运行稳定、工期短的目的。 3.选用质量好、价格低、效率高的污水处理专用设备，减少维护工作量，增强运行稳定性。4.采用先进的节能技术，降低污水处理能耗及运行成本。5.工艺流程先进、简洁、可靠，便于操作管理。6.无二次污染，清洁及安全生产原则。2.5自然资料与城市概况2.5.1城市自然资料2.5.1.1地形地貌成都市面积广达12613.8平方公里，地跨陡峭高峻的龙门
11、山和邛崃山、阡陌纵横的成都平原、条带状的龙泉山地及连绵起伏的红岩丘陵，故山地、丘陵和平原三种地貌类型均有，其面积分别占全市总面积的32.26、27.61与40.13。见表3-1： 表3-1 成都市地貌类型面积统计表（2007年）地貌类型面积（平房公里）占成都市总土地面积（%）平 原5069.140.13扇形平原1003.77.95倾斜平原1510.611.96台 地2012.415.93河 漫 滩501.83.97河谷平原40.60.32续表3-1浅 丘1914.715.16深 丘1572.912.45山 地4075.132.26低 山1552.612.2中 山1145.199.07高 山13
12、77.410.90合 计12631.8100.02.5.1.2气候气象成都市属东部季风区中亚热带湿润气候亚区。热量丰富，雨量充沛，四季分明，雨热同季。其气候特点：冬季较暖少雨，无霜期较长；春季气温与同纬度地区相比，回升早，天气变化不稳定，降雨量偏少，春旱时有发生；夏季多暴雨、洪涝，亦常有干旱；秋季阴雨连绵。全年阴天多，为全国日照时数少的地区之一。形成上述气候特点的原因，除了主要受地理位置、下垫面状况及大气环流影响和制约外，人类活动对气候的影响也日益明显。冬季受蒙古高压和阿留申低压影响，盛行从偏北方向吹来的强劲干冷冬季风。因四川盆地北部边缘山地阻挡，使北来冬季风强度人为减弱；夏季受太平洋高压与印
13、度洋低压控制，盛行从偏南方向吹进的暖湿季风。冬、夏季风强弱与进退迟早，直接影响天气变化。年平均气温在15.216.6左右，全年无霜期大于300天，年均降水量8731265豪米，年平均日照百分率一般在2330之间，日照时数为1017一1345小时，年平均太阳辐射总量为80.093.5千卡/平方米。2.6 污水处理工程设计2.6.1进水水质进水水质：CODcr:407mg/L，BOD5:170mg/L，SS:167mg/L 动植物油：38.2mg/L2.6.2出水水质要求达到污水综合排放标准(GB 8978-96)中的二级标准。CODcr150mg/L， BOD530mg/L ，SS150mg/L
14、， 动植物油20mg/L2.6.3污水处理程度2.6.3.1污水处理程度取决因素：（1）按水体的水质标准确定，即根据地方政府或国家环保部门对受纳水体规定的水质标准进行确定。（2）按处理工艺所能达到的处理程度确定，一般以二级处理技术能达到的处理程度为依据。（3）考虑受纳水体的稀释自净能力，这样可能在一定程度上降低对水处理水质的要求，降低处理程度，但对此应采取审慎的态度，取得当地环保部门的同意。2.6.3.2去除效率BOD5的去除率 =82.3CODcr的去除率 =63.1SS的去除率 =10.12.7工艺设计2.7.1工艺设计原则（1）选择污水处理工艺，首先应考虑处理工艺的实际效果，使处理工艺的
15、去除效果满足污水处理的要求，使污水处理工程出水水质达到国家排放标准。（2）在污水综合排放标准GB8978-1996标准中，除了对COD cr 、 BOD5 、SS提出更严格的要求外，还提高了对脱氮除磷的效果，同时在选择污水处理工艺时，还要考虑工艺的可靠性、稳定性。（3）在保证达标前提下，则应考虑工艺的经济指标，投资少、运行费用低是该工艺选择的重点。2.7.2城市污水处理的流行工艺比较2.7.2.1活性污泥法针对城市污水处理的要求，当前流行的污水处理工艺有：AB法、SBR法、氧化沟法、普通曝气法、A/A/O法、A/O 法、UNITANK等，这几种工艺都是从活性污泥法派生出来的，且各有其特点。 A
16、B法该法由德国Bohuke教授首先开发。该工艺对曝气池按高、低负荷分二级供氧，A级负荷高，曝气时间短，产生污泥量大，污泥负荷2.5kgBOD/(kgMLSSd)以上，池容积负荷6kgBOD/(m3d)以上；B级负荷低，污泥龄较长。A级与B级间设中间沉淀池。二级池子F/M(污染物量与微生物量之比)不同，形成不同的微生物群体。AB法尽管有节能的优点，但不适合低浓度水质，A级和B级亦可分期建设。 SBR法SBR法早在20世纪初已开发，由于人工管理繁琐未予推广。此法集进水、曝气、沉淀、出水在一座池子中完成，常由四个或三个池子构成一组，轮流运转，一池一池地间歇运行，故称序批式活性污泥法。现在又开发出一些
17、连续进水连续出水的改良性SBR工艺，如ICEAS法、CASS法、IDEA法等。这种一体化工艺的特点是工艺简单，由于只有一个反应池，不需二沉池、回流污泥及设备，一般情况下不设调节池，多数情况下可省去初沉池，故节省占地和投资，耐冲击负荷且运行方式灵活，可以从时间上安排曝气、缺氧和厌氧的不同状态，实现除磷脱氮的目的。但因每个池子都需要设曝气和输配水系统，采用滗水器及控制系统，间歇排水水头损失大，池容的利用率不理想，因此，一般来说并不太适用于大规模的城市污水处理厂 。 A/A/O法由于对城市污水处理的出水有去除氮和磷的要求，故国内10年前开发此厌氧缺氧好氧组成的工艺。利用生物处理法脱氮除磷，可获得优质
18、出水，是一种深度二级处理工艺。A/A/O法的可同步除磷脱氮机制由两部分组成：一是除磷，污水中的磷在厌氧状态下(DO0.3mg/L)，释放出聚磷菌，在好氧状况下又将其更多吸收，以剩余污泥的形式排出系统。二是脱氮，缺氧段要控制DO12.5)，BOD/TKN为1.53.5，COD/TP为3060，BOD/TP为1640(一般应20)。若降低污泥浓度、压缩污泥龄、控制硝化，以去除磷、BOD5和COD为主，则可用A/O 工艺。有的城市污水处理的出水不排入湖泊，利用大水体深水排放或灌溉农田，可将脱氮除 磷放在下一步改扩建时考虑，以节省近期投资。 普通曝气法及其变法本工艺出现最早，至今仍有较强的生命力。普曝
19、法处理效果好，经验多，可适应大的污水量，对于大厂可集中建污泥消化池，所产生沼气可作能源利用。传统普曝法的不足之处是只能作为常规二级处理，不具备脱氮除磷功能。近几年在工程实践中，通过降低普通曝气池容积负荷，可以达到脱氮的目的；在普曝池前设置厌氧区，可以除磷，亦可用化学法除磷。采用普通曝气法去除BOD5，在池型上有多种形式(如下文所述的氧化沟)，工程上称为普通曝气法的变法，亦可统称为普通曝气法。 氧化沟法本工艺50年代初期发展形成，因其构造简单，易于管理，很快得到推广，且不断创新，有发展前景和竞争力，当前可谓热门工艺。氧化沟在应用中发展为多种形式，比较有代表性的有：帕式简称单沟式，表面曝气采用转刷
20、曝气，水深一般在2.53.5m，转刷动力效率1.61.8kgO/(kWh)。奥式简称同心圆式，应用上多为椭圆形的三环道组成，三个环道用不同的DO(如外环为0，中环为1，内环为2)，有利于脱氮除磷。采用转碟曝气，水深一般在4.04.5m，动力效率与转刷接近，现已在山东潍坊、北京黄村和合肥王小郢的城市污水处理厂应用。若能将氧化沟进水设计成多种方式，能有效地抵抗暴雨流量的冲击，对一些合流制排水系统的城市污水处理尤为适用。卡式简称循环折流式，采用倒伞形叶轮曝气，从工艺运行来看，水深一般在3.0m左右，但污泥易于沉积，其原因是供氧与流速有矛盾。三沟式氧化沟(T型氧化沟)，此种型式由三池组成，中间作曝气池
21、，左右两池兼作沉淀池和曝气池。T型氧化沟构造简单，处理效果不错，但其采用转刷曝气，水深浅，占地面积大，复杂的控制仪表增加了运行管理的难度。不设厌氧池，不具备除磷功能。氧化沟一般不设初沉池，负荷低，耐冲击，污泥少。建设费用及电耗视采用的沟型而变，如在转碟和转刷曝气形式中，再引进微孔曝气，加大水深，能有效地提高氧的利用率(提高20%)和动力效率达2.53.0 kgO/(kWh)。UNITANK工艺 它和类似的TCBS工艺、MSBR工艺一样，都是SBR法新的变型和发展。它集“序批法”、“普通曝气池法”及“三沟式氧化沟法”的优点，克服了“序批法”间歇进水、“三沟式氧化沟法”占地面积大、“普通曝气池法”
22、设备多的缺点。典型的UNITANK工艺是三个水池，三池之间水力连通，每池都设有曝气系统，外侧的两池设有出水堰及污泥排放口，它们交替作为曝气池和沉淀池。污水可以进入三池中的任意一个，采用连续进水、周期交替运行。在自动控制下使各池处在好氧、缺氧及厌氧状态，以完成有机物和氮磷的去除。UNITANK工艺由比利时Seghers公司首先建在我国的澳门特区，处理水量14104m3/d(不下雨时平均处理水量为7104m3/d)，池型封闭，设计采用的容积负荷为0.58kgBOD/(m3d)，总的反应池体积为46800m3，曝气池水力停留时间为8h，出水的BOD5、SS20mg/L。这类一体化工艺是传统活性污泥工
23、艺的变形，可以采用活性污泥工艺的设计方法对不同的污染物加以去除，如考虑硝化，其负荷一般在0.050.10 kgBOD5/(kgMLSSd)，硝化率视污水温度而异。而要求污泥稳定化，其污泥负荷和污泥龄要远远超过硝化时的数值。容积利用率低是此类一体化工艺共同的主要问题，就是说在一个较长停留时间的曝气系统内，有50%左右的池容用于沉淀。UNITANK工艺的成功与否有赖于系统采用稳定可靠的仪表及设备，因此引进技术，消化、吸收和开发先进的自控系统是应用此工艺的关键问题。一般认为，UNITANK工艺不太适用于大型(10104m3/d)的城市污水处理厂。2.7.2.3生物膜法生物膜法主要是指曝气生物滤池，它
24、实质上是常说的生物接触氧化池，相当于在曝气池中添加供微生物栖附的填(滤)料，在填料下鼓气，是具有活性污泥特点的生物膜法。曝气生物滤池(BAF)70年代末起源于欧洲大陆，已发展为法、英等国设备制造公司的技术和设备产品。由于选用的填料不同，以及是否有脱氮要求，设计的工艺参数是不同的，如要求处理出水BOD5、SS20mg/L，去除BOD5达90%以上的工艺，其容积负荷为0.73.0 kgB BOD5/(m3d)，水力停留时间12h；以硝化(90%以上)为主的工艺，其容积负荷为0.52.0kgBOD5/(m3d)，水力停留时间23h。一般认为，生物膜法处理城市污水，在国内尚需积累经验，处理规模不宜过大
25、，约5 104m3/d左右为宜。国外(主要在欧洲)处理水量有达到36104m3/d的，这与其填料材质、自控手段和先进的反冲洗装置有关，也与其有长期积累的运行管理经验有关。2.7.3 污水处理工艺的典型流程一般一级处理是由格栅，沉砂池和初次沉淀池组成，其作用是去除污水中的固体污染物，从大块垃圾到颗粒粒径为mm的较大悬浮物与漂浮物。污水中的BOD值通过一级处理能去除20-30。二级处理是污水处理的核心，一般采用生物方法处理，主要作用是去除污水中呈胶态和溶解状态的有机污染物（以BOD或COD表示）。通过二级处理，污水的BOD5值可降至20-30mg/L，一般可达到排放和灌溉农田的要求。各类生物处理技
26、术，只要正常运行，都能取得良好的处理效果。污泥是污水处理过程的必然产物，应加以妥善处置，否则会造成二次污染。2.7.4污水处理流程的选择 污水处理的工艺是指在达到所需的要求处理程度的前提下，污水处理各单元的有机组合，以满足污水处理的要求，而构筑物的选型则是指处理构筑物形式的选择，以达到各构筑物的最佳处理效果。污水受纳水体有一定的自净能力，可以根据水体自净能力来确定污水处理程度。设计中既要充分利用水体的自净能力，又要防止水体遭到污染，破坏水体的正常使用价值。不考虑水体所具有的自净能力而任意采用较高的处理程度是不经济的，也是不妥当的；但也不宜将水体的自净能力完全加以应用而不留余地，因为水资源是有限
27、的，而污染物质常随城市人口的日益集中，生活污水和工业废水量的逐年增加。同时，在考虑水体自净能力的时，还应考虑上游、下游临近城市的污水排入水体后产生的影响。据此确定工艺流程如图1污水细格栅隔油池调节池气浮池生物接触氧化池竖流式二沉池出水污泥泵房污泥浓缩池污泥脱水机房剩余污泥泥饼外运 图1 生物接触氧化工艺流程图3污水处理构筑物的设计及计算3.1细格栅由于本次设计污水流量较小，因此不需设粗或中格栅。3.1.1 格栅的作用去除可能堵塞水泵机组及管道阀门的较粗大悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行。一组(或多组)相平行的金属栅条与框架组成。倾斜安装在进水的渠道，或进水泵站集水井的进口处，以拦截污水中粗
28、大的悬浮物及杂质。 截留污染物的数量，随所选用的栅条间距和水的性质而有很大的区别。一般以不堵塞水泵和水处理厂站的处理设备为原则。3.1.2 格栅的种类（1）栅条形式分：直棒式栅条格栅、弧形格栅、辐射式格栅、转筒式格栅和活动栅条格栅，常见的为直棒式栅条格栅。（2）栅条间距分：粗格栅：栅距40mm；中格栅：15-25 mm；细格栅：栅距4-10mm 根据本设计中的水质情况选用细格栅。3.1.3 清渣方式（1）人工清理的格栅中小型城市的生活污水处理厂或所需截留的污染物量较少时，可采用人工清理的格栅。这类格栅是用直钢条制成，一般与水平面成4560倾角安放，倾角小时，清理时较省力，但占地则较大。人工清渣
29、的格栅，其设计面积应采用较大的安全系数，一般不小于进水管渠有效面积的2倍，以免清渣过于频繁。在污水泵站前集水井中的格栅，应特别注重有害气体对操作人员的危害，并应采取有效的防范措施。格栅间应设置操作平台。 （2）机械格栅 机械清渣的格栅，倾角一般为6070，有时为90。机械清渣格栅过水面积，一般应不小于进水管渠的有效面积的1.2倍。3.1.4 栅渣量水处理处理系统前的格栅，还应考虑到使整个污水处理系统能正常运行，对处理设施或管道等均不应产生堵塞作用。因此，可设置细格栅，栅条间距一般采用1625mm，最大不超过40mm。所截留的污染物数量与地区的情况、污水沟道系统的类型，污水流量以及栅条的间距等因
30、素有关。一般可参考下列数据。 间距为1625mm时，栅渣截留量为0.100.05m3/103m3污水。 间距为40mm左右时，栅渣截留量为0.030.01m3/103m3污水。 栅渣含水率约为80；密度约为960kg/m3。 3.1.5设计运行工艺参数（1）栅前流速：污水在栅前渠道内的流速一般控制在0.4-0.8m/s，可保证污水中粒径大的颗粒不会在栅前渠道内沉淀。（2）过栅流速：即污水通过格栅的流速，一般控制在0.6-1.0m/s，过大则会使拦截在格栅上的软性栅渣冲走，若0.6 m/s会造成栅前渠道的流速小于0.4 m/s，使栅前渠道发生淤积。（3）过栅头损失：污水的过栅头损失与污水的过栅流
31、速有关，一般在0.2-0.5m/s之间。（4）栅渣量：栅渣量以每单位水量产渣量计0.1-0.01（m3/103m3污水），粗格栅用小值，细格栅用大值。也可根据实际情况调整该数值。（5）栅渣的容重：960kg/m3;含水率：803.1.6设计计算（1）栅前槽宽B1根据最优水力断面公式 则：式中：Q设计流量，m3/s，取Q=2400 m3/d=0.0278 m3/s；(注：平均流量1600m3/d，)考虑变化系数KZ为1.5则设计流量Q=2400m3/d) V1栅前流速，m/s ，取V1=0.6m/s。格栅计算图见图2：h1hHB11B2B1l21000H1/tan500l1h2hH1图2 格栅计
32、算图（2）栅条间隙数n(条) 取n=22（条）式中：Q设计流量，m3/s，取Q=2400 m3/d=0.0278 m3/s；b栅条间隙，m，取b=0.005m；格栅倾角。取=60；h栅前水深，m,取h=0.40m; v过栅流速，m/s，取v=0.6 m/s。（3）栅槽宽度BB=S(n-1)+bn=0.01（22-1）+0.00522=0.32（m）式中：S栅条宽度，m，取S=0.01m。 n栅条间隙数，条，取n=22条；b栅条间隙，m，取b=0.005m。（4） 过栅水头损失h1式中：K系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般k=3； 栅条的形状系数，该中格栅断面为锐边矩形；取=2.42；
33、S栅条宽度，m，取S=0.01m；b栅条间隙，m，取b=0.005m；格栅倾角。取=60。（5）进水渠道渐宽部分的长度L10.022（m）式中：B栅槽宽度，m,取B=0.32m;B1进水渠宽，m，取B1=0.304.1进水渠道渐宽部分的展开角度，（），取1=20。（6）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2（m）式中：L1进水渠道渐宽部分的长度，m，取L1=0.022m。（7）栅槽总长度L=0.022+0.011+1.00+0.5+=1.935（m）式中：L1进水渠道渐宽部分的长度，m，取L1=0.165m； L2栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度，m,取L2=0.011m; h栅前水深，m,
34、取h=0.40m; h2栅前渠道超高，m，取h2=0.30m。（8）栅前槽总高度H1H1=h+h2=0.40+0.30=0.70(m)式中：h栅前水深，m,取h=0.40m;h2栅前渠道超高，m，取h2=0.30m。（9）栅后槽总高度H式中：h栅前水深，m,取h=0.40m; h1过栅水头损失，m，取h1=0.655m;h2栅前渠道超高，m，取h2=0.30m。（10）每日栅渣量W=0.16（m3/d）0.2（m3/d） 采用人工清渣式中：Q设计流量，m3/d，取Q=2400 m3/d；W1栅渣量，m3栅渣/103 m3污水，取W1=0.1 m3栅渣/103 m3污水；KZ污水流量总变化系数，
35、取KZ=1.53.2隔油池3.2.1 工艺原理 含油废水从池子的一端流入池子中，污水在池内的流速为2-5mm/s,流动过程中，密度小于水的油滴上升到水面，密度较大的固体颗粒沉于池底，水则在池子的另一端流出。在隔油池的出水端设置集油管，集油管一般用200-300钢管制成，沿长度方向在壁的一侧开弧度为60-90的槽口。集油管可以绕轴线旋转，排油时将集油管的开槽方转至液面以下，收集浮油并将其导出池外。平流式隔油池草图见图3图3 平流式隔油池根据国内外的运行资料，污水在这种隔油内的停留时间为90120min，池内水流速v一般取25mms，可以除去的油粒粒径一般不小于100150m，除油效率在70%以上
36、。它的优点是结构简单，管理方便，除油效果稳定；缺点是池体庞大，占地多。 平流式隔油池的设计计算方法有两种，分别是按上浮速度计算和按水力停留时间计算，本次设计按上浮速度计算3.2.2.1 隔油池的表面积A(m2)：=m2式中 Q-废水设计流量，mh； -油粒上浮速度，mh；本设计取0.35。 a-与池容积利用率和水流动状况有关的修正系数，按水速v与上浮速度u0之间由表3-1查取，一般要求v15u0，且v不大于54mh。表3-1 与速度比v/u0的关系 速度比v/u020151063值1.741.641.441.371.28隔油池宜分隔为数格，分格数n通常为24。如采用机械刮油，单格宽度b必须与刮
37、油机的跨度规格相匹配，一般为6.0m、4.5m、3.0m、2.5m和2.0m；采用人工刮油时，b不宜大于3.0m。隔油池工作水深h一般不小于2.0m，hb宜在0.30.7范围。显然，过流断面面积FQvnhb。设计中取b为3.0m，n为2格。3.2.2.2隔油池的有效长度按下式计算：m所得的值应满足单格长宽比Lb=17/34.0,符合要求。3.2.2.3 平流式隔油池的过水断面面积 100/10=10 m2 式中: 平流式隔油池过水断面积，m3 ； Q最大设计流量，h/m3 ； 水平流速，m/h,一般取7.2-18 m/h。此处取10m/h3.2.2.4 隔油池有效水深 H=m3.2.2.5 沉
38、砂室所需容积：城市污水的沉砂量可按1530m3/106m3计算，含水率为60%，容重为1500kg/m3。=式中: 城市污水沉砂量，取30m3/106m3污水； 清砂间隔时间，取30d；3.2.2.6沉砂斗容积：设每一分格有1个沉砂斗，砂斗容积应按不大于2天的沉砂量计算，斗壁与水平面的倾角不小于55度，得m33.2.2.7 沉砂斗各部分尺寸：设斗底宽m，斗壁与水平面成55角，则沉砂斗上口宽为3m.则斗高：=1.1沉砂斗容积： m3，符合要求。3.2.2.8 沉砂室高度：设采用机械排砂，横向池底坡度为0.1坡向砂斗，则沉砂室高度为：m3.2.2.9 池体总高度：设超高m，则m3.3调节池设废水在
39、调节池的停留时间为2h,则调节池有效容积V:V=QT=1002=200调节池修正容积=V(1+0.2)=200(1+0.2)=240 m3设水深为5m,则池表面积 A=48m2采用方型池，则L=B=7m，设池底坡度i=0.01。采用的搅拌设备为：MDD S100-1.5-3B1潜水搅拌机，一用一备，相关参数见表3-2:表3-2潜水搅拌机主要性能参数潜水搅拌及型号电动机转速P/kw全长C/mm桨叶直径D/mm质量/kgMDDS100-1.5-3B11.51042280803.4水泵总扬程计算采用潜水泵，安装在调节池出水端池底3.4.1水头损失:h=94.893-89.642=5.251(m)。3
40、.4.2出水管道的水头损失每台水泵单用一根出水管,其流量为Q0=2400m3/d.选用管径900mm的管道,出水管总长L=3.2m,查表得v=1.37m/s,i=0.0352m,局部损失占沿程损失的50%,则总损失为:h1=(1+0.5)iL=(1+0.5)0.03523.2=0.169(m)3.4.3水泵总扬程为: H=Z+h13=5.251+0.169=5.42(m)。3.4.4水泵选型采用AS、AV系列潜水排污泵。其主要性能参数见表3-3表3-3 AS、AV系列潜水排污泵主要性能参数规格型号流量Q/扬程H/m效率功率转速电流/A口径DN/mm自藕装置型号AS5.5-4CB1007.559
41、.82.5145011.6150150CK3.5气浮池3.5.1设计流量式中 Q总处理水量（m3/d）; 设计水量（m3/d）; k溶气水回水量比例，一般采用5-10； Q=110m3/h = 0.03m3/s3.5.2 平面尺寸计算(1)气浮池表面积A=20式中 : A气浮池表面积（）；Q每座气浮池的设计进水量（m3/h）； q气浮池的表面负荷（m3/（m3h），一般采用5.4-9.0（m3/（m3h）。 设计中取q=5.5m3/（m3h）气浮池设计平面草图如图4:图4气浮池平面图(2)气浮池水力停留时间T=式中 : T-气浮池水力停留时间（h） h-气浮池的有效水深（m），一般取2.02.
42、5m. 设计中取h=2.0m T=h(3)浮池的长度和宽度设气浮池的宽度B为2.7m,则气浮池的长度L为：L=7.4m气浮池内的水平流速v为：V=mm/s满足水平流速在510mm/s之间的要求。（4）接触室的设计接触室的容积V1=t= m3式中： V1接触室的容积（m3）； T-接触室内水力停留时间（min），一般采用12min。设计中取t=2min接触室的宽度b为：b=m,取为0.7m。3.5.3 进水系统（1）气浮池的进水设计絮凝后的水采用潜孔从接触室下部进入，孔口尺寸为0.5m0.5m，共设2个，孔中心间距为1.0m，则进水流速V1=0.058m/s满足进口流速小于1.5-2.0m/s的
43、要求。（2）气浮池的出水设计气浮池的出水采用穿孔管，设于池子中下部。穿孔集水管共设4个，管径为200mm，管内流速：= 4条穿孔集水管最后汇集到出水总管，总管管径为DN600mm，管内流速:=0.1m/s（3）气浮池的除渣系统设计气浮池内的浮渣在刮渣机的作用下，刮至池子末端，在池末端设浮渣槽进行收集浮渣，经排渣管排出。采用GMB型双便驱动刮渣机，电动功率为0.372KW，行车速度3.67m/min。浮渣宽度为0.5m，槽深0.6m，排渣管径为200mm。（4）溶气灌的设计溶气灌的设计依据根据中华人民共和国国家标准室外排水设计规范第827条，溶气罐的设计应符合下列要求： 溶气罐工作压力宜采用300500kPa（约为35kgf/cm2）；空气量以体积计，可按污水量510%计算；污水在溶
