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1、舟山水利勘测设计院 岱山县高亭镇王家岙水库大坝安全技术认定报告浙江省 舟山市 岱山县 高亭镇王家岙水库大坝安全技术综合评定报告舟 山 市 水 利 勘 测 设 计 院二一二年五月浙江省 舟山市 岱山县 高亭镇王家岙水库大坝安全技术综合评定报告审 定： 沈飞腾 审 核： 徐万桢 核 对： 许海波 项目编写负责人： 唐逸俊 舟 山 市 水 利 勘 测 设 计 院二一二年五月目录1工程基本情况11.1前言11.2主要依据11.3工程概况11.4主要特性指标12现场检查情况42.1工程资料情况42.2工程任务调查（检查）情况、见下表42.3大坝运行管理状况42.4大坝安全状况初步评估43工程地质条件63
2、.1区域地质概况63.2水库区工程地质条件63.3大坝坝基及岸坡工程地质条件63.4溢洪道工程地质条件74枢纽工程质量评价84.1坝基及岸坡工程地质评价84.2大坝填筑质量评价84.3溢洪道质量评价84.4放水涵管质量评价84.5工程质量评价结论85防洪标准复核95.1流域情况95.2气象95.4.1 计算原理和方法125.5坝顶高程复核165.6防洪安全评价186渗流安全评价196.1大坝渗流状况196.2坝体渗流稳定计算196.2.2 计算工况206.2.3 计算结果206.2.4 计算结果分析206.3渗流安全评价207坝体结构安全评价217.1 大坝变形情况217.2 大坝坝坡稳定复核
3、217.2.1计算方法与安全标准217.2.2 计算断面和指标的选用217.2.3 计算工况217.3溢洪道结构237.4放水涵管237.5大坝结构安全评价238水库大坝技术安全认定综合结论248.1工程等级与洪水标准248.2工程质量评价248.3大坝运行管理评价248.4防洪标准复核248.5 大坝渗流安全评价248.6大坝结构安全评价248.7大坝安全技术评定结论258.8建议251工程基本情况1.1前言王家岙水库位于岱山县高亭镇，库区集雨面积0.2km2，原总库容10.18万m3，正常库容8.47m3，复核后总库容为10.18m3，正常库容8.47m3。该水库是一座以饮水为主的小二型水
4、库，水库主要枢纽工程由大坝、溢洪道、放水涵管等组成。1.2主要依据（1）浙江省小型水库安全技术认定办法（浙水管200310号）；（2）浙江省中型水库大坝安全鉴定及小型水库大坝安全技术认定大纲（浙水管20039号）；（3）水库大坝安全评价导则（SL258-2000）；（4）水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）；（5）小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则（SL189-96）；（6）水利水电工程天然建筑材料勘察规程（SL251-2000）；（7）碾压式土石坝设计规范（SL274-2001）。1.3工程概况王家岙水库库区集雨面积0.2km2，原总库容10.2万m3，正常库容为8.47
5、万m3，是一座以饮用为主的小（二）型水库。（一）大坝大坝原设计为粘土心墙坝，坝顶高程16.3m，最大坝高8m，坝顶宽4.0m，坝长170米，迎水面未设防浪墙，大坝上游采用干砌石护坡，坡比1:2，下游坡比1:2，背坡面无护坡设施，杂草丛生。（二）溢洪道溢洪道位于主坝左岸坝头，为正槽式溢洪道，进口底宽2m，堰顶高程14.4m，溢洪道两侧为干砌石挡土墙，整个泄洪段底部及两侧均无衬砌，溢洪道末端未设消力设施。（三）放水涵管放水涵管位于大坝右坝段0+110处，出口位于主坝下游坝脚，口径为30厘米，涵管进口底高程为11.5米。涵管进口采用斜拉式铸铁插板门，手动启闭，用以灌溉和水库放空。1.4主要特性指标枢
6、纽工程的主要特性指标见表1-1表1-1 枢纽工程主要特性指标序号及名称单位性能指标复核前性能指标复核后备注一、水文1、所在流域2、坝址以上流域面积km20.20.23、主流长度km0.20.24、多年平均降水量mm1189.81189.85、代表性入库流量校核洪水洪峰流量m3/s11.7311.73P=0.33%设计洪水洪峰流量m3/s7.897.89P=3.3%6、最大下泄流量300年一遇最大下泄流量m3/s3.233.23P=0.33%30年一遇最大下泄流量m3/s1.951.95P=3.3%二、水库特征水位1、水库水位校核洪水位m15.4615.46P=0.33%设计洪水位m15.161
7、5.16P=3.3%正常蓄水位m14.414.4溢洪道堰顶高程汛限水位m14.414.4堰顶高程死水位m7.57.5历史最高水位m2、水库库容总库容万m310.1810.18P=0.33%设计洪水位库容万m39.029.02P=3.3%正常蓄水位库容万m38.478.473、水库库容曲线见图4-1见图4-14、水库水位流量关系曲线见图4-2见图4-2三、主要建筑物及设备1、主坝坝型粘土心墙坝粘土心墙坝坝顶高程m16.316.3坝底高程m6.06.0最大坝高m1010坝顶宽度m44坝顶长度m170170上游坝坡1：21：2下游坝坡1：21：2坝基特性含砂、砾粘土含砂、砾粘土2、溢洪道进口型式正槽
8、式正槽式堰顶高程m14.414.4进口宽度m22衬砌型式砌石砌石最大泄流量m3/s3.233.233、输水涵管型式混凝土圆形无压混凝土圆形无压进口底高程m13.813.8直径cm3030长度m5050闸门型式启闭机型式四、水库管理1、主管部门岱山县水利水务局岱山县水利水务局2、水库管理机构高亭镇人民政府高亭镇人民政府3、水库所有制集体集体4、管理人员112现场检查情况2.1工程资料情况水库设计、施工及竣工资料缺失，目前王家岙水库主要的工程资料有王家岙水库大坝工程地质勘察报告（舟山市水利勘测设计院，2009年3月）。2.2工程任务调查（检查）情况、见下表表2-1 王家岙水库大坝安全检查项目内容表
9、安全检查部位内容与情况大坝坝 顶坝顶无明显裂缝，较平整，局部有凹陷现象。防浪墙迎水面未设置防浪墙迎水面发现较多异常变形，局部护面块石松动、 剥落、水位经常变动部位局部凹陷，有冲刷、浪蚀现象，坡面上偶有杂草。背水面无护坡设施，杂草丛生。坝趾坝趾偏左常年有渗水，渗流量不大。坝基和坝区坝址近区近坝址区域比较湿润，植被茂盛。坝端岸坡坝端处无隆起、塌陷或其他损坏现象。涵管启闭设备启闭设备为人力启闭，设备简陋老化。管身存在局部渗漏。溢洪道为正槽式溢洪道，导水墙为干砌块石挡土墙，整个泄洪段底部及两侧无衬砌，溢洪道末端未设消力设施。2.3大坝运行管理状况水库无专门的管理机构，由高亭镇水利员管理。水库管理区交通
10、、通讯较为方便，王家岙水库档案资料已缺失，水库无监测设施，有管理用房，水库管理条件较差。2.4大坝安全状况初步评估该水库建于1976年，已运行近40年，经历了多次洪水考验，发挥了较大的经济和社会效益，但同时存在着不少问题，影响着水库安全运行。（1）结构安全方面大坝坡面出现杂草，护砌块石有松动现象，坝顶局部有凹陷现象；溢洪道表面岩石风化；放水涵管有渗漏现象，启闭设备陈旧老化，很难正常使用。总体来看，大坝坝体较单薄，上、下游坝坡均较陡，在运行过程中坝体结构存在较多变形情况，存在安全隐患。（2）渗流方面大坝坝体（心墙）及坝基接触段有渗漏现象。3工程地质条件3.1区域地质概况舟山地区属海岛丘陵区，一般
11、岛中央为山脊或分水岭，最高峰海拔504m，滨海平原呈小块散布于海岛的滨海部位，溪河不发育，短小，流量小，单独入海。工程区地处温带，属北亚热带南缘季风海洋性气候，冬暖夏凉，年平均气温16.2。C，年平均降水量1273.4mm左右。夏、秋季常受台风侵袭。工程区位于浙闽粤沿海燕山期火山活动带的北段，浙东南褶皱带丽水宁波隆起的北部，镇海温州北北东向大断裂带从工程区西部海域通过，昌化定海东西向断裂带位于工程区以北，形成了以北东向、北北东向断裂为主，北西向、北西西向和南北向断裂相辅的断裂基本格架。本区地震活动水平相当低，为少地震、震级小的地区，无地应力集中表现，根据“中国地震动峰值加速度区划图(1/400
12、万)”(GB18306-2001)及建设部建筑抗地设计规范中的规定（GB500112001），本场区抗震设防烈度为度，工程区地震动峰值加速度峰值为0.10g，场地地震反应谱特征周期基岩为0.35s，软土为0.65s。3.2水库区工程地质条件水库库周群山环抱，分水岭宽厚，库周为抗渗性良好的熔结凝灰岩等岩石组成，库周未见渗透性良好的区域性断层通过，无低矮分水岭，故不存在永久渗漏问题。水库周边库岸均为坚硬、块状的火山岩，自然边坡稳定，沿库周未见大的塌方和崩滑体，除局部地段有顺坡卸荷节理切割产生少量坍塌，不存在大的岸坡再造问题,不存在水库浸没问题；库内山坡植被茂盛。综上所述，该水库不存在严重的渗漏、浸
13、没、岸坡稳定等地质问题。3.3大坝坝基及岸坡工程地质条件根据地质勘察报告显示，大坝坝体为粉质粘土，大坝防渗体由人工填筑的粉质粘土及下游坝体反滤层等组成，坝基覆盖层为粉质粘土及粉质粘土混砾砂，下伏基岩为侏罗系上统西山头组(J3x)凝灰岩。大坝现有防渗体系为粘土心墙坝。3.4溢洪道工程地质条件溢洪道位于水库左岸，其型式为正槽式。溢洪道部位未见大的断层通过，工程地质条件较好。4枢纽工程质量评价4.1坝基及岸坡工程地质评价 坝基开挖达到了相对不透水层、不透水层和弱风化岩的规范要求，不存在坝基渗漏问题，坝基处理满足小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则（SL189-96）的要求。故溢坝基及岸坡工程地质评价
14、为合格。4.2大坝填筑质量评价心墙土为含碎、砾石粘土，坝体土为混碎、砾石粉质粘土，碾压密实度较差。大坝心墙土属于中等透水性，根据钻孔现场注水试验资料，防渗体部分地段为中等透水性强透水性。大坝坝体基本上为中等透水地层，局部为中等透水强透水地层。大坝左坝端(ZK4号孔)位置大坝坝体现场水文地质试验显示为强透水地层。故大坝填筑质量较差，存在渗透稳定性问题，须进一步进行防渗处理以消除大坝渗透变形的安全隐患，以达到大坝的防渗稳定要求。4.3溢洪道质量评价溢洪道位于大坝右岸坝头，为正槽式溢洪道，进口底宽3m，底高程为14.4m。溢洪道为干砌石挡墙，整个泄洪段底部及两侧均无衬砌，溢洪道末端未设消力设施。经过
15、运行多年，溢洪道现在比较破碎，导墙风化现象比较严重，故溢洪道评价为不合格。4.4放水涵管质量评价大坝右坝段设置放水涵管一根，内径300，目前涵管存在渗漏现象，而且启闭设备陈旧，较难正常使用，工程质量不合格。4.5工程质量评价结论大坝坝基开挖达到相对不透水层、不透水层和弱风化岩的规范要求，不存在坝基渗漏问题；大坝填土渗透系数不满足规范要求；大坝心墙土属于中等透水性，部分地段为中等透水性强透水性，不满足规范要求。坝体工程质量不合格，溢洪道质量不合格，防水建筑物质量不合格，参照水库大坝安全评价导则（SL258-2000），王家岙水库工程质量评价为“不合格”。5防洪标准复核5.1流域情况 高亭镇位于浙
16、江省舟山市岱山县，属海岛丘陵区一般岛中央为山脊或分水岭，滨海平原呈小块散布于海岛的滨海部位，溪河不发育，短小，流量小，单独入海。王家岙水库位于岱山县高亭镇，水库原总库容10.18万m3，正常库容为8.47万m3，是一座以饮用为主的小“二”型水库。5.2气象工程地处亚热带南缘海洋型季风气候区，受海洋调节，海洋性气候特征较为典型，具有四季分明，夏无酷热，冬无严寒，温暖湿润，雨量充沛，光照充足，常年多大风，春季多海雾，秋季多台风，无霜期长等特点。小长坑水库流域无长期观测资料，采用岱山气象站观测资料，岱山站气象特征详见表4-14-3。表4-1 岱山站气象要素表项目多年平均气温一月平均气温极端最低气温八
17、月平均气温极端最高气温年日照时数日照百分数多年平均降水量多年平均降雨日数多年平均蒸发量无霜期单位小时%mm天mm天数值16.25.3-6.727.338.6213648.31189.8134.51634290.7表4-2 岱山站多年平均月气温、日照时数分布表月份123456气温（）5.35.58.513.618.122.4日照时数（小时）142114.4121.1165.5200.6165.7月份789101112气温（）26.827.324.419.614.38.5日照时数（小时）255.2256.6198.8174.9162178.4表4-3 岱山站各风向出现频率及平均风速表风向NNNEN
18、EENEEESESESSE出现频率（%）11.15.63.55.85.27.111.99.2平均风速（m/s）4.623.873.513.744.184.985.224.56风向SSSWSWWSWWWNWNWNNW出现频率（%）2.50.962.11.62.74.74.99.9平均风速（m/s）3.142.932.974.384.734.864.85.325.3设计洪水复核5.3.1设计暴雨设计暴雨通过岱山站与定海站相关延长19512005年24 小时系列资料排频计算得出的成果，同时采用浙江省短历时暴雨图集查算得出的成果作比较。具体计算如下：（1）根据岱山站与定海站相关延长19512005年2
19、4 小时系列资料采用年最大值选择，运用P-型曲线进行频率拟合计算，求得各历时各频率的设计暴雨，如表4-4。表4-4 岱山站最大24小时设计暴雨排频成果表均值（mm）统计指标设计频率重现期（年）降雨量（mm）104.75Cv=0.368 Cs=0.9270.11000 275.19 0.2500 258.82 0.33300 246.53 0.5200 236.62 1100 219.30 250 201.40 3.330 187.72 520 176.50 1010 156.32 205 134.24 502 98.88 （2）采用浙江省短历时暴雨图集进行查算，根据该图集的使用规范，查图求得2
20、4h的点雨量、均值、Cv值，然后由24小时暴雨适线参数（Cs=3.5Cv）查图得Kp值，从而求得各频率的设计暴雨，如表4-5。表4-5 王家岙水库最大24小时设计暴雨查表计算成果表重现期1000年500年300年200年100年50年30年20年10年5年P%0.10.20.330.5123.351020Kp3.793.473.243.052.742.422.181.9881.6611.326Hp409.32374.8349.9329.4295.9261.4235.4214.7179.4143.25.3.2设计暴雨成果合理性分析由表4-4和表4-5成果比较，采用浙江省短历时暴雨图集计算的成果较
21、采用系列资料拟合计算成果较大，但根据邻近站通过系列资料与通过暴雨图集计算成果的差异性并没有岱山站成果大。鉴于近年来舟山地区在台风来临时出现罕见暴雨情况，本次认定采用浙江省短历时暴雨图集计算成果。5.3.3设计雨型以集流时间为单位，把24小时划分为24/个时段。第K时段的暴雨强度ik=Bkip（mm/h）；第K时段的暴雨Hk=ik（mm）；暴雨强度公式：Bk暴雨分配系数，Bk=；n暴雨衰减系数，该地区为0.67根据小型水库将各时段的暴雨强度按以下原则组成最大24小时设计雨型：即把雨峰放在第18小时，老二老三放在雨峰之前，然后按一前一后顺序排列，当峰后6小时排满后把余下的顺序排列在前面。5.3.4
22、 设计洪水根据设计雨型并假定各时段的暴雨均为一孤立暴雨，采用公式 将各时段洪水过程线叠加起来，作为该重现期的设计洪水过程线。 式中：Qk时段洪峰流量，单位m3s； 暴雨径流系数，这里取0.85； F集雨面积（km2）洪水入流过程见调洪计算成果表。5.4水库调洪计算水库调洪的目的，是根据确定的各种设计洪水过程线和有关泄洪建筑物的泄洪能力以及水位库容曲线等基本资料，按照有关部门批准的防洪调度原则，采用合理的调洪计算方法，求出水库水位过程和泄流过程，同时求出最高洪水位和最大下泄流量。5.4.1 计算原理和方法溢洪道采用无闸门控制的正槽式宽顶堰，其泄流能力采用公式式中：m流量系数；B溢洪道净宽m；H0
23、溢洪道堰顶水位。调洪计算采用半图解法。水库调洪计算原则为起调水位为正常水位，即该水库起调水位为16.7m，洪水超过正常蓄水位则自由溢流。5.4.2调洪有关数据水库水位库容关系见表5-7，库容曲线见图5-1。表5-7 王家岙水库水位库容关系表高程（m）体积（万m3）合计（万m3）备注60070.24 0.2490.591.25110.902.90121.033.93131.185.11141.336.4414.41.668.4716.33.0810.18表5-8 王家岙水库溢洪道泄流能力计算表高程（m）堰上水深（m）泄流量（m3/s）14.50014.70.20.26514.90.40.7491
24、5.10.61.37615.30.82.11815.51.02.960图5-1 库容曲线图5-2 泄流能力曲线5.4.3调洪计算成果库设计及校核洪水的调节计算结果见表5-9。调洪计算结果见表5-10，5-11和图5-3，图5-4。表5-9 王家岙水库洪水调节成果表项 目设计（P=3.3%）校核（P=0.33%）洪峰流量(m3/s)7.8927.66最高洪水位(m)15.1615.46相应库容(万m3)9.6910.18最大下泄量(m3/s)1.953.23图5-3 30年一遇设计洪水调节过程图图5-4 300年一遇校核洪水调节过程图表5-10 30年一遇设计洪水调节计算表时序入流量Q出流量q时
25、序入流量Q出流量q时序入流量Q出流量q1.0 0.394 0.000 33.0 0.518 0.503 65.0 1.539 1.298 2.0 0.397 0.089 34.0 0.523 0.509 66.0 1.730 1.433 3.0 0.400 0.158 35.0 0.529 0.516 67.0 1.994 1.630 4.0 0.402 0.212 36.0 0.535 0.522 68.0 2.387 1.888 5.0 0.405 0.255 37.0 0.541 0.528 69.0 3.058 2.271 6.0 0.408 0.289 38.0 0.547 0.53
26、4 70.0 4.558 3.036 7.0 0.411 0.316 39.0 0.553 0.540 71.0 6.509 4.380 8.0 0.415 0.338 40.0 0.560 0.546 72.0 25.325 11.785 9.0 0.418 0.355 41.0 0.567 0.553 73.0 3.624 13.713 10.0 0.421 0.370 42.0 0.574 0.559 74.0 2.671 6.549 11.0 0.424 0.382 43.0 0.581 0.566 75.0 2.168 4.113 12.0 0.428 0.392 44.0 0.58
27、8 0.573 76.0 1.850 2.998 13.0 0.431 0.400 45.0 0.596 0.580 77.0 1.628 2.365 14.0 0.435 0.407 46.0 0.604 0.588 78.0 1.462 1.988 15.0 0.438 0.414 47.0 0.620 0.597 79.0 1.332 1.716 16.0 0.442 0.420 48.0 0.638 0.609 80.0 1.228 1.516 17.0 0.445 0.425 49.0 0.657 0.623 81.0 1.142 1.368 18.0 0.449 0.430 50.
28、0 0.678 0.640 82.0 1.070 1.270 19.0 0.453 0.435 51.0 0.700 0.658 83.0 1.008 1.183 20.0 0.457 0.439 52.0 0.724 0.678 84.0 0.954 1.108 21.0 0.461 0.444 53.0 0.750 0.700 85.0 0.907 1.041 22.0 0.465 0.448 54.0 0.779 0.725 86.0 0.866 0.983 23.0 0.470 0.452 55.0 0.811 0.751 87.0 0.828 0.932 24.0 0.474 0.4
29、57 56.0 0.846 0.780 88.0 0.795 0.887 25.0 0.478 0.461 57.0 0.886 0.812 89.0 0.765 0.847 26.0 0.483 0.465 58.0 0.930 0.848 90.0 0.737 0.811 27.0 0.487 0.470 59.0 0.980 0.888 91.0 0.712 0.779 28.0 0.492 0.474 60.0 1.038 0.934 92.0 0.689 0.749 29.0 0.497 0.479 61.0 1.105 0.985 93.0 0.667 0.722 30.0 0.5
30、02 0.484 62.0 1.183 1.045 94.0 0.647 0.698 31.0 0.507 0.488 63.0 1.278 1.114 95.0 0.629 0.676 32.0 0.512 0.495 64.0 1.393 1.197 96.0 0.612 0.655 表5-11 300年一遇校核洪水调节计算表时序入流量Q出流量q时序入流量Q出流量q时序入流量Q出流量q1.0 0.394 0.000 33.0 0.518 0.503 65.0 1.539 1.298 2.0 0.397 0.089 34.0 0.523 0.509 66.0 1.730 1.433 3.0
31、0.400 0.158 35.0 0.529 0.516 67.0 1.994 1.630 4.0 0.402 0.212 36.0 0.535 0.522 68.0 2.387 1.888 5.0 0.405 0.255 37.0 0.541 0.528 69.0 3.058 2.271 6.0 0.408 0.289 38.0 0.547 0.534 70.0 4.558 3.036 7.0 0.411 0.316 39.0 0.553 0.540 71.0 6.509 4.380 8.0 0.415 0.338 40.0 0.560 0.546 72.0 25.325 11.785 9.
32、0 0.418 0.355 41.0 0.567 0.553 73.0 3.624 13.713 10.0 0.421 0.370 42.0 0.574 0.559 74.0 2.671 6.549 11.0 0.424 0.382 43.0 0.581 0.566 75.0 2.168 4.113 12.0 0.428 0.392 44.0 0.588 0.573 76.0 1.850 2.998 13.0 0.431 0.400 45.0 0.596 0.580 77.0 1.628 2.365 14.0 0.435 0.407 46.0 0.604 0.588 78.0 1.462 1.
33、988 15.0 0.438 0.414 47.0 0.620 0.597 79.0 1.332 1.716 16.0 0.442 0.420 48.0 0.638 0.609 80.0 1.228 1.516 17.0 0.445 0.425 49.0 0.657 0.623 81.0 1.142 1.368 18.0 0.449 0.430 50.0 0.678 0.640 82.0 1.070 1.270 19.0 0.453 0.435 51.0 0.700 0.658 83.0 1.008 1.183 20.0 0.457 0.439 52.0 0.724 0.678 84.0 0.
34、954 1.108 21.0 0.461 0.444 53.0 0.750 0.700 85.0 0.907 1.041 22.0 0.465 0.448 54.0 0.779 0.725 86.0 0.866 0.983 23.0 0.470 0.452 55.0 0.811 0.751 87.0 0.828 0.932 24.0 0.474 0.457 56.0 0.846 0.780 88.0 0.795 0.887 25.0 0.478 0.461 57.0 0.886 0.812 89.0 0.765 0.847 26.0 0.483 0.465 58.0 0.930 0.848 9
35、0.0 0.737 0.811 27.0 0.487 0.470 59.0 0.980 0.888 91.0 0.712 0.779 28.0 0.492 0.474 60.0 1.038 0.934 92.0 0.689 0.749 29.0 0.497 0.479 61.0 1.105 0.985 93.0 0.667 0.722 30.0 0.502 0.484 62.0 1.183 1.045 94.0 0.647 0.698 31.0 0.507 0.488 63.0 1.278 1.114 95.0 0.629 0.676 32.0 0.512 0.495 64.0 1.393 1
36、.197 96.0 0.612 0.655 5.5坝顶高程复核5.5.1坝顶超高计算坝顶超高系坝顶高于水库静水位（正常运用情况或非正常运用情况的高度。根据小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则（SL189-96），分别按下列情况计算：（1）设计洪水位加正常运用情况的坝顶超高；（2）校核洪水位加非常运用情况的坝顶超高；（3）正常蓄水位加非常运用情况的坝顶超高加地震涌浪高（根据地震设计烈度，取1.0m）坝顶超高按下式计算：YRA式中：Y坝顶在静水位以上的超高，m； R风浪沿着坝坡的最大爬高，m； A安全加高，m，正常运用情况取A0.50m，非常运行情况取A0.30m；王家岙水库是一座小（二）型水库，
37、属V等工程，设计波浪爬高采用累计频率5%的爬高值R5%，查表按下式计算： R5%=1.84Rm 式中：Rm平均波浪爬高（m）； m边坡系数； K迎水坡的糙率渗透性系数，取0.75； Kw经验系数，取1.02； hm平均波高（m）； Lm平均波长（m）。平均波高、平均波长按鹤地水库公式计算：hmh2/2.23式中：h2%累计频率为2%的波高； W计算风速（m/s）； D风区长度（m），取170m。坝顶高程复核计算见表5-12。表5-12 王家岙水库大坝坝顶高程复核计算工况静水位（m）计算风（m/s）波浪爬高（m）安全超高（m）坝顶超高（m）坝顶高程（m）设计15.1624.50.830.51.3
38、316.49校核15.4620.70.670.30.9716.43非常+地震14.4地震涌浪高1.0m1.015.4根据计算结果，推荐坝顶高程为16.5m，目前大坝坝顶高程（未设防浪墙)高为16.3m，故现有大坝坝顶高程不满足防洪安全的要求。5.6防洪安全评价（1）王家岙水库大坝为粘土心墙土坝，原设计总库容为10.18万m3，复核总库容为10.2万m3，根据水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000），王家岙水库工程规模为小（2）型水库，工程等级为等，主要水工建筑物的级别为5级，其洪水标准设计为2030年一遇，校核为200300年一遇。本次复核按30年一遇洪水设计，300年一遇洪水复核。（2）经按设计标准30年一遇，校核标准300年一遇复核，王家岙水库的坝顶高程不满足防洪安全要求，溢洪道泄流能力不满足要求，根据浙江省小型水库大坝安全技术认定办法（试行）（浙水管200310号），王家岙水库防洪安全性定为“C”级。
