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1、西部原油管道工艺方案优选黄志为摘要：我国国民经济的迅速发展，使得能源的需求大幅增加，特别是对具有“黑色黄金”之称的石油需求更是十分巨大，它是国民经济各个部门能够安全运行的血液，石油对我国经济安全稳定发展的作用是十分重要的。为了满足国民经济的发展和新疆原油外输的需要，国家决定投资建设一条大管径、大输量的输油管线，即：西部原油管线。本文主要工作是根据管线上下游的供需情况，进行管线初步设计工作，对管线建设前的工艺参数进行了分析和计算，并最终通过方案经济性效果分析确定最优的工程建设方案，该方案下的最优管径为914mm。并进行了首站站内工艺流程设计。关键字：西部原油管道 初步设计 输送工艺 经济性比较O
2、ptimal choice of western crude oilpipeline process scenarioHuang zhiweiAbstract: As the development of the national economy, the demand for energy rises sharply, especially for crude oil, which is honored the name of “black gold”. The energy resource of crude oil is the blood of all the different de
3、partments of the whole national economy and it is very important for the smoothly development of the national economy. So the department decision maker of the country decides to construct a large diameter and high throughput crude oil pipeline in order to meet the demand of the economy development a
4、nd the output of the Xinjiang crude oil. According to the real situation of the supply of upstream and the demand of downstream，this article mainly introduces the calculation and analysis of the process parameter before construction and do the initial design of the project and finally applies econom
5、ic analysis to take the best one for the project. The optimal diameter for this program is 914mm.And design the first oil pumping station process.Keywords: western crude pipeline；initial design； process scenario； economic analysis目录引 言1第1章 原油管道工艺设计21.1设计参数21.2管道的纵断面图与水力坡降线21.3管材的选用31.3.1钢管选用程序31.3.2
6、钢管选用设计原则41.3.3钢管管型的选择41.3.4钢管级别的选择5第2章 基本设计参数62.1基础数据62.1.1物性参数62.1.2管道沿线地温72.2基础数据处理72.2.1计算温度82.2.2密度82.2.3粘度82.2.4计算流量92.2.5计算管径9第3章 工艺计算103.1具体计算103.2管材为X65时的设计方案143.3管材为X80时的设计方案15第4章 投资计算174.1选用X65管材的泵站建设费用174.2选用X65管材的管材投资费用174.3选用X65管材泵站的年运行费用184.3.1年平均电力费用184.3.2运行费用折现194.4当选用X80管材时的投资费用20第
7、5章 各方案经济比较及最优方案选取215.1经济投资比较215.2变径管方案比较215.3确定最优方案23第6章 泵机组的配置方式分析24第7章 首站站内工艺流程设计257.1首站储油罐区的设计257.2首站计量区设计257.3首站离心泵区设计257.4首站收发清管球系统设计26结论27参考文献28后记29版权声明30附录附录A：程序清单附表B：外文资料翻译附录C：水力坡降图附录D：首站工艺流程图附表E：任务书附录F：开题报告附录G：毕业设计进度表附录H: 指导记录表附录I：毕业设计考核记录附录J：毕业设计评阅记录附录K：毕业设计答辩记录及成绩评定书V中国民航大学本科毕业设计(论文)引 言国内
8、输油管道正朝着长距离、大口径、高压力、薄管壁的方向发展, 在管道工艺设计方面, 不同管径的输油方案其投资与成本也是不相同的。因此, 为了节省资金, 提高经济效益, 优化输油管径是十分必要的。“西部原油管线”是一条长距离、大输量的原油管线，主要输送的是新疆的原油及未来中国哈萨克斯坦原油管道来油。长距离输油管道主要由输油站和管路两部分组成的，由于距离比较长，由首站提供给的能量不能够满足将油品输送至目的地的要求，除了首站和末站之外必需在沿线增设中间站。油品沿管道流动，需要消耗一定的能量（包括压力能和热能），输油站的任务就是供给原油能量，将输送介质保质、保量、安全、经济地输送到终点接收站。在进行管线的
9、工艺计算时要妥善解决沿线管内流体的能量消耗和能量供应之间的主要矛盾，具体的说就是要通过工艺计算，确定管径、选取离心泵、确定泵的机组数、确定泵站的最优组合方案。由于西部原油管线是一条大管径、大输量的管线，根据输油规范，管输原油的凝固点须低于-1或输送温度应高于凝固点3以上。塔里木混合油+吐哈混合油（72：28）混合原油的凝固点在-3-4.4，且其粘度较低，可以常温输送，所以管线可以看作是等温输油管道，对此不考虑管内油流与周围介质的热交换，只需根据泵站提供的压力能与管道所需要的压力能平衡的原则就可以了。新疆地区具有丰富的油气资源，是我国重要的原油生产和加工基地，几十年来石油工业为新疆经济发展做出了
10、巨大贡献，成为新疆地区的支柱性产业。但是，新疆石油企业远离消费市场，受地理环境条件限制，交通不便，石油运输成本高，影响石油石化企业的经济效益，制约着油田的勘探开发和石油加工企业的发展。开展西部原油管道工程项目的建设对提高石油石化企业经济效益，促进地区经济发展均具有十分重要的现实意义和战略意义。第1章 原油管道工艺设计1.1设计参数（1）计算温度为简化，以管道埋深处全年平均地温作为计算温度。按此温度计算油品的物性参数，如粘度、密度等.（2）油品密度（3）油品粘度（4）计算流量设计任务书中给定的任务输量为每年若干万吨，工艺计算中需用体积流量，故应按计算温度下油品的密度及年输油时间进行换算。考虑到管
11、道维修及事故等因素，设计时年输油时间按350d(8400h)计算。1.2管道的纵断面图与水力坡降线1.2.1管道纵断面图在直角坐标上表示管道长度与沿线高程变化的图形称为管道纵断面图。其横坐标表示管道的实际长度，常用的比例为1：10000到1：100000。纵坐标为线路的海拔高程，常用的比例为1：500到1：1000。实地测量所得的纵断面图是作泵站布置和管道施工图的重要依据.必须注意，纵断面图上的起伏情况与管道的实际地形并不相同。图上的曲折线不是管道的实长，水平线才是实长。1.2.2水力坡降线在纵断面图上，管道的水力坡降线是管内流体的能量压头（忽略动能压力）沿管道长度的变化曲线.等温输油管道的水
12、力坡降线是斜率为i的直线。如果影响水力坡降的因素(流量、粘度、管径)之一发生变化，水力坡降线的斜率就会改变，但仍为直线。1.2.3翻越点及计算长度在线路地形起伏大的情况下，在纵断面团上作水力坡阵线以检查沿线压力分布时，可能出现按起终点高差由计算出起点处压头H、并由此作水力坡降线时，在达到终点以前，水力坡降线与管道纵断面线相交了的情况。这说明按式计算的起点压头H不能将此流量的液流输送到管道终点，因为没有考虑到线路中途的高峰的影响.为使液流通过该高峰必须使液流在起点具有比H更高的压头Hf。高程差(ZfZz)大于该段管路的摩阻i(LLf)，其差值说明在规定的输量下，液流不仅可以从高峰自流到终点，而且
13、还有剩余能量。如不采用其它措施以利用或消耗这部分剩余能量，则在高峰以后的管段内将发生不满流，即通过局部流速变大来消耗剩余的能量。不满流管段中的压力为输送温度下油品的蒸汽压。线路上的这种高峰就称为翻越点。不满流的存在不仅浪费了能量，而且可能在液流速度突然变化时增大水击压力。在顺序输送的管道上则会增大混油量，故通常需采取措施以避免不满流。例如在翻越点后换用小直径管路，在终点或中途设减压站节流，在管路中安装油流涡轮发电装置等。若线路上存在翻越点时，管道输送所需要的起点压力不能按起终点高程差及全长来计算，而应按起点与翻越点的高程差及距离来计算。对翻越点以后，可按充分利用位差的原则来选择管径。起点与翻越
14、点之间的距离即称为管道的计算长度。在地形起伏剧烈的线路上是否有翻越点，可用在纵断面图上作水力坡降线的方法来判断在接近末端的纵断面线的上方，按其纵横坐标的比例作一水力坡降线，将此线向下平移，直到与纵断面相切为止。如水力坡降线在与管道终点相交之前，不与管道纵断面上的任一点相切，即不存在翻越点。反之，在与终点相交前，水力坡降线与纵断面线上的第一个切点就是翻越点。翻越点不一定是管道沿线的最高点，往往是接近末端的某高点。有无翻越点，不仅与地形起伏的情况有关，还决定于水力坡降的大小。水力坡降愈小，愈易出现翻越点。因此，在管道年输量逐年增大的情况下，常可能在输送初期有翻越点，而在输量接近满流时，就没有翻越点
15、了。1.3管材的选用1.3.1钢管选用程序钢管选用程序一般是先根据用户的输气量、输气压力(起点压力和终点压力) 、管线长度、沿线的高程资料等参数,通过工艺计算,提出最佳管径和设计压力。在管径和压力确定的基础上,就可以进行管材选用设计。1.3.2钢管选用设计原则设计中,一般要遵循如下原则:(1)质量可靠,安全为首。输油气管道一般为高压输送,一旦发生问题,后果不堪设想,因此,选用质量可靠的钢管应是第一位的。(2)结合国情,立足国内产品。国内钢管生产工艺和技术经过多年的发展,至今规格和种类都非常齐全,除特殊情况外,国内的钢管均能满足工程需要。(3)选用的钢管要满足工程实际需要。对于不同的工程,因其管
16、输介质、输送压力和沿途所经地区自然条件不同,选用的钢管及其技术要求要有所不同。(4)钢管选用要考虑采办。钢管选用时,要考虑国内的生产和供货能力,以便顺利地采购到所需的钢管。1.3.3钢管管型的选择设计中钢管选用的步骤一般是先选择管型,再确定钢级。选用管型时要考虑的因素主要有管输介质、管径、设计压力、沿途的自然状况和钢管价格等。结合常用几种钢管类型的特点,在管型选择时还应重点考虑以下问题:(1)管径受钢管生产供货的影响,一般中小管径多选用无缝钢管、直缝电阻焊钢管和螺旋缝钢管。大口径管线多选用直缝埋弧焊钢管和螺旋缝埋弧焊钢管。概括来讲, 无缝钢管主要适用于DN200mm以下管道,直缝电阻焊钢管适用
17、于DN150DN350mm管道,螺旋缝埋弧焊钢管适用于DN200mm以上管道,直缝埋弧焊钢管多用于DN500mm以上大口径管道。(2)设计压力因设计压力越高,管道的危险性也越大,在钢管选型时设计压力也是很重要的一个因素,特别是对于输气管道。国内的输油管道最高压力达10MPa,选择无缝钢管、电阻焊钢管、直缝和螺旋缝埋弧焊钢管等都是可以的,这方面也有成功经验,如兰成渝成品油管道设计压力在10MPa左右,上述几种类型钢管都有采用。(4)沿途自然条件我国输油管线都是通过管道的强度来保证管道自身及其周边安全的,在人口和建筑物密集地段,应采用质量更有保证的钢管。直缝管在某些使用性能上要优于螺旋管,推荐在高
18、压输油管道上优先考虑使用直缝埋弧焊钢管。考虑到我国的钢管生产现状,国内有关专家提出在大口径、高压力管道上,一、二级地区宜采用螺旋缝埋弧焊钢管,三、四级地区宜采用直缝埋弧焊钢管。(5)经济因素钢管因其用量大,在管道工程材料设备费中要占半数以上,尤其是近几年钢材价格持续飞涨,钢管价格居高不下,各管厂产品供不应求,钢管所占投资比重还将上升。因此钢管选用时应特别注意价格问题,无缝钢管价格一般要明显高于电阻焊钢管和螺旋缝钢管,电阻焊钢管因其设备投资少、生产效率高,其价格要便宜于其它三种钢管;直缝埋弧焊钢管因其生产线一次性投资高达近亿美金,尽管其生产率要远远高于螺旋缝钢管,但钢管出厂价仍要高于螺旋缝钢管2
19、0%30%。(6)采办方面根据国内钢管生产情况,无缝钢管355.6mm、ERW钢管610mm、螺旋缝钢管1426mm和直缝埋弧焊钢管1016mm及其以下口径的钢管,国内厂家有生产业绩,供货都没有问题。设计中,要特别注意的是在选用钢管时应力争所用钢管来源广泛、便于采办。1.3.4钢管级别的选择设计中选用钢管级别时,一般先初选三个不同钢级,通过管壁厚计算公式计算出壁厚,然后再通过圆整确定实际壁厚,最终计算出不同钢级的总用量和总费用。有了经济计算结果,再辅以技术上的比较,最后确定出钢管级别。第2章 基本设计参数2.1基础数据西部原油管道鄯善兰州原油干线管道起自新疆维吾尔自治区的鄯善县，止于甘肃省的兰
20、州市，线路长度为1562km。该管道的首站与库鄯线末站合建，并与库鄯线、乌鄯线和吐哈线3条进油线相连，分别接收来自塔里木油田、北疆油田和吐哈油田的外输原油。鄯善兰州原油干线管道的设计输量为2000104t/a。输油管道工程设计年工作天数按350d计算。通过对输油管道设计方案的经济比较，可以找出投资效果最佳的方案。最佳方案中的管径即是在设计条件下，该设计输量所对应的最佳管径。换句话说，该设计输量就是所选管径对应的经济输量，此时的管内流速即为对应管径的经济流速。根据大量经济计算结果及运行实践，总结出了长输管道经济流速的变化范围，一般为1.0-2.0m/s，这给设计计算带来很大方便。由于各国情况不同
21、，如设备、材料价格，建设工程费用，燃料、动力价格等的差异，得出的经济流速范围也不同，同一地区，经济流速的取值取决于油品的粘度和管径。一般，油品粘度增大，经济流速降低。设计时选取经济流速1.3m/s。2.1.1物性参数原油工艺计算依据2004年4月新疆勘探开发研究院试验中心、西部原油成品油管道项目部、中国石油规划总院提供的新疆原油基础物性分析报告。本输油管道工程的原油来自塔里木、吐哈和北疆原油，其主要物性见表 2.1，2.2， 2.3.表 2.1 新疆外输原油主要物性参数原油参数塔里木混合原油吐哈混合原油北疆中质油塔里木混合油 (2015年以前)吐哈混合油(2015年以后)采油二厂：火北：陆梁=
22、71：10：19密度(20,kg/m3)866.8815.3852.5凝固点()-11.610.48.2初馏点()76.631.14动力粘度(mPas)554.11042.01529.36.25187.52023.15.5537.73015.84.0716.7509.42.798.19表2.2新疆外输混合原油主要物性项目塔里木混合油:吐哈混合油72:28（2015年后81:19）2015年前2015年后密度（20，kg/m3）852.6 858.9凝固点（）-3.0-4.4初馏点（）58.6 63.0硫含量（g/ml）2510 3033表2.3塔里木混合油+吐哈混合油（72：28）在不同温度下
23、的粘度值温度15.112.011.010.29.27.35.23.2动力粘度mPa.s23.9837.6842.5751.9367.5482.20180.50383.602.1.2管道沿线地温管道沿线地温变化较大，最大冻土深度在1.03m1.60m范围内，管道沿线埋深1.6m处地温资料详见表 2.4表2.4鄯善兰州沿线地温 序号 月份地 名1234567891011121鄯善9.98.911.013.615.61922.824.023.822.217.512.32哈密5.84.33.86.612.116.119.521.120.517.913.59.13酒泉4.12.52.55.39.113.
24、115.817.517.215.011.37.24张掖4.83.23.76.610.213.516.217.617.415.312.08.15山丹3.42.12.85.89.212.314.816.11613.910.56.56兰州5.74.24.98.011.214.016.317.817.615.812.78.92.2基础数据处理在进行管线设计的工艺计算的过程中，应该选取其在最不利运输工况下的参数，以达到管线安全输送的目的，即： 计算温度t取为管道埋深平均值为1.6米全线最冷月的平均地温计算流量Q取为全线在生产期内的最大输量计算密度即在计算温度下的输送介质的密度计算粘度即在计算温度下的输送
25、介质的粘度2.2.1计算温度以管道埋深处最冷月平均地温作为计算温度。2.2.2密度根据计算温度计算密度。密度的计算公式温度系数，已知20=852.6/m32.2.3粘度根据计算温度计算粘度。由于设计任务书中的粘度是动力粘度，而计算过程中要用到的是运动粘度所以应该将动力粘度转换为运动粘度。 利用已经计算得到的5.2、7.3计算粘温指数所以运输介质在计算温度T=4.2 时的计算粘度为： 2.2.4计算流量管线在生产期内的最大输量为2000万吨/年，将其转换为体积流量为： 2.2.5计算管径2.2.5.1初步计算管径： 根据API标准钢管规格初选三种管径为：2.2.5.2钢管壁厚依据钢管的选用原则，
26、选用X65,X80两种管材进行设计。X65的最低屈服强度为450MPa，X80的最低屈服强度为555MPa。根据管道壁厚的计算公式：其中：壁厚 单位：； 焊缝系数，取1.0；P压力 单位：MPa；D管外径 单位：；K设计系数，取0.72；最低屈服极限；第3章 工艺计算由于新疆三大油区的原油物性相差较大，根据原油优质优价的原则，对各油田的原油进行不同处理后（即采取降凝、降粘改性处理），可实现原油的顺序输送。目前原油的物性和改性研究正在进行中，还没有取得具体的有关研究数据，因此本初步设计仍采用原油混合输送。从得到的地温资料可知，管道沿线冬季埋深处最低为2.1，根据输油规范，管输原油的凝固点须低于-
27、1或输送温度应高于凝固点3以上。塔里木混合油+吐哈混合油（72：28）（按此比例进行设计）混合原油的凝固点在-3-4.4，且其粘度较低，可以常温输送。进口哈萨克斯坦原油暂取库姆科尔油与西伯利亚油比例50：50的情况，20时密度为829.4 kg/m3，运动粘度11.7mm2/s。而且哈油与新疆外输原油不是混合输送，工艺计算时只按新疆外输原油的物性进行计算即可。由于西部原油管道与西部成品油管道合建，站场的位置已经确定。鄯善兰州输油干线管道共设11座站场，其中设首、末站各1座，中间泵站9座，站场设置见表3.1。表3.1鄯善-兰州干线管道站场设置情况表序号站 场 名 称高 程（m）里 程（km）站间
28、距（km）1鄯善原油首站798002四堡原油中间泵站7052402403翠岭原油中间泵站9603681284河西原油中间泵站1535434665安西原油中间泵站13606522186玉门原油分输泵站17347561047张掖原油中间泵站1456.510412858山丹原油中间泵站19211122819西靖原油中间泵站1783134121910新堡原油中间泵站227714137211兰州原油末站154415621493.1具体计算管材先选用X65，初选设计压力为8MPa，外径D=864mm。由壁厚计算公式根据API标准取整得：=11.1mm内径d=841.8mm工程选用的新的清洁焊接钢管，因此，
29、绝对当量粗糙度e取为e=0.1mm 则相对粗糙度： 雷诺数： 其中：Q流量 单位：d内径 单位：m运动粘度 单位： 第一雷诺数：由于3000ReRe1,所以流态处于水力光滑区。根据列宾宗在水力光滑区的公式计算水力坡降： 泵站的位置已经确定，则分段进行水力计算，确定泵站的扬程，进而确定泵站功率。 干线是以“密闭输送”方式工作的输油管道，泵站装备离心泵，为了使中间站不再用辅助增压泵和避免发生汽蚀，要求泵进口有一定压力，压力的大小决定于泵的性能要求。在布置泵站时，进口压力太低会使吸入不正常，太高容易引起出口超压，并考虑为今后的调节留有余地，故中间站一般应布置在动水压头为3080m液柱范围的地段内。3
30、.1.1鄯善四堡段沿程水力摩阻损失hf 泵站需要提供的扬程Hc 式中 Z终点与起点的高程差ZZ-ZQ Hs剩余压头，50m液柱hm泵站站内损失，m液柱，取20m经过圆整后的壁厚为11.1mm，的管道的实际承压为：换算成压头为H=983.54m由于HHc,泵站的出站压头超过了管道的承压能力，所以需要更换设计压力。出站压力，圆整取10MPa。此时=14.3，管道实际承压能力Ho=1267m油柱。而水力坡降变为i=0.004785，出站压头变成Hc=1135m，由于HcHca，没出现翻越点。所以泵站的扬程Hc=907m，泵站的出站压头没有超过了管道的承压能力，且与管道的承压能力接近，所以8MPa的设
31、计压力合适，86411.1mm的管径也合适。河西站输油泵总的轴功率N 后面的管段的反算过程以及高点 B(812,1897)的计算过程与3.1.1，3.1.2同。3.1.3新堡兰州段由于新堡至兰州的的途中有个高点C（1720，2828），与末站兰州站的高程差比较大，可以先将原油至新堡泵送到途中的高点C，然后从C点自流到末站兰州。新堡C点的沿程摩阻hf hf=51m泵站的扬程Hc Hc=659m新堡站输油泵总的轴功率N 3.2管材为X65时的设计方案 3.2.1当D=813mm时的设计方案见表3.2表3.2 D=813mm时的设计方案管段鄯善-四堡四堡-翠岭翠岭-河西河西-安西安西-玉门玉门-张掖
32、张掖-山丹山丹-西靖西靖-新堡新堡-兰州扬程(m)160111441066131011151617115113821036674功率(kw)12820916185361049389291294892201106283955398内径(mm)778.0787.6789.2784.4787.6778.0787.6781.2789.2797.2外径(mm)813813813813813813813813813813壁厚(mm)17.512.711.914.312.717.512.715.911.97.9设计压力(MPa)131091110131012963.2.2当D=864mm时的设计方案如表3.
33、3表3.3 D=864mm时的设计方案管段鄯善-四堡四堡-翠岭翠岭-河西河西-安西安西-玉门玉门-张掖张掖-山丹山丹-西靖西靖-新堡新堡-兰州扬程(m)11149229559079331071987948915657功率(kw)8922738376457263747285787906759573245262内径(mm)838.6841.8841.8841.8841.8838.6841.8841.8841.8848.2外径(mm)864864864864864864964864864864壁厚（mm）12.711.111.111.111.112.711.111.111.17.9设计压力(MPa)
34、98888988853.2.3当D=914mm时的设计方案见表3.4表3.4 D=914mm时的设计方案管段鄯善-四堡四堡-翠岭翠岭-河西河西-安西安西-玉门玉门-张掖张掖-山丹山丹-西靖西靖-新堡新堡-兰州扬程(m)819771880720813732875851831645功率(kw)6557617570755768650758627004681466585170内径(mm)893.4895.0891.8895.0893.4895.0891.8891.8893.4896.6外径(mm)914914914914914914914914914914壁厚(mm)10.39.511.19.510.
35、39.511.111.110.38.7设计压力(MPa)76767677763.3管材为X80时的设计方案依照X65的方案设计过程和方法，X80的设计方案如下。3.3.1当D=813mm时的设计方案见表3.5表3.5 D=813mm时的设计方案管段鄯善-四堡四堡-翠岭翠岭-河西河西-安西安西-玉门玉门-张掖张掖-山丹山丹-西靖西靖-新堡新堡-兰州扬程(m)153911211054125710961548113413131023673功率(kw)12323897484401006487761239290781051481905388内径(mm)784.4792.4794790.8792.4784
36、.4792.4789.2794800.2外径(mm)813813813813813813813813813813壁厚(mm)14.310.39.511.110.314.310.311.99.56.4设计压力(MPa)141091010141011963.2.2当D=864mm时的设计方案如表3.6表3.6 D=864mm时的设计方案管段鄯善-四堡四堡-翠岭翠岭-河西河西-安西安西-玉门玉门-张掖张掖-山丹山丹-西靖西靖-新堡新堡-兰州扬程(m)10949069498809201048975921906656功率(kw)87597256760170477367839578087378725252
37、56内径(mm)843.4846.6845846.6846.6843.4845846.6846.6851.2外径(mm)864864864864864864864864864864壁厚（mm）10.38.79.58.78.710.39.58.78.76.4设计压力(MPa)98888988853.2.3当D=914mm时的设计方案见表3.7表3.7 D=914mm时的设计方案管段鄯善-四堡四堡-翠岭翠岭-河西河西-安西安西-玉门玉门-张掖张掖-山丹山丹-西靖西靖-新堡新堡-兰州扬程(m)805764874716806716866848827645功率(kw)644461157002573664
38、5757366935679266245165内径(mm)896.6898.2896.6898.2896.6898.2896.6896.6896.6899.8外径(mm)914914914914914914914914914914壁厚(mm)8.77.98.77.98.77.98.78.78.77.1设计压力(MPa)7676767776第4章 投资计算当选定线路走向且所输油品的输量已确定时, 影响投资及经营费用的主要因素为管材、管径、管壁厚度及主要设备的投资费用和运行费用。4.1选用X65管材的泵站建设费用利用公式： 式中 Z泵站建设费用，单位 亿元a土建投资，首末站取3000万元，中间站取2
39、000万元b与功率相关部分投资，取2000元/ kwN泵站总功率，单位 kwZ1=30002104+20009104+(12820+9161+8536+10493+8929+12948+9220+11062+8395+5398)200010-8=4.34亿元Z2=30002104+20009104+(8922+7383+7645+7263+7472+8578+7906+7595+7324+5262)200010-8=3.91亿元Z3=30002104+20009104+(6557+6175+7075+5768+6507+5862+7004+6814+6658+5170)200010-8=3.6
40、7亿元4.2选用X65管材的管材投资费用钢管的用量式中A管道截面积 m2 L管道长度km管材密度7850kg/m3三种方案用钢量分别为： 钢材的费用计算公式为： 式中：F钢材总投资，单位：亿元 p钢材的到场价格6000元/t 同理： 4.3选用X65管材泵站的年运行费用管线的运行年限20年，工程实际中管线的年实际运行天数为350天，电费价格0.6元/kw.h。4.3.1年平均电力费用 式中：DF年运行费用，单位：亿元T年运行时间，单位：小时P泵站的总功率，单位：kw电费价格，单位：元/kw.hDF1=35024(12820+9161+8536+10493+8929+12948+9220+11062+8395+5398)0.610-8=4.89亿元DF2=35024(8922+7383+7645+7263+7472+8578+790
