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1、目 录一、编制说明及依据31.1编制说明31.2编制依据3二、工程概况42.1工程概况4三、前期准备63.1 施工进度计划63.2 材料准备73.3 机具要求73.4 技术准备83.5 测量定位83.6 劳动力准备8四、模板支撑体系设计94.1 卸料平台柱子模板支撑体系设计94.1.1、工程属性94.1.2、荷载组合94.1.3、面板计算94.1.4、柱箍验算114.1.5、对拉螺栓验算124.2 卸料平台板模板支撑体系设计134.2.1、工程属性134.2.2、荷载设计134.2.3、模板体系设计134.2.4、面板验算164.2.5、小梁验算174.2.6、主梁验算184.2.7、立柱验算
2、204.2.8、扣件抗滑移验算214.2.9、立杆支承面承载力验算214.3 卸料平台梁模板支撑体系设计234.3.1横向悬挑梁模板支撑体系设计（XL1:1100*1000/1600mm）234.3.2纵向中间梁模板支撑体系设计(WL2:600*1000mm)444.3.3纵向边梁模板支撑体系设计（WL1：400*900mm）544.3.4两侧端梁模板支撑体系设计（XL2：1100*1800mm）63五、牛腿以下中间挡墙及隔墙脚手架作业平台搭设设计735.1中间挡墙及横向隔墙牛腿以下脚手架作业平台搭设设计745.2牛腿平台模板支撑体系设计755.2.1、工程属性755.2.2、荷载设计755.
3、2.3、模板支撑体系设计755.2.4、面板验算785.2.5、小梁验算795.2.6、主梁验算805.2.7、立柱验算825.2.8、扣件抗滑移验算825.2.9、立杆支承面承载力验算83六、支撑脚手架搭设方法84七、支撑架构造要求857.1、立杆构造要求857.2、纵横向水平杆构造要求857.3、剪刀撑构造要求867.4、扣件构造要求867.5、施工使用的要求86八、支撑地基要求87九、其它要求879.1整体性要求879.2施工要求889.3其他要求89十、模板支撑体系及脚手架的验收89十一、质量、安全保证措施905.1 拆模控制905.2 质量保证措施915.3 质量要求925.4 安全
4、体系架构935.5 安全保证955.6 检查措施965.7 应急措施97十二、文明施工措施103十三、各模板支撑体系参数统计表103一、编制说明及依据1.1编制说明本方案主要内容为一二期矿场OC、OD料条C型封闭改造项目中间挡墙牛腿上部24.8m标高处卸料平台梁、板、柱模板支撑体系论证，包括牛腿上部柱子模板支撑体系，悬挑梁及板支撑体系，中间挡墙牛腿以下脚手架作业平台的搭设、横向隔墙施工脚手架作业平台的搭设。本方案主要包括模板支撑脚手架体系的设计、搭设、维护、拆除等专项内容。1.2编制依据* 本工程图纸及相关文件资料序号图纸及相关文件资料1中冶赛迪设计院：C1料场卸料车平台施工图2中冶赛迪设计院
5、：C1料场挡墙施工图3一二期矿场OC、OD料条C型封闭改造项目管理实施规划* 规范图集1混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）2011版2建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）3建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）5建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）6建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）7建筑施工手册第四版8危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号9建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号10上海市相关法律、法规规定11
6、品茗施工安全设施计算软件2010版本12混凝土结构设计规范GB50010-201013建筑结构荷载规范GB 50009-201214钢结构设计规范GB 50017-2003二、工程概况2.1工程概况本工程为一二期矿场OC、OD料条C型封闭改造项目新建中间挡墙及上部卸料平台和横向隔墙，其中中间挡墙及横向隔墙结构形式如下图所示：上部+24.8m卸料车平台结构形式剖面图如下图所示：WL1WL1WL1WL1WL2XL1XL1上部+24.8m卸料车平台结构形式平面图如下图所示： 其中横向悬挑主梁XL1截面尺寸为：1100x1600/1000；纵向中间次梁WL2截面尺寸为：600x1000；纵向外边次梁W
7、L1截面尺寸为：400x900；卸料平台板厚200mm；平台支撑柱子尺寸为：1200x1400，柱子至楼板顶面的高度为9300mm。另外卸料平台两端头检修平台梁存在3根XL2及XL3，其截面尺寸分别为1100x1800；1100x1700。本工程脚手架搭设地面标高为-0.8m。2.2结构概况表24.8m卸料平台梁、板、柱结构概况表名称层高（m）长（m）(梁高)宽（m）混凝土强度板厚卸料平台柱7.7(浇筑高度)1.41.2C35卸料平台板24.8（9.3）58913.9C35200mmXL124.811.61.1C35XL224.81.81.1C35XL324.81.71.1C35用XL2计算W
8、L124.80.90.4C35WL29.310.6C35针对本工程图纸梁板设计情况，上部卸料平台悬挑横梁最大悬挑跨度为6.95m，纵向次梁最大跨度为7.5m，卸料车平台顶标高24.8m，平台板厚200mm。详见卸料平台模板支撑体系脚手架搭设平面布置示意图因各轴线间挡墙及卸料平台梁板柱设计尺寸基本一致,本方案拟选取1-4线具有代表性的梁板柱进行计算,计算拟选取上述卸料平台模板支撑体系脚手架搭设平面布置示意图中最不利断面1-1进行。三、前期准备3.1 施工进度计划本工程挡墙上部结构脚手架作业平台搭设时间计划在2015年9月1日-10月8日；上部卸料车平台模板支撑体系搭设时间计划在2015年10月1
9、日-10月30日。3.2 材料准备3.2.1材料周转本工程所需模板、木方、脚手管、扣件等的材料使用量如下表：序号材料数量备注1模板2000015mm厚优质松木黑色胶合木模板2钢管2000t483.0，支撑及背楞3扣件80万个直角扣件、对接扣件、十字扣件4木跳板5000块作业平台搭设5木方5000根60*80mm，平台梁板背楞6组合钢模板1000块300*900*2.5，柱子模板安装3.2.2材料技术要求1）本工程中间挡墙上部结构施工用脚手架全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设。支模的纵横杆、内外立杆等均选用483.0钢管（计算书按483.0mm），模板采用15厚松木胶合木模，除悬挑平台梁、板、柱及
10、牛腿平台板内楞（小梁）采用木方外，中间挡墙及隔墙部位内外楞均采用钢管背楞。2）杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T3092-2008。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯。钢管上严禁打孔。3）扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm。扣件材质应符合国家标准GB1583。4）方木开裂破损的一律不得使用。脚手架扣件应提供质量证明文件。钢管及扣件应做相应的检测。3.3 机具要求木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、
11、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。3.4 技术准备施工前详细了解设计图纸施工内容，熟悉现场施工环境和施工条件。施工前认真对施工内容及方案进行技术和质量交底，并形成书面记录。施工前明确项目工程、质量、安全、物资等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。3.5 测量定位（1）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测中间挡墙牛腿上部柱子中心轴线，及间距，并根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。（2）水
12、平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把构筑物水平标高直接引测到模板及脚手架搭设安装位置，并办好预检手续。3.6 劳动力准备1）根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为项目部全体成员、分管工长及相关技术人员。监督小组组长：胡云；副组长：李旻、刘进刚、王一飞；成员：李凯旋、宋光灿、李智、石洋磊、殷维宏。2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对架子工、焊工持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；必要时进行现场示范，同时健全各项规章制
13、度，加强遵纪守法教育。3）本工程劳动力安排如下表：架子工（人）木工（人）普工（人）电工（人）安全员（人）管理人员（人）605030333四、模板支撑体系设计4.1 卸料平台柱子模板支撑体系设计4.1.1、工程属性新浇混凝土柱名称XLZ新浇混凝土柱长边边长(mm)1400新浇混凝土柱的计算高度(mm)7700新浇混凝土柱短边边长(mm)12004.1.2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)7.7混凝土侧压力折减系数0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)cH
14、0.8247.7147.84kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=cH0.8247.7147.84kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.2147.84+1.42，1.35147.84+1.40.720.9max180.208，201.5440.9201.544181.39kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k147.84 kN/m24.1.3、面板计算面板类型组合钢模板面板厚度(mm)2.5面板宽度b(mm)300面板长度(mm)90
15、0面板截面惯性矩I(cm4)26.97面板截面抵抗矩W(cm3)5.94面板抗弯强度设计值f(N/mm2)205面板弹性模量E(N/mm2)206000单块面板一端悬臂长(mm)180柱箍间距l1(mm)350荷载设计值折减系数1模板设计平面图 1）强度验算 最不利受力状态如下图： 组合钢模板上作用线荷载q1bS承10.3181.3954.417kN/m面板弯矩图(kNm) Mmax0.882kNm Mmax/W0.882106/5.94103148.41N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 组合钢模板上作用线荷载q1bS正10.3147.8444.352kN/m面板变形图(
16、mm) 0.214mm1.5mm满足要求！4.1.4、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1）柱箍间距验算 柱箍间距l1须同时满足： l13.276(EI/(G4kb)1/4= 3.276(20600010.78104/(0.148300)1/4490.046mm l1(8Wf/(S承b)1/2=(84.49103205/(0.181300)1/2367.856mm l1350mm 满足要求！ 2）柱箍强度
17、验算 q1.00S承l1/21.00181.390.355/232.197kN/m M10.107ql220.10732.1970.30220.314kNm N11.143ql21.14332.1970.30211.114kN M20.107ql320.10732.1970.32820.371kNm N21.143ql31.14332.1970.32812.071kN M/Wn0.371106/(4.49103)82.546N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3）柱箍挠度验算 qS正l1/2147.840.355/226.242kN/m 10.632ql4/(100EI)0.63226.
18、2423024/(10020600010.78104)0.062mmmin(l/500，3)0.604mm 20.632ql4/(100EI)0.63226.2423284/(10020600010.78104)0.086mmmin(l/500，3)0.656mm 满足要求！4.1.5、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N12.0712=24.141kNNtb24.5kN 满足要求！ N12.0712=24.141kN26kN 满足要求！4.2 卸料平台板模板支撑体系设计4.2.1、工程属性新浇混凝土楼板名称卸料平台楼
19、板新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)6.4新浇混凝土楼板边宽B(m)2.894.2.2、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m
20、2)基本风压0(kN/m2)0.40.13风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.54.2.3、模板体系设计模板支架高度(m)25.6立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000；1200；1340（选1340计算）水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)105主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)180小梁最大悬挑长度(mm)300主梁最大悬挑长度(mm)350结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4
21、.2.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1）强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1
22、+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.182/8，0.1080.182/8+3.150.18/4= 0.142kNm Mmax/W0.142106/375003.792N/mm2f12N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5
23、ql4/(384EI)55.121804/(3844200281250)0.059mml/400180/4000.45mm 满足要求！4.2.5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.3小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)8500小梁截面惯性矩I(cm4)256 因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1）强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9m
24、ax1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.181.601kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.181.034kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.180.567kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.0341.342+0.1170.5671.3420.305kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.180.058kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN
25、 M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0581.342+0.2133.151.34，0.10.0581.342+0.1753.151.340.907kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6010.32/2，0.0580.32/2+3.150.30.948kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.305，0.907，0.9480.948kNm =Mmax/W=0.948106/64000=14.807N/mm2f=15.3N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61
26、.0341.34+0.6170.5671.341.3kN V20.6q2L+0.675p0.60.0581.34+0.6753.152.173kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6010.3，0.0580.3+3.153.167kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.3，2.173，3.1673.167kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1671000/(26080)0.99N/mm2=1.7N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.180.958kN/m 跨中max0.677qL4/(100
27、EI)=0.6770.95813404/(10085002560000)0.961mml/4001340/4003.35mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9583004/(885002560000)0.045mml12/400600/4001.5mm 满足要求！4.2.6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1）小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+
28、 (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.181.445kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.181.207kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.180.34kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.18=0.994kN/m 承载能力极限状态 按三跨连
29、续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.2071+1.20.3411.736kN 按悬臂梁，R1q1l=1.4450.30.434kN RmaxRmax，R11.736kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.99411.093kN 按悬臂梁，R1q2l=0.9940.30.298kN RmaxRmax，R11.093kN; 2）抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.903kNm =Mmax/W=0.903106/4490=201.09N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3）抗剪验算主梁剪力图(kN) Vmax5.759
30、kN max=2Vmax/A=25.7591000/42427.167N/mm2=120N/mm2 满足要求！ 4）挠度验算主梁变形图(mm) max1.217mm 跨中max=1.041mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max1.217mm=3502/400=1.75mm 满足要求！4.2.7、立柱验算钢管类型483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.1311.52/100.033k
31、Nm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41)11.34+0.033/1.349.892kN f Nw/(A)+ Mw/W9892.182/(0.634424)+0.033106/449044.186N/mm2f205N/mm2 满足要求！4.2.8、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N9.892kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！4.2.9、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15立杆底座长a(m
32、m)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=9.892kN 1）受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋
33、方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.91N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+
34、h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.91+0.250)1112080/1000=57.075kNF1=9.892kN 满足要求！ 2）局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积
35、，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.2N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.240000/1000=1166.4kNF1=9.892kN 满足要求！4.3 卸料平台梁模板支撑体系设计4.3.1横向悬挑梁模板支撑体系设计（XL1:1100*1000/1600mm） 由于XL1悬挑梁为变截面梁，其截面形式如下图所示，计算时拟分两部分进行计算，第一区域为牛腿范围内区间，该区域内XL1梁按1.6m高计算，第二区域为牛
36、腿范围外区间，该区域内XL1梁按1.4m高计算。如下图所示。4.3.1.1 牛腿范围内XL1-1模板支撑体系设计：1. 工程属性新浇混凝土梁名称XL1-1新浇混凝土梁计算跨度(m)2.45混凝土梁截面尺寸(mmmm)11001600新浇混凝土结构层高(m)9.3梁侧楼板厚度(mm)2002、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1
37、对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.208风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)900梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)370,720,1080,1430梁底支撑小梁根数6每纵距内
38、附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1
39、.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.457kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.6149.694kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1）强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10749.6940.222+0.1211.7640.2220.268kNm Mmax/W0.268106/375007.138N/mm2f12N/mm2 满足要求！
40、 2）挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63240.92204/(1004200281250)0.513mml/400220/4000.55mm 满足要求！ 3）支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39349.6940.22+0.4461.7640.224.47kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14349.6940.22+1.2231.7640.2212.971kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92849.6940.22+1.1421.7640.2210.589kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90.223.536kN R2=R4=1.143 q2l=1.14340.90.2210.285kN R3=0.928 q2l=0.
