华陆·新天地(主体结构模板施工方案)改(1).docx

《华陆·新天地(主体结构模板施工方案)改(1).docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《华陆·新天地(主体结构模板施工方案)改(1).docx（50页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、【眉山华陆新天地高大模板安全专项施工方案】目 录一、工程概况及说明.1二、编制依据.3三、支模方案选择.3 1、支撑体系搭设参数.3 2、支撑架构架措施要求.4 3、地下室负一层、负二层楼板措施要求.4四、施工准备.51、材料准备 .92、施工企业资料.93、进度计划.94、劳动力组织 14五、支撑体系搭设和拆除要求.191、施工准备.192、支架的搭设与拆除.19六、支撑体系检查验收.21 1、对使用的支模架检查内容.12 2、支模架使用中定期检查内容.12 3、支模架只要验收内容.13七、板的构造与安装.221、一般要求222、模板构造与安装的规定233、支架立柱构造与安装254、独立梁和

2、整体楼盖结构模板要求26八、模板支撑体系的监测.27九、混凝土浇筑方法和有关注意事项.29十、模板的拆除.29十一、技术质量保证措施31十二、安全管理与文明施工331、安全管理332、文明施工36十三、应急预案.381、救援小组成员及职责382、事故预防措施393、报警联络方式504、事故可能发生情况及应急措施51附：计算书55门厅平面布置图.83支撑架平面布置图.84-4.3米以上垂直剪刀撑示意图.85-10.9米至地下室顶板满堂支撑架示意图86梁支撑示意图 87眉山华陆新天地高大模板搭拆专项施工方案1、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）建筑施工模板安全

3、技术规范 （JGJ162-2008）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工手册建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法(建质2004213号)2、工程概况及说明华陆新天地1#、2#、3#楼为框架-剪力墙结构， 均为独立承台+筏板基础，地下二层，局部三层，1#楼地上26层；2#楼地上32层；3#楼地上30层。总建筑面积为163989.39。其中2#楼与3#楼之间门厅层高20.35m（从-4.35米至16.00米）（平面布置详附图一）。 本次施工的梁板模板高度超过8m，属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程，此部位施工时

4、需对现浇结构所使用的模板及支撑架体进行专项设计。施工的重点是保证施工架体的整体稳定性，并且能够承受和支撑施工荷栽，确保整体脚手架能够承受模板施工和钢管自重、商品砼浇筑冲击、商品砼自重等荷载保持稳固，确保施工稳定安全。3、施工单位资料3.1、营业执照3.2、资质证书3.3、安全生产许可证3.4、.专职安全管理人员、专业技术人员名单姓 名职 务证 书 号谢述林一级建造师00202567谢述林项目负责人川建安B(2005)0200230潘明根专职安全员川建安C(2012)0202678石俊飞专职安全员川建安C(2011)02011374、施工准备4.1、技术准备4.1.1、组织工程技术人员熟悉图纸，

5、对照规范，熟悉、掌握本工程的施工方案。4.1.2、对照图纸及本方案，对模板工程需要的各种材料数量进行计算、校核,及时提出模板工程材料采购计划及材料租赁计划,明确进场时间、数量、规格。4.1.3、对施工班组进行专项方案技术交底。4.1.4、应按本规范规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。4.1.5、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4.2、材料要求4.2.1、支模架材质。按规范要求支模架钢管选用48.3，壁厚不小于3.6mm的钢管，但目前市场只有48，壁厚为3.0mm钢管，因此计算时按48壁厚3.0m

6、m计算使用，其材质应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的技术要求，钢管表面平整光滑，无裂纹，分层和硬弯。支模架搭设使用的扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB/15831）的规定，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹，气孔，缩松，砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于50mm。扣件在螺栓拧紧扭力达到65N.m时，不发生破坏。进场使用的钢管、扣件需有出厂合格证，对质量有怀疑的钢管、扣件应送检做试验。4.2.2、木模板表面平整，在使用前先上好脱模剂。4.2.3、钢方木内方木应无断疤，樟节，腐烂而影响方木强度。4.3、劳动力组织由于该

7、部位模板工程属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程，所有该位置模板支撑架均由专业架工进行搭设。 5、施工方法及措施5.1施工方案5.1.1、梁板模板均采用木模板，支撑系统采用483.00钢管。立杆的纵横间距为1m，在梁底增加2道承重立杆，横杆步距1.5m。第一步与最顶上一步中间加设一道水平杆，架子四周设竖向连续剪刀撑，架子中间、上、下共设四道水平剪刀撑，门厅与2#楼商业、3#楼商业相邻，在门厅支模架四角10m、15m处设置14mm缆风绳与2#、3#商业框架柱连接，3-1至3-4轴方向间隔8m，在高度10、15m处设置14mm缆风绳，以保证支模架子刚度和整体稳定性。详见附图二、附图三、附图四：

8、5.1.2、由于门厅中间后浇带现未施工，未能达到设计载荷要求。为了满足门厅模板支撑架的荷载要求，在地下室负一层、负二层门厅模板支撑架范围向外延伸2米搭设满堂脚手架对该区域范围的梁板进行支撑加固，以保证结构安全。纵横立杆间距1.2m，横杆步距1.8m，立杆离地面200mm设扫地杆。梁下设置横杆作支撑，横杆间距1.0m。立杆顶板下设置100X100木枋作支撑。5.2、支模架搭设技术措施5.2.1立杆在搭设时纵横向的距离按计算合格的间距布置，要拉通线对齐，立杆柱脚均垫50mm厚木架板。5.2.2、支模架立杆应竖直搭设，全高度的垂直度允许偏差为20 mm。5.2.3、立杆、水平杆要采用直接扣件对接，对

9、接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同跨内或同步内；不同步或不同跨的两个相邻接头错开的距离不小于500mm；各接头至最近主节点的距离不大于步距或纵距的1/3。5.2.4、立杆之间必须按步距设置双向水平拉杆，确保两个方向有足够的刚度。5.2.5、支撑架的水平剪刀撑加强层须与立杆连接；间隔3m设置一道连墙杆。5.2.6、主节点的两个直角扣件的中心距不大于150mm。5.2.7、每个扣件的拧紧力矩控制在65NM。5.2.8、主梁支撑横杆与立杆的连接扣件采用双扣件。5.2.9、每个水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。5.2.10、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

10、5.2.11、搭架子前，钢管及扣件须进行检验，不得使用不合格的构配件。5.2.12、未经原审批部门同意，任何人不得变更技术方案，5.2.13、验评合格后方可使用。5.2.14、满堂脚手架基础：门厅梁板为地下室顶板；大跨度梁为商业三层楼顶板。5.2.15、底座、垫板均应准确地放在定位线上；5.2.15、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm宽度不小于200mm的木垫板。5.3梁板模板5.3.1、据梁、板的几何尺寸结合现场实际情况配制拼装。5.3.2、梁侧模采用40*60mm钢方木250，采用12螺栓400对拉螺栓加固。梁底模下均匀设置100X100纵向方木，间距为150mm。钢管立杆的间距

11、为1000mm。立杆离地面200mm设扫地杆，以保证支承架的刚度及稳定性。5.3.3、板模：底模下40*60mm钢木方250mm,钢管间距为1000mm。水平拉结杆和扫地杆设置同梁支模。5.3.4、 梁侧模板角部用压脚板加固，铁钉钉紧，防止梁底模胀模漏浆。5.3.5、大梁下设置顶撑，用直角扣件与支模架横向钢管连接。5.3.6、在施工过程中要设置8个观测点，随时观测支撑杆的变形，实测支撑杆最大变形满足不超过20mm的要求。5.3.7、梁、板底模板按跨度起拱3/1000。5.4 板模板计算书门厅屋面平面布置图如下： 5.4.1、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):

12、1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):20.35；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为20mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距

13、离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元5.4.2、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面

14、板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩 M=0.17.522502= 47000 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4

15、/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!5.4.3、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)

16、：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.125ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.8812 = 0.235 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.235106/83333.33 = 2.82 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为

17、 2.82 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6251.881 = 1.175 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.175103/(2 50100) = 0.352 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.352 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.521

18、0.83810004 /(10090004166666.667)= 0.116 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.116 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!5.4.4、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.88kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.705 kNm ；最大变形 Vmax = 2.238 mm ；最大支座力 Qmax = 8.225 kN ；最大应力 = 70

19、5112.789/4490 = 157.041 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 157.041 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.238mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!5.4.5、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.225 kN；R 12.8

20、0 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.4.6、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13820.35 = 2.816 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.166 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ

21、 = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.7 kN；5.4.7、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.7 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢

22、管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13699.728/（0.537424） = 60.169 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.169 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的

23、安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.055(1.5+0.12) = 2.093 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.055 ；Lo/i = 2093.014 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13699.728/（0.386424） = 83.706 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 83.706 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满

24、足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。5.5、门厅梁计算书门厅梁平法施工图如下：梁段:门厅屋面最大梁。5.5.1、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：20.35；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型

25、为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N

26、/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：120mm，240mm，360mm，480mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(

27、mm)：80.00；5.5.2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.8

28、48 kN/m2作为本工程计算荷载。5.5.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.

29、117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(900-120)/(4-1)2 + 0.1172.8(900-120)/(4-1)2= 9.45104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(900-120)/(4-1)/1000+1.22.800(900-120)/(4-1)/1000=3.9

30、36 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.45104 / 3.33104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (900-120)/(4-1)=260mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm

31、4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(900-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.166 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-120)/(4-1)/250 = 1.04mm；面板的最大挠度计算值 =0.166mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.04mm，满足要求！5.5.4、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.936/0.500= 7.873kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，

32、截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.197 kNm，最大支座反力 R= 4.330 kN，最大变形 = 0.147 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.97105/6.40104 = 3.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.1 N/mm2 小于 次楞

33、的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.147mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.33kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)

34、经过计算得到最大弯矩 M= 0.823 kNm，最大支座反力 R= 14.922 kN，最大变形 = 0.634 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.23105/1.28105 = 6.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =6.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.634 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.634mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0

35、.75mm，满足要求！5.5.5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=

36、1.2(24.00+1.50)0.90+0.301.00=27.900kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.00=5.600kN/m；q=27.900+5.600=33.500kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.127.9166.6672+0.1175.6166.6672=9.57104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.427.90.167+0.455.60.167=2.28kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.127.90.167+1.25.6

37、0.167=6.235kN =Mmax/W=9.57104/6.67104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.250kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.9166.74/(10060006.67105)=0.036mm；面板的最大挠度计算值: =0.036mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！5.5.6、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷