桥现浇箱梁模板满堂支架工程专项施工方案.docx

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1、汉中市兴元新区城市水系综合治理及生态环境提升建设项目文广路70#桥梁工程汉中市兴元新区城市水系综合治理及生态环境提升建设工程文广路70#桥现浇箱梁模板满堂支架工程专项施工方案批 准：审 核：编 写：中国水电建设集团十五工程局有限公司汉中兴元新区市政工程项目部二0一七年二月2目录1、编制说明- 1 -1.1 编制依据- 1 -1.2 专家论证依据- 2 -2、工程概况- 2 -3、责任主体单位- 3 -4、施工布置- 4 -4.1 施工工艺流程- 4 -4.2 施工总体布置- 4 -4.3现浇箱梁满堂支架布置- 4 -4.4护拦及爬梯- 5 -4.5人员准备- 5 -4.6 临时用电- 6 -4

2、.7 排水系统- 6 -5、 施工资源配置- 7 -5.1人员配备- 7 -5.2 机械设备配置- 7 -6、 施工计划- 8 -6.1 施工进度计划- 8 -6.2 施工材料计划- 8 -7、现浇箱梁支架验算- 9 -7.1现浇箱梁支架验算- 9 -7.2结构设计计算（不组合风荷载）- 11 -7.3满堂支架整体抗倾覆验算- 15 -7.4预压试验砂袋计算- 16 -8、施工方法- 16 -8.1测量放线- 16 -8.2地基处理- 16 -8.3扣件进场验收- 17 -8.4支架搭设- 18 -8.5施工预拱度及沉降- 19 -8.6铺设底模- 19 -8.7支架预压- 19 -8.8满堂

3、支架拆除- 21 -9、现浇箱梁混凝土浇筑方案- 22 -10、支架搭设质量保证措施- 25 -10.1施工用料质量控制措施- 25 -10.2支架搭设质量要求- 25 -10.3支架搭设要点及注意事项- 25 -10.4支架拆除要点及注意事项- 26 -11、安全文明施工措施- 26 -11.1支架搭设安全措施- 26 -11.2支架搭设文明措施- 27 -11.3严格避免以下违章作业- 28 -12、危险源分析及应急预案- 28 -12.1危险源分析- 28 -12.2应急预案- 30 -13、满堂支架沉降观测样表- 36 -14、满堂支架布置图- 36 -文广路70#桥现浇箱梁模板满堂支

4、架工程专项施工方案1、编制说明1.1 编制依据 本桥梁满堂架专项施工方案是根据70#桥梁施工图设计变更设计图纸、批复的70#桥梁施工组织设计文件、现行有效的国家标准和交通部部颁公路施工规范、规程及质量检验标准等，结合我项目部组织参与已完成的兴元新区39#桥梁满堂支架施工方案、该项目施工的工程管理、施工、质检、试验人员对现场实地考察、调查、采集、咨询所获得的资料，充分考虑影响工程质量、工期的有利和不利因素，以及考虑我单位现有机械设备、技术力量、管理水平。并参考以下规范、规程编制而成。1、汉中市兴元新区文广路桥梁工程70#桥梁施工设计图（变更设计）；2、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质20

5、0987号文件 ；3、建筑施工高处作业安全技术规范JTJ80-2016； 4、公路工程技术标准JTG B01-2014；5、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011；6、城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ 2-2008；7、公路桥涵施工技术规范实施手册JTG/TF50-2011；8、公路工程施工安全技术规范JTG F90-2015；9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011；10、钢管满堂支架预压技术规程JGJ/T194-2009；11、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1666-2008；12、建筑施工计算手册；13、工程测量规范GB50026-2007

6、；14、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；15、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2012；16、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2012；17、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011；18、建筑结构荷载规范GB 50009-2012；19、建筑施工安全技术统一规范GB 50870-2013；20、施工现场消防安全技术规范GB 50720-2011；21、建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011；22、图纸会审纪要。1.2 专家论证依据根据建质200987号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法中关于模板工程及支撑体系需要专家论证范围中提出：混凝

7、土支撑工程施工总荷载15KN/m2以上时需进行专家论证。文广路70#桥梁工程经过计算分析施工总荷载已超过15KN/m2,因此本桥混凝土支撑体系需要组织专家进行论证。2、工程概况文广路自西向东横穿兴元新区西、中、东三个区域，道路整体呈东西走向，东至学院路，全长5653.949m，道路红线宽度24m，设计速度30km/h,城市支路，单幅路型式，标准横断面双向四车道。拟建的70#桥梁，位于文广路k4+458.500k4+506.500段，桥梁中心桩号为K4+482.500，位于半径R为1000m的平曲线上，桥梁全长48m，桥宽24m，单幅，采用跨径220m的现浇钢筋混凝土箱型梁桥，箱梁采用单箱4室，

8、梁高1.6m，桩基采用钻孔灌注桩，桥台、桥墩桩径均为1.2m，桩基深度均为25m。该桥采用扶壁式桥台形式，桥台下设承台，基础为桩径1.2m的群桩基础，桩基为钻孔灌注桩12根，桩长均为25m。本桥采用扶壁式桥台形式，桥台总宽度24m（投影长），桥台下设承台，尺寸为24m5.5，厚1.5m，承台下基础采用钻孔灌注桩，按摩擦桩设计，桩径1.2m，桩长25m，承台下均设置12根桩，桩间距横向4.2m，纵向3.0m。桥墩采用桩柱式结构，外侧墩柱尺寸1.6m1.5m，倒角半径30cm，内侧墩柱尺寸1.2m1.5m，横向设置5桩，墩柱中心间距5.1m。桥墩下设承台，尺寸为24m6m，厚2.0m。基础采用钻孔

9、灌注桩，摩擦桩设计，桩径1.2m，桩长25m，下设置12根桩，桩间距横向3.0m，纵向4.2m。70#桥梁桥型整体布置见下图。70#桥梁布置立面图3、责任主体单位1、建设单位：汉中文化旅游投资集团有限公司；2、设计单位：西北勘测设计研究院有限公司；3、监理单位：西安高新建设监理有限责任公司；4、施工单位：中国水电建设集团十五工程局有限公司；4、施工布置4.1 施工工艺流程完善排水设施地基处理浇筑混凝土垫层定位放线、弹线布点碗口式支架材料检查验收支架搭设横桥向方木铺设纵桥向方木铺设摆放底模监测点布置支架预压测量观测并记录卸载调整底模高程钢筋加工绑扎侧模加工安装预埋件安装检查验收混凝土浇筑、养生落

10、架移架及拆模下道工序施工。4.2 施工总体布置施工总平面布置见附图。70#桥地基处理范围为桥梁平面投影外边线宽出2.0米，3米外设置3030cm排水沟，并做好雨季期间的排水工作。地基横向设置1%的横坡，纵向不设坡度。同时对支架地基范围内粉质性黏土层置换50cm厚度砂夹石，压实度不小于94%。考虑到砂夹石表层的板结性能较差，会引起支架整体的局部受力不均匀产生沉降，在其上浇注20cm厚C25混凝土的补强调平层，以确保现浇箱梁的整体浇注质量，并做地基承载力实验，地基承载力不小于300KPa，保证地基具有均衡的承载力。支架预压完成后浇筑底板与腹板混凝土，再浇筑顶板混凝土。混凝土采取商供由汉中市汉龙建材

11、有限公司提供，混凝土罐车运送至现场，距离70#桥梁12km，臂长47m混凝土汽车泵泵送入模。混凝土由连续梁跨中向两端均匀分层浇筑，人工用50、30型插入式振捣棒振捣密实。4.3现浇箱梁满堂支架布置满堂支架体系采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆固定底座、立杆可调托撑。每根立杆下均装固定强力底托，利于基础承载，并通过固定底托高度，使横杆水平受力。立杆顶设主次龙骨，在脚手架顶托上沿横向布置建筑2道48mm钢管作为主龙骨，再在其上布设次龙骨10cm10cm（材质统一为松木）纵向方木，作为箱梁底模的受力骨架，次龙骨间距不大于0.3m（净间距0.2m）。所有方木必须经压刨处理、加

12、工后方可使用；要求方木的两个受力面必须加工平整，厚度均匀、一致。主龙骨并排钢管在每道U型顶托中固定，横、纵向方木交叉点用铁钉、扒钉等连接构成受力整体，再铺17mm厚的胶合板（胶合板与方木骨架用铁钉连接）作底模。满堂架基础处理完成后使混凝土垫层高程控制在523控制，根据箱梁布置高程，即满堂架搭设最大高度6.0m，最低高度4.5m。立杆根据搭设高度采用1根2.4m、1根1.2m杆进行组合，横杆采用0.9m和0.6m组合杆进行组合，剪刀撑均采用6.0m钢管进行搭设，扣件式连接。满堂架立杆横桥向间距纵桥向间距水平杆步距为90cm90cm120cm支架结构体系，在桥墩中横梁和端横梁处共六跨采用90cm6

13、0cm120cm支架结构体系；支架纵横向全高均设置剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角控制在4560之间，斜杆必须用扣件与立杆连接牢固。其中纵横桥向垂直地面斜撑每3.0m设一道，平行地面在距离地面和底模各1.2m处共设置两道水平剪刀撑，水平剪刀撑与桥墩柱及桥台顶实，在桥墩柱处并采用钢管架进行锁扣封闭，搭接长度不小于1m。立杆托撑处均设置纵横向扫地杆一道，距离拖撑钢板不大于20cm。（具体布置详见支架布置图）4.4护拦及爬梯在所搭设脚手架的顶面，即作业平面左右两边，在施工作业时，为了作业人员的安全，设置高度1.5m的护栏。护栏采用钢管扣件连接骨架，挂安全网的方式。同时，在施工作业时，为了作业人员能方便上

14、下作业平台，设置一个钢管爬梯，爬梯骨架采用483.0钢管，爬梯上的护栏骨架采用钢管扣件骨架，爬梯踏步采用1.7cm胶合板。4.5人员准备调动和组织充足的人员，包括技术人员、技工、操作工，结构合理，机构完善。施工主要负责人见表1:表1 70#桥梁满堂支架施工主要负责人员表序号姓名职 务职 称工作职责备 注1曲明庆项目经理高级工程师全面负责2柯希军项目总工高级工程师负责总体技术工作3苏 运生产经理高级工程师负责施工生产及相关工作的协调4霍晓伟总经济师工程师负责资金协调保障工作5陈 震物资经理兼设备部主任工程师负责物资设备保障工作6李小烜项目副总工高级工程师负责施工质量7马延平工区主任工程师负责现场

15、施工生产8屈 杰工程部主任工程师负责施工技术工作9赵艳涛质量管理部主任工程师负责施工质量及试验工作10郑红军安全环保部主任工程师负责现场安全、环保工作11董元朝测量队长工程师负责施工测量工作12程 亮工区副主任助理工程师负责现场施工技术工作13张 航施工员助理工程师负责落实现场施工及监督14张庆壮质量员助理工程师现场质量员15广明鑫安全员技术员现场专职安全员16何超飞测量员技术员现场测量17陈海丽材料员技术员现场材料管理4.6 临时用电根据业主提供电源点，结合现场用电需求，文广路营地已安装了1台500KVA变压器，经变配电为380V/220V低压后送至营地内配电房，经配电房接引至加工棚满足零星

16、材料加工用电需求，现场加工区用电主要为桥梁钢筋材料加工用电，为满足现场加工区用电需要从营地配电房利用35mm2铜芯电缆架空引至现场加工场配电房内，水平距离约800m。然后接引至各配电柜，以满足现场加工区用电。所有的动力电源、配电柜均采用“三相五线制”。另配备1台150KW发电机一台，确保施工连续。4.7 排水系统为保证现场安全文明及雨季施工，作业区现场统一做20cmC20砼硬化处理，沿施工区周边布置一道环形排水沟（30cm*30cm），接通至周边排水系统，排水沟采用砖砌结构，M7.5砂浆抹面处理，在0#台、1#墩、2#台两端均布置尺寸为1m*1m的沉淀池，每个沉淀池内放一台7.5KW潜水泵对积

17、水及时抽排，并定期安排人员进行清掏，确保施工期排水顺畅。5、 施工资源配置5.1人员配备根据总进度计划强度要求，70#桥梁支架施工配备作业人员见表2。表2 工班作业人员配置表序号工种人数工作职责备注1队 长2负责桥梁各项施工2班组长2负责本桥支架施工各项工作3木 工10变形模板加工4架子工20钢管架搭设5操作员8各种设备操作6普 工157安全员2安全监督巡视工作8清洁工49电 工210机械工3维修、保养各类机械11信号工4指挥起重吊装作业5.2 机械设备配置支架施工主要设备配置见表3。表3 70#桥梁支架施工主要设备配置表序 号名 称型 号单 位数 量用 途1汽车吊25T辆2吊装作业2全站仪徕

18、卡2台1现场放样3水准仪DSZ2； 1.5mm/km台2预压观测4混凝土输送车10m3辆3运送垫层混凝土5振捣器30台2垫层施工6平板振动器台27电焊机BX1-500台2电焊作业8切割机DJ40台2钢管加工9活动扳手10-20mm把15把支架搭设用10力矩扳手把1扣件紧固检验11手推车辆2装运零星材料6、 施工计划6.1 施工进度计划根据总进度计划结合现场施工实际情况出发，满堂支架搭设前期准备工作先进行材料、人员、设备等资源配置落实，在1#桥墩柱施工完成后随即开始0#台至1#墩之间的满堂支架搭设工作，采取流水作业方式直至全桥满堂支架全部搭设完成。具体计划工期要求见下表。 70#桥梁满堂支架施工

19、工期计划表序号名称单位工程量施工时间天数备 注1施工准备项12017.3.072017.3.1610资源配置2支架搭设项12017.3.172017.4.1225含吊装砂袋3支架预压项12017.4.132017.4.1974现浇箱梁项12017.4.202017.5.15255箱梁养生、等强项12017.5.162017.5.25106支架拆除项12017.5.262017.6.05116.2 施工材料计划施工材料的供应是保证工程进度的一大环节，在施工要素中占有重要地位。物资管理水平如何，对项目的经济效益影响很大。物资计划的准确度，储存物资保养好坏，物资消耗和储备是否先进合理，废旧物资的回收

20、，修复利用程度等，对项目施工任务的胜利完成，工程质量的提高，物资消耗和工程成本降低，资金占用的成分及其周期的加快，综合经济效益的提高都存在直接影响。为此项目部设专业人员负责机械设备和材料的供应工作。 本工程支架立杆采用碗口节点的483.0mm钢管，主龙骨为并排两道483.0mm钢管、次龙骨木方采用10*10cm的木方，底模板采用1220mm*2440mm*17mm胶合板。70#桥梁满堂支架施工材料计划表材料设备名称单位数量备 注可调节托架（TC60）t22含底座和托撑483.0mm钢 管（碗扣式）（291t）m1680HG-60cmm11592HG-90cmm5152LG-120cmm1030

21、4LG-240cm扣件式脚手架t15483.0扣 件套14733碗扣件木 方m411010cm10cm模板（17mm厚胶合板）13301220*2440*17mm脚手板945竹胶板密目网m27801.5*6m混凝土m3295C25砂夹石换填m374050cm厚度沙 子m31048单跨预压用量编织砂袋个2520单跨预压用量砖砌排水沟m150砖砌沉淀池个61m*1m*1m防雨彩条布m2650塑料膜0.5mm厚7、现浇箱梁支架验算7.1现浇箱梁支架验算7.1.1荷载计算1、箱梁砼自重该箱梁钢筋混凝土容重按=26kN/m计算，本项目中支架纵横间距分两种组合布置：端支梁和中横梁六跨处统一为90cm60c

22、m，其余梁跨统一为90cm90cm，取截面最不利处进行计算，横梁处梁高1.5m。Q1261.539kN/m22、模板、支架等自重根据JGJ130-2011，主梁、次梁及支撑模板自重取0.85kN/m2；根据JGJ130-2011： hlalb1.20.90.6m时，支模架立杆每m结构自重为0.1548kN/m，支架最大高度为6.0m。Q20.850.15486.0/(0.90.6)1.72kN/m2 hlalb1.20.90.9m时，支模架立杆每m结构自重为0.1716kN/m，支架最大高度为6.0m。Q20.850.17166.0/(0.90.9)2.12kN/m23、施工荷载（1）施工人员

23、及设备荷载标准值（Q3）按均布活荷载取1.0kN/m2；（2）浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q4）可采用1.0kN/m2。4、风荷载作用于模板支撑架上的水平风荷载标准值，应按下式计算：K=0.7zS0式中：k-风荷载标准值（kN/m2）；0-基本风压（kN/m2），根据建筑结构荷载规范（GB50009-2012），按50年一遇的风压采用取0.35kN/m2；z-风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2012）规定采用1.00；S-风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2012）规定的竖直面取0.8。故Q5=K=0.71.000.80.

24、35=0.196kN/m25、荷载计算（1）不组合风荷载时 Q=1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）51.664kN/m2 Q=1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）52.144kN/m2（2）组合风荷载时 Q=1.2（Q1+Q2）+0.91.4（Q3+Q4+Q5）51.93kN/m2 Q=1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4+Q5）52.418kN/m27.2结构设计计算（不组合风荷载）根据规范JGJ166-2008，支架系统中受压杆件长细比不得大于230，其他各参数见下表。表1钢材的强度设计值和弹性模量N/mm2Q235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f205弹性模量E2.0

25、5105表2受弯杆件的允许变形（挠度）值构件类别允许变形（挠度）值V脚手板、纵向、横向水平杆l/150，10mm悬挑受弯杆件l/400 1、立杆验算本项目立杆为483.0mm（计算取现场实测最小壁厚3.0mm）碗扣钢管，有关设计参数如下表3钢管截面特性外径D（mm）壁厚t（mm）截面积A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径i（cm）483.04.2410.784.491.59根据规范JGJ166-2008，当外侧四周及中间设置了纵、横向剪刀撑是，立杆的计算长度按l0=h+2a计算，h为立杆步距，a为立杆伸出顶层水平杆长度。故L0=h+2a=1.2+20.3m=1.8m长

26、细比=L0/i=113.2=230经查规范JGJ166-2008附录E中Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数表，得=0.496则：（1）强度验算 横梁处立杆受轴力最大，其立杆间距为：90cm60cmN=51.6640.90.6=27.89kN=N/(A)=27.89103/（0.496424）=132.6N/mm2=205N/mm2满足要求 若以横梁跨中处立杆受轴力最大验算，其立杆间距为：90cm90cmN=52.1440.90.9=42.23kN=N/(A)=42.23103/（0.496424）=200.8N/mm2=205N/mm2满足要求（2）挠度验算 N=27.89kN=NL/EA

27、=27.896.0106/（2.05105424）=1.92mm10mm满足要求 N=42.23kN=NL/EA=42.236.0106/（2.05105424）=2.91mm10mm满足要求（3）立杆稳定性立杆的稳定性应符合下列公式要求：不组合风荷载时：N/(A)f组合风荷载时：N/(A)+Mw/WfMw0.851.4klah2/10式中：k-风荷载标准值为0.196kN/m2；h-纵横水平拉杆的计算步距为1.2m；la-立柱迎风面的间距为0.6m；Mw-立杆由风荷载设计值产生的弯矩；f-钢管的抗压强度值为205kN/m2。由于该工程地处汉中市，计算时可以不考虑风荷载影响。计算不组合风荷载时

28、： N/(A)27.89103/(0.496424)132.6kN/mm2=205kN/mm2满足要求 N/(A)42.23103/(0.496424)132.6kN/mm2=200.8kN/mm2满足要求2、底模验算底模采用17mm厚的优质竹胶板（抗弯强度设计值fjm=17N/mm2，弹性模量E=9103N/mm2），直接搁置在100100mm横向方木上，方木中到中间距为30cm。（1）强度计算简支梁在均布荷载作用下的受力简图及弯矩图如下：中支点横梁处（纵向方木间距300mm），受力模式按照简支梁在均布荷载作用下的受力，取1m单位宽度进行计算，Mmax1/8ql20.12551.66410.

29、30.30.58kNmWbh2/61000172/648166mm3fmaxMmax/W0.58106/4816612.04N/mm2fjm=17N/mm2由验算可知横梁处底模强度满足要求（2）挠度计算根据公路桥涵施工技术规范（JTG/TF502011）规定在刚度计算中不计入施工人员及设备荷载以及浇筑混凝土时对水平模板产生的荷载，结构表面外露的模板其挠度不得超过模板构件跨度的1/400，横梁处（横向方木间距200mm），最大挠度计算公式如下：=5qL4/（384EI）=551.6640.62004/（38491031000173/12)=0.175mm200/400=0. 5mm满足要求（按简

30、支梁计算）3、次楞方木验算次楞方木平卧放置于主楞双道钢管上，次楞规格为100mm100mm（抗弯强度设计值fm为17N/mm2，顺纹抗剪设计值fv为1.7N/mm2），方木跨径（立杆纵距）在横梁处（横向方木间距200mm）跨度均为900mm，按两跨连续梁计算其受力。考虑现场实际施工时方木的尺寸差异，方木的力学性能乘0.9的折减系数取值，则：fm170.915.3N/mm2E=91030.9=8.1103N/mm2fv=1.70.9=1.53N/mm2（1）强度计算（横向方木间距200mm）两跨连续梁在均布荷载作用下的受力简图及弯矩如下：Mmaxql2/100.251.6640.92/100.8

31、3kNmmaxMmax/W0.831000/（10102/6）4.98N/mm2fm=15.3N/mm2满足要求木材在其顺纹方向抗剪强度较差，在横力弯曲时可能因中性层上剪应力过大而使方木沿中性层发生剪切破坏，需按顺纹方向的许用剪力对方木进行强度校核。均布荷载作用下简支梁受力图及剪力图如下：方木顺纹方向所受最大剪力为：Vmaxql/2=0.251.6640.9/2=4.65kN方木顺纹方向承受的最大剪应力为:max=1.5Vmax/A=1.54.651000/(100100)=0.69N/mm2fv=1.53N/mm2满足要求（2）挠度计算（按两跨连续梁计算）=0.677qL4/（100EI）=

32、0.6770.251.6649004/(1008.11031001003/12)=0.68mmL/400=2.25mm满足要求4、主楞双钢管验算每个可调托座上放置横向普通483.0mm双钢管，由于主楞上的纵向方木间距为30cm，所以次楞传递给横向主楞的荷载，近似按均布荷载计算，纵向双钢管下立杆间距为90cm，钢管计算壁厚按现场实测最不利取值3.0mm。钢管的截面模量W为4.49103mm，抗压强度设计值为205N/mm2。（1）强度计算受力模式采用均布荷载作用下三跨连续梁计算q=51.6640.6=30.9kN/mMmaxql2/1030.90.62/101.11kNmmaxMmax/W1.1

33、1106/（24.49103）124N/mm2=205N/mm2满足要求2挠度计算（按两跨连续梁计算）=0.677qL4/100EI=0.67751.6640.66004/(21002.0510512.19104)=0.54mm1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求7.4预压试验砂袋计算选用能装砂8001000Kg的预压试验专用砂袋，计算按900Kg/袋考虑中支点50cm梁处最大截面处（延米）最大截面处延米箱梁施工时总荷载为51.664*22*1=1136KN=113600Kg最大截面处每延米砂袋用量：113600/900=126个，计划126个砂袋。最大截面延米砂袋堆码高度：1136

34、00/1*（24+1）*1500= 3.02米 （砂按1500 Kg/m3考虑）由于70#桥为320m等截面同类型现浇箱梁，按照钢管满堂支架预压规程JG/T1942009中不同类型的支架至少应选择一跨进行支架预压规定，本桥选择一跨施做满堂支架预压，其余另一跨按照同类结构形式施做支架不需要进行支架预压施工。 故全桥砂袋约20126=2520个（单跨用量）。8、施工方法8.1测量放线测量放线，首先在混凝土面上测设出桥跨结构的纵横轴线和1/4跨横轴线，放出设计箱梁水平投影边线，并在左侧或右侧各延伸2m作为支架边线。用墨线弹出90cm90cm的方格网。按支架平面布置图，精确计算出每根水平钢管杆计划长度

35、，按支架立面布置图测设支架高度，计算每根立杆计划高度，搭设支架，调节支架顶托至设计标高。8.2地基处理桩基施工完成后，将泥浆池内泥浆及软土全部清除，疏通场地排水沟，挖设集水坑，集中排水，严禁施工场地内积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。承台混凝土施工完成后，及时回填承台基坑；地底处理为全桥纵向及横向延伸3m做厚度50cm的砂夹石填筑基础，分层碾压压实度达到94%以上时再浇筑一层厚20cm的C25素混凝土作为支架基础。8.3扣件进场验收进场用于支架搭设的所有材料，由项目物资设备部联合其他职能部门以及材料租赁单位共同进行材料的外观质量鉴定和完好度检查，对于检查不符合材质要求

36、的材料要求进行清场处理。检查符合要求的材料必须将材质合格证报物资部进行备案或由物资部出具现场检查单。验收应从以下几个方面重点检查：1、原材料质量控制1）采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。2）搭设模板支架用的普通钢管和碗扣式钢管、扣件、插销，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。3）钢管外观质量要求：a.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕，碗口完好；b.钢管外径、壁

37、厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀程度；钢管的弯曲变形应符合下页“构件允许偏差”表格的规定；c.钢管应进行防锈处理；d.钢管碗口完好度偏差应符合要求。4）扣件外观质量要求：a.有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b.扣件应进行防锈处理。2、旧钢管材质应符合下列规定：表面锈蚀深度应不超过-0.5mm钢管的弯曲变形应符合建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范的规定。脚手架的搭设的技术要求、允许偏差应符合建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范要求。3、构配件要求支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合

38、现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0钢管。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。8.4支架搭设支架搭设时从墩台处开始，全宽度进行，合拢于梁中位置处。水平杆由下向上进行。支架搭设之前预先检查碗扣杆件，不得使用挖瘪、弯曲、腐蚀等以及有损伤和明显缺陷的构件，碗扣或销子必须用专用的销子。碗扣件进场前必须逐件进行检查，是否符合质量要求及设计要求。碗扣支架搭设前，先按测量放线及支架搭设形式布置好碗扣底托，然后搭拼碗扣支架。第一层拼好之后，必须由现场技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托调平。拼立

39、杆时必须用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力。接头部位必须用碗扣连接牢固。支架搭拼时应挂线以控制调平和线型。顶托外露部分最大不能超过30厘米，自由端超过30厘米长的杆件要增加水平杆锁定；底托与硬化地面之间要密贴，达到面受力，严禁形成点受力。顶托螺扣伸出长度不大于30厘米，方木间用木楔塞紧，且用钉子钉牢。横向钢管间若有空隙，用粗钢筋焊接或用直扣件将两钢管连成一体。碗扣支架搭拼完之后，用扣件式钢管在立杆上沿纵横向每隔3.0m设置一道垂直剪刀撑，剪刀撑设置时从顶到底要连续，搭接头保证不小于100厘米，接头卡不少于三个，与水平横杆的夹角为4560，要求布置在立杆两侧。施工过程中加强对支架的观测，要有

40、详细的记录，并对观测数据进行详细分析，特别是数据有突变时，要认真对待，仔细分析，必要时进行重新验算。本桥支架最高搭设高度6.0m，其两端与中间每隔2步（2.4m）设置一道水平剪刀撑。剪刀撑应与墩台顶实，增加整体支架的稳定性。在支架的纵横向顶部和底部均设置扫地杆一道，扫地杆距离拖撑钢板不大于20cm。支架搭设水平杆采用HG-90cm杆件，立杆顶部段采用LG-120cm，中间段采用LG-240cm杆件，均为碗口式标准杆件及相应配套扣件。扫地杆及剪刀撑均为扣件式材料。8.5施工预拱度及沉降在支架上浇筑连续箱梁时，在施工中和卸架后，上部构造要发生一定的挠曲变形，为保证上部构造在卸架后能够达到设计要求，

41、在支架、模板施工时应设置合适的预拱度。根据设计图纸本桥在确定预拱度时，主要考虑了支架的弹性变形，主跨跨中的预拱度设置值=支架弹性变形+1.5cm，按二次抛物线由跨中向支点处变化；边跨跨中预拱度设置值=支架弹性变形+1.0cm,按二次抛物线由跨中向两端变化支点处变化。支架弹性变形根据预压过程中的测量值最终确定。通过对预压前、预压过程中、预压后各测点的观测，得出各点的非弹性变形量和弹性变形量。根据弹性变形量的大小、规律，来确定设置预拱度。非弹性变形通过预压消除，而沉降量、弹性变形量、预拱度等通过调节顶托的高度来实现。8.6铺设底模在满堂支架顶托上面横桥向分布两道483.0mm方木，纵桥向分布10cm10cm方木，上铺17mm厚的122cm244