模板工程施工方案(碗扣式脚手架).docx

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1、歌山建设集团有限公司天津星月欧瑞门业有限公司年产50万樘新型防盗安全门项目 模板施工方案(碗扣式支撑)方案模板施工方案(碗扣式支撑)方案一、 工程概况本工程场地位于天津市津南区御惠道以北、高营路以西。本工程包括厂房一、厂房二及办公楼两栋楼以及附属公厕，厂房一建筑层数为地上2层，局部3层；厂房二及实验检测中心建筑层数为地上6层，均无地下工程，总建筑面积为65543.5平方米。桩承台基础，结构形式均为钢筋混凝土框架结构，建筑设计使用年限为50年，抗震设防烈度为七度，建筑物的结构抗震等级为框架三级。厂房一，建筑高度为17.4m，首层层高7.8m，二层除仓库为3.9m外(仓库三层3.9m)，其余二层层

2、高为7.8米。厂房二及实验检测中心，建筑高度23.55m，地上一层为4.2m,二四层层高均为3.6米，五六层层高圴为3.3m。本工程最大的特点是质量要求高、工期紧。原计划模板支撑体系采用钢管扣件脚手架和门式脚手架，为保证工程施工进度及模板支撑体系的安全可靠性，现改为碗扣式脚手架。二、施工准备工作1、 技术准备 组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对框架模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。2、 物资准备 按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划

3、进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。3、 劳动组织准备根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。三、综合说明（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1662008）。2、建筑施工安全手册3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工

4、程相关图纸，设计文件。5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，四、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5.25m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m、1.2m，横距lb取0.9m、1.2m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.6m。整个支架的简图如下所示。7680009900 模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.25m。（二）材料及荷载取值说明碗扣式钢管脚手架是一种杆件轴心相交(接)的承插锁固式钢管脚手架，采用带连接件的定型杆件，组装简便，具有比扣件式钢管脚手架较强的稳定承载能力，不仅可以组装各

5、式脚手架，而且更适合构造各种支撑架，特别是重载支撑架。碗扣式钢管脚手架是在吸取国外先进技术的基础上，结合我国实际情况研制的一种多功能脚手架。WDJ碗扣式钢管脚手架的最大特点，是独创了带齿的碗扣式接头。这种接头结构合理，力学性能明显优于扣件和其他类型的接头。它不仅基本上解决了偏心距的问题，而且具有装卸方便、安全可靠、劳动效率高、功能多、不易丢失零散扣件等优点，因而受到施工单位的欢迎，是一种有广泛发展前景的新型脚手架。碗扣式脚手架的特点细节一 性能特点 碗扣式脚手架具有以下性能特点：(1)多功能 碗扣式脚手架可根据施工要求，组成模数为06m的多种组架尺寸和荷载的单排、双排脚手架，支撑架，支撑柱，物

6、料提升架，爬升脚手架等多功能的施工设备、并能作曲线布置。布架场地不需做大面积的整平。(2)接头拼拆速度快 由于采用了碗扣接头避免了扣件螺栓人工操作。只用一把铁锤即可进行安装和拆卸作业，安装和拆卸速度比扣件式钢管脚手架快5倍以上。 (3)减轻了劳动强度 由于碗扣式钢管脚手架完全取消了螺栓作业，工人携带一把铁锤即能完成全部作业，减轻了一半的劳动强度。(4)接头强度高，安全可靠 接头采用独特的碗扣式，经试验和使用证明，它具有极佳的抗剪、抗弯、抗扭能力，比其他类型的钢管脚手架的结构强度提高50以上。由于接头具有可靠的自锁能力整架配备有较完善的安全保障设施，所以使用安全可靠。(5)维护简单 构件为不易丢

7、失的扣件构配件轻便、牢固。不怕一般的锈蚀，所以日常的维护简单，运输紧凑有便，细节二 构造特点碗扣式钢管脚手架的核心部件是碗扣接头，它由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣限位销组成如下图所示。碗扣式钢管脚手架采用，48X 3.5(mm)焊接钢管作主构件。立杆和顶杆是在一定长度的钢管上每隔06m安装一套碗扣接头制成。碗扣分上碗扣和下碗扣。下碗扣焊在钢管上，上碗扣对应地套在钢管上其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、下滑动，横杆是在钢管两端焊接横杆接头制成。连接时，只需将横杆接头插入下碗扣内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆与立杆牢固地连在一起，形成框架结构

8、。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。五、模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算模板的截面抵抗矩为：W900182/6=4.86104mm3；模板自重标准值：x10.30.9 =0.27kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.11240.9 =2.376kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.111.10.9 =

9、0.109kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x410.9 =0.9kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x520.9=1.8kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.27+2.376+0.109)1.2=3.306kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.

10、3060.252+0.13.780.252=0.04kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.3060.252-0.1173.780.252= -0.048kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.048kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =M/Wf =0.048106 /(4.86104)=0.994N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =0.994N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强

11、度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.3060.25+0.6173.780.25=1.079kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =31078.947/(290018)=0.1N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.1N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=900183/12=4.374105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式

12、计算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.068mm；底模面板的挠度计算值max=0.068mm小于挠度设计值 =min(250/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.11240.25=0.66kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.111.10.25=0.03kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.25=0.25kN/m；振捣混

13、凝土时产生的荷载标准值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.075+0.66+0.03)1.2=0.918kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.10.9180.92-0.1171.050.92=-0.174kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3

14、； =M/Wf =0.174106/(6.4104)=2.717N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =2.717N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.60.9180.9+0.6171.050.9=1.079kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =31078.947/(26080)=0.337N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.337N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E

15、=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=60803/12=2.56106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.155 mm；底模方木的挠度计算值max=0.155mm 小于 挠度设计值 =min(900/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自

16、重：0.033kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.10.9180.9+1.21.050.9=2.043kN；按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：钢管(单钢管) :483.25；W=4.49 103mm3；I=10.78 104mm4； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 8.14 kN ；托梁的最大应力计算值 = 0.672106/4.49103

17、=149.644 N/mm2；托梁的最大挠度 max = 1.66 mm ；托梁的抗弯强度设计值 fm=205N/mm2；托梁的最大应力计算值 =149.644 N/mm2 小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度计算值 max=1.66小于最大允许挠度 =min(900/400,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)支架的自重(kN)：NG13.595.2518.848kN；(2)模板的自重(kN)：NG20.0750

18、.90.90.061kN；NG3240.110.90.92.138kN；静荷载标准值NGNG1NG2NG321.047kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(1)活荷载标准值：NQ（0.250.5）0.90.90.608kN3.立杆的轴向压力设计值计算公式N1.2NG1.4NQ25.2560.85126.107kN（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =N/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.57102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=

19、h+2a=1.2+20.1=1.4m；l0=kh=1.1851.6641.2=2.366m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.664； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.185；故l0取2.366m；=l0/i=2.366103 /15.9=149；查规程附录C得 = 0.312；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.25-4)=0.994； =N/(AKH)=26.107103 /(0.3124.571020.994)=

20、184.204N/mm2；立杆的受压强度计算值 =184.204N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。六、柱模板（设置对拉螺栓）计算书（一）、工程属性新浇混凝土柱名称厂房一KZ新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)7800新浇混凝土柱短边边长(mm)800（二）、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2

21、新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2(三)、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数

22、5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)200模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.238.49.33kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.220.35kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.1079.330.222-0.1210.350.222-0.05kNm Mmax/W0.05106/(1/6200152)7.03N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.238.47.68kN/m 0.632ql4/(100EI

23、)0.637.682254/(10010000(1/12200153)0.22mml/400225/4000.56mm 满足要求！(四)、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)100 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2248.4210.89 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.05kNm Mmax/W0.05106/40.831031.33N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！

24、 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2238.48.64 kN/m 面板变形图(mm) 0.01mm1.5mm 满足要求！(五)、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.03kNm，N11.39kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.05kNm，N21.9kN M/

25、Wn0.05106/(5.08103)10.2N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10mml/4000.67mm 20.01mml/4000.81mm 满足要求！(六)、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N1.92=3.79kNNtb17.8kN 满足要求！ N1.92=3.79kN26kN 满足要求！七、梁模板（扣件式）计算书（一）、工程属性新浇混凝土梁名称KL13新浇混凝土梁计算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸

26、(mmmm)350900新浇混凝土结构层高(m)7.8梁侧楼板厚度(mm)120（二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8（三）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方

27、式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)542,658梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150 设计简图如下：平面图立面图（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度100

28、0mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.01kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.4

29、0.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10728.010.092+0.1211.760.0920.02kNm Mmax/W0.02106/375000.57N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63223.0587.54/(10010000281250)0.003mml/40087.5/4000.22mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.3

30、93 q1静l +0.446 q1活l=0.39328.010.09+0.4461.760.091.03kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14328.010.09+1.2231.760.092.99kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92828.010.09+1.1421.760.092.45kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39323.050.090.79kN R2=R4=1.143 q2l=1.14323.050.092.31kN R3=0.928 q2l=0.92823.050.091.87k

31、N（五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.03+0.91.35(0.3-0.1)0.35/4+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，2.99+0.9

32、1.35(0.3-0.1)0.35/4=3.01kN/m q2max0.79+(0.3-0.1)0.35/4+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，2.31+(0.3-0.1)0.35/42.32kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.010.92，0.53.010.1520.26kNm Mmax/W0.26106/640004.08N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6

33、073.010.9，3.010.151.645kN max3Vmax/(2bh0)=31.6451000/(26080)0.51N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.329004/(10093502560000)0.4mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.321504/(893502560000)0.01mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2ma

34、x1.1433.010.9，0.3933.010.9+3.010.153.1kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.7kN，R2R43.1kN，R32.54kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.320.9，0.3932.320.9+2.320.152.39kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.45kN，R2R42.39kN，R31.95kN（六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm

35、2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.235106/449052.27N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.486kN max2Vmax/A=25.4861000/42425.88N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.11mml/400541.67/4001.35mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.31kN8k

36、N 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.31kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（七）、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.82/100.07k

37、Nm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16kN/m 2)小梁验算 q1max0.94+(0.3-0.1)0.35/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，2.73+(0.3-0.1)0.35/4=2.75kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.3kN，R26.3kN，R36.3kN，R40.3kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4

38、+N边2+Mw/lbmax0.3+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.6-0.35/2)/20.9，6.3，6.3，0.3+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.35/2)/20.9+0.07/1.26.42kN fN/(A)+Mw/W6423.98/(0.5424)+0.07106/449046.75N/mm2f205N/mm2 满足要求！（八）、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R316.76kNN30kN 满足要求！（九）

39、、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.42/(10.15)42.83kPafak140kPa 满足要求！八、主要项目施工技术措施1、梁模板安装完毕，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。2、拆除支模架时应自上而下进行，部件拆除的顺序与安装的顺序相反。不允许将拆下的部件直接从高空掷下。应将拆下的部件捆绑好，集中堆放管理。3、各处模板安装允许偏差，如下表：序号项 目允许偏差（）1轴线位移52底模上表面标高53柱、墙、梁截面尺寸+4 -54层高垂

40、直度5m65m85相邻两板表面高低差26表面平整度54、模板的拆除：1）、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为： （1）、跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100%。 （2）、跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到75%。 （3）悬臂构件混凝土的强度须达到100%。 （4）、墙侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除。2）、拆除侧墙模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。3）、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。九、技术质量保证措施我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。1、质量保证措施、细部处理方法1）、拉通线全过程监控，一般拉上