《砼模板专项施工方案(一般规模).docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《砼模板专项施工方案(一般规模).docx（43页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、学校扩建项目 模板分项工程专项施工方案扩建项目模板分项工程 专项施工方案 建 设 单 位： 监 理 单 位： 施 工 单 位： 项目负责人 ： 技术负责人 ： 编 制 人 ： 编 制 日 期： 年 月 日1、编制依据：1.1合同文件；1.2设计文件：图纸、图纸会审、设计变更、地质勘察报告等资料；1.3 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011施工企业安全生产评价标准 JGJ/T77-2003建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008建筑结构荷载规范 GB50009-2012钢结构
2、设计规范 GB50017-2003混凝土结构设计规范 GB50010-2010建筑地基基础设计规范 GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范 JGJ 164-2008 危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法 建设工程安全生产管理条例 国务院令393号1.4企业的安全管理规章制度，工程项目施工组织设计；1.5公司各种管理制度及管理体系文件。2、工程概况： 根据工程各单体结构设计特点，本方案设计本着以最不利情况为原则，结构受力模型梁板模板支撑高度均取7.9m，梁截面尺寸400mm*1000mm、砼板120mm厚、框架柱截面尺寸为600mm*900mm。依据建设部建质200
3、987号关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知和山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证办法的要求，特编制此模板专项施工方案。3、模板选用 基础，主体框架柱、框架梁、砼墙及楼板模板均采用采用12mm竹胶板。4、方案设计：4.1柱模板方案设计4.1.1框架柱计算断面尺寸600*900mm，计算高度按最不利7.9m高进行验算，模板面板采用12厚竹胶板。4.1.2柱箍采用双钢管48mm3.25mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm，柱模板竖楞（木方）截面宽度50mm，高度50mm，B方向竖楞4根，H方向竖楞5根，H方向12mm对拉螺栓1道。 柱模板支撑计算简图4.2梁模板基本参数
4、4.2.1梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离1150mm。梁模板使用的木方截面5050mm，梁模板截面侧面木方距离300mm，梁底均匀分布4根木方。4.2.2梁模板厚度h=12mm，弹性模量E=10584N/mm2，抗弯强度f=37N/mm2。4.2.3钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.9m，梁截面 BD=400mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.85m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆，即梁底共设4根承重立杆，梁两侧立
5、杆间距2.00m，外侧周围剪刀撑连续布置。4.2.4模板自重0.2kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.0kN/m2。4.3楼板模板基本参数 满堂脚手架设计参数 单位（m）立杆纵距立杆横距立杆步距扫地杆距地距离立杆支撑点距顶部横杆距离（）可调底托伸出距离（）U托伸出钢管距离（）外侧剪刀撑布置方式0.90.91.750.20.50.30.3连续布置4.3.1模板支架搭设高度为7.78m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.75m。4.3.2面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度37
6、.0N/mm2，弹性模量10584.0N/mm2，木方50mm*50mm，次龙骨木方间距300mm。4.3.3模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值1.00kN/m2，扣件计算折减系数取1.00。5、安全验算：5.1柱模板计算书 5.1.1柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取
7、200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取25.300； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取7.900m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.680kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9028.690=25.821kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.902.000=1.800kN/m2。5.1.2 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均
8、布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.225.8210.500+1.401.8000.500=16.753kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。5.1.2.1抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)
9、； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取37.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2012.910+1.400.900)0.2130.213=0.076kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/12000=6.304N/mm2,面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!5.1.2.2抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.910+1.40.900)0.213=2.136kN截面抗剪强度计算值 T
10、=32136.0/(2500.00012.000)=0.534N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!5.1.2.3挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67712.9102134/(1001058472000)=0.234mm,面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求!5.1.3竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下： 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.213m。荷载计算值 q = 1
11、.225.8210.213+1.401.8000.213=7.120kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q =P/l= 3.560/0.500=7.120kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.1200.500.50=0.178kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.120=2.136kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.120=3.916kN 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.005.005.00/6 = 20.83cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.005.00
12、5.005.00/12 = 52.08cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.178106/20833.3=8.54N/mm2,抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32136/(25050)=1.282N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2,抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算 最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.487500.04/(1001000
13、0.00520833.3)=0.446mm,最大挠度小于500.0/250,满足要求!5.1.4 B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.225.82+1.401.80)0.183 0.500 = 3.07kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到,最大弯矩 Mmax=1.046kN.m;最大变形 vmax=1.020mm最大支座力Qmax=
14、4.607kN;抗弯计算强度 f = M/W =1.046106/9576.0=109.23N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于760.0/150与10mm,满足要求!5.1.5 H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.225.82+1.401.80)0.213 0.500 = 3.56kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图
15、(mm) 经过连续梁的计算得到,最大弯矩 Mmax=0.452kN.m;最大变形 vmax=0.093mm最大支座力 Qmax=10.236kN;抗弯计算强度 f = M/W =0.452106/9576.0=47.20N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!5.1.6 H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效
16、面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.236 H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！5.2 梁模板计算书5.2.1模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，
17、取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取25.300； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9024.000=21.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/
18、m2。5.2.2梁侧模板计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下： 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.221.60+1.403.60)1.00=30.960N/mm 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.001.201.20/6 = 24.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.001.201.201.20/12 = 14.40cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。5.2.2.1抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.m
19、m)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取37.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2021.600+1.403.600)0.3000.300=0.279kN.m，经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.27910001000/24000=11.610N/mm2，面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!5.2.2.2抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2021.600+1.43.600)0.300=5.573kN 截面抗剪强度计算值 T=35573.0/(210
20、00.00012.000)=0.697N/mm2；截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2；面板抗剪强度验算 T T，满足要求!5.2.2.3挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67721.6003004/(10010584144000)=0.777mm，面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!5.2.3穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.221.60+
21、1.403.60)1.001.15/2=17.80kN，穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.802kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1150mm。每个截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!5.2.4梁支撑脚手架的计算 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2 由
22、于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.25。 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。5.2.4.1梁底模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.0000.500=12.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.500(21.000+0.400)/0.400=0.600kN
23、/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.500=0.600kN,所以， 均布荷载 q = 1.3512.750+1.350.600=18.023kN/m; 集中荷载 P = 0.980.600=0.588kN; 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4；式中：
24、b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.917kN N2=2.981kN N3=2.981kN N4=0.917kN 最大弯矩 M = 0.037kN.m,最大变形 V = 0.038mm.(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.03710001000/12000=3.083N/mm2，面板的抗弯强度设计值 f，取37.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗
25、剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31495.0/(2500.00012.000)=0.374N/mm2,截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2,面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.038mm，面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!5.2.4.2梁底支撑木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.981/0.500=5.963kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.960.500.50=0.149kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5005.963=1.78
26、9kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5005.963=3.280kN 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.005.005.00/6 = 20.83cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.005.005.005.00/12 = 52.08cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.149106/20833.3=7.16N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必
27、须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31789/(25050)=1.073N/mm2，截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2。 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)，得到q=3.916kN/m，最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.916500.04/(1009000.00520833.3)=0.353mm，木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!5.2.4.3梁底支撑钢管计算(一)、梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管
28、按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到，最大弯矩 Mmax=0.080kN.m，最大变形 vmax=0.070mm，最大支座力 Qmax=3.853kN，抗弯计算强度 f = M/W =0.080106/4788.0=16.74N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于933.3/150与10mm,满足要求!(二)、梁底支撑纵向钢管计算
29、 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到，最大弯矩 Mmax=0.616kN.m，最大变形 vmax=0.705mm最大支座力 Qmax=7.137kN，抗弯计算强度 f = M/W =0.616106/4788.0=128.66N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!5.2.4.4扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆
30、连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.41kN，选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!5.2.4.5立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.14kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.351.032=1.393kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.299=0.404kN 非顶部立杆段 N = 7
31、.137+1.393=8.530kN 顶部立杆段 N = 7.137+0.404=7.541kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.79 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.
32、4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/15.9=229.282,允许长细比=198.513 210,长细比验算满足要求! =0.139,=7541/(0.139456.7)=118.793N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/15.9=237.405,允许长细比=205.546 210,长细比验算满足要求! =0.130,=7541/(0.
33、130456.7)=126.800N/mm2,依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=118.793N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.750,l0=3.638m； =3638/15.9=229.253 允许长细比=198.488 210,长细比验算满足要求! =0.139,=8530/(0.139456.7)=134.377N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)
34、； Wk=uzusw0 = 0.7501.0900.126=0.103kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，2.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.85m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1032.0001.8001.800/10=0.084kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.137+1.3500.299+0.90.9800.084/0.850=7.628kN 非顶部立杆Nw=7.137+1.3501.032+0.90.9800.084/0.850=8.618kN,顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432
35、,l0=3.639m； =3639/15.9=229.282,允许长细比=198.513 210 ,长细比验算满足要求! =0.139,=7628/(0.139456.7)+84000/4788=137.732N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/15.9=237.405,允许长细比=205.546 210 ,长细比验算满足要求! =0.130,=7628/(0.130456.7)+84000/4788=145.832N/mm2,依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=137.732N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=
36、1.75,l0=3.638m； =3638/15.9=229.253,允许长细比=198.488 210,长细比验算满足要求! =0.139,=8618/(0.139456.7)+84000/4788=153.317N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 梁板模板支撑架计算满足要求！5.3模板计算书 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.12+0.20)+1.401.00=5.312kN/m2； 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.12+0.71.401.00=5.111kN/m2； 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取
37、1.40 采用的钢管类型为483.25。 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。5.3.1模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.1200.900+0.2000.900=2.934kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。5.3.1.1抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取37.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到
