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1、滨海新区西外环高速公路第十一标段海河特大桥钢板桩支护专项施工方案中铁十五局集团有限公司滨海新区西外环高速公路第十一标段项目经理部目 录一、工程概况二、编制依据三、地质情况四、工程施工准备五、劳动力组织六、主要施工机具计划、材料计划七、施工方案八、质量保证措施九、安全施工措施十、文明施工措施十一、安全危险点十二、附图一、工程概况本工程为滨海新区西外环高速公路（津汉高速海景大道）工程第11标段，起讫桩号K24+339，终点桩号K25+979，标段全长1640m，为跨海河特大桥的主桥及南侧高架桥部分施工，桥梁面积68060m2。第11标段北起海河北岸，南至津沽公路，跨越海河后沿马厂减河东岸布置，桥址
2、主要位于塘沽区新城村内，唐津高速公路滨海大桥东侧。桥梁结构钢桁架主跨3跨95m+140m+95m，先简支后连续预制梁43跨（39跨30m梁段，4跨35m梁段），本标段施工内容为除预应力小箱梁预制外的全部主体及附属施工。海河特大桥设计采用95m+140m+95m钢桁架连续梁跨海河主河槽，海河主航道为国家级航道，桥位处海河设计通航水位2.73m，设计通航净宽60m，净高10m。海河特大桥主跨布置图详见图2-1。图2-1 海河特大桥主跨布置图二、编制依据1、公路桥涵施工技术规范JTJ0412000；2、公路工程质量检验评定标准JTG F80/12004；3、设计文件及现有图纸，标段实施性施工组织设计
3、；4、现场实地调查情况；5、以往类似施工技术力量、设备状况、管理水平、施工经验等；6、拟用于本合同施工队伍的施工设备和技术力量情况。三、地质情况根据地质勘察资料，海河特大桥桥址处地质依次为：（1）人工填土层（Qml）：厚度0.402.80m，底板标高为2.05-0.48m；（2）新近冲积层（Q43Nal）：厚度2.609.30m；顶板标高为1.700.00m；（3）全新统上组陆相冲积层（Q43al）：厚度1.502.10m；顶板标高为2.050.99m；（4）全新统中组海相沉积层（Q42m）：厚度10.0017.70m；顶板标高为0.98-2.97m；（5）全新统下组陆相冲积层（Q41al）：
4、厚度2.105.20m；顶板标高为-12.97-19.50m；（6）上更新统第五组陆相冲积层（Q3eal）：厚度5.209.60m；顶板标高为-17.27-21.90m；（7）上更新统第四组海相沉积层（Q3dmc）：厚度7.8014.00m；顶板标高为-24.75-30.00m；（8）上更新统第三组陆相冲积层（Q3cal）：厚度7.3014.50m；顶板标高为-34.67-39.97m；（9）上更新统第二组海相沉积层（Q3bm）：厚度9.5014.20m；顶板标高为-46.05-51.30m；（10）上更新统第一组陆相冲积层（Q3aal）：揭示厚度4.0010.00m；顶板标高为-57.50-
5、64.01m；（11）中更新统上组滨海三角洲沉积层（Q33mc）：揭示最大厚度24.40m；顶板标高为-83.50m左右。中墩处地质情况参考3#边墩地质钻孔柱状图。四、工程施工准备1、现场情况钢板桩施工区域场地大部已平整。施工用电已接至现场，道路可通至施工现场。2、施工过程的策划（1）确定本工程的质量方针和目标，满足业主和法律要求。 （2）认真阅读设计文件及工程地质勘察报告，进行施工图会审。编制详尽的施工作业指导书，并通过有关专家组的论证。（3）根据程序文件的要求，技术部门向项目部分发与本工程相关的施工图、技术规范、操作规程并组织学习，掌握施工工艺。（4）在技术质量部门的组织下，进行工程质量策
6、划，并在施工作业指导书的编制及施工过程中体现质量策划结果。（5）根据火电施工及本工程监理的要求，核对并备齐本工程技术资料表格，根据公司质量体系程序要求，备齐本工程质量体系运行记录表格。（6）根据已审查批准的施工作业指导书编制技术质量及安全交底书，并对全体施工人员进行详细的交底。（7）配备适宜的打桩设备，保证施工机械设备的生产能力。（8）对所有参与本工程施工的人员进行入场教育工作。（9）现场设置临时排水管道，使其与业主指定的总排水相接， 以解决施工期间现场地下水及雨后排水、迅速恢复施工等问题。（10）做好材料储备场地及保管、储备条件的准备工作。五、劳动力组织施工人员安排：项目负责人1人； 技术员
7、人； 安全员人；质检员人； 测量员2人； 电工1人； 焊接4人； 机械操作人员4人； 其它辅助工工种1620人。六、主要施工机具计划、材料计划1、主要施工机具（1）挖掘机： 1台；（2）汽车（10、长12米以上）： 2辆；（3）电源箱： 4只；（4）碘钨灯： 20只；（5）水准仪： 1台；（6）经纬仪： 1台；（7）钢卷尺m： 2把；（8）电焊机： 4台；（9）25T吊车（运输用） 1台；（10）50T吊车（打拔钢板桩用） 1台；（11）DZ-90振动压力沉桩锤： 1只；2、周转及消耗性材料主要材料使用量如下：.I50a工字钢（260M，93.6Kg/M）24.336T.I36b工字钢（260
8、M，65.6Kg/M）17.056T.60012钢管（180M，174 Kg/M）31.32T.3258钢管（120M，62.5 Kg/M）7.5T.2197钢管（40M，36.6 Kg/M）1.464T.15米长型拉森钢板桩（250块，1362 Kg/块）340.5T七、施工方案1、总体部署本工程采用1台履带式吊车配备一台90振动锤打拔钢板桩，钢板桩施工一次完成。钢板桩施打结束后先施工上道围檩、支撑，挖土至第二道支撑处再施工第二道围檩、支撑；钢筋混凝土结构应分段施工，施工完一段拆除一段支撑。2、工期本工程施工总工期约为60天，其中：施工准备5天，钢板桩施打工期约为15天，每道围檩、钢支撑施工
9、5天；每道围檩、钢支撑拆除3天；拔钢板桩7天。结构施工25天3、施工顺序(1)打钢板桩卸载（土方开挖至设计高程） 安装导轨 钢板桩及吊车就位 施打钢板桩 第一次挖土 上道支撑施工 第二次挖土 下道支撑施工 第三次挖土。(2)拔钢板桩 排水管道施工结束后回填土 拆除下道支撑 回填土拆除上道支撑 回填土 拔钢板桩。4、支撑式钢板桩挡土墙的构造本工程采用内撑钢板桩挡土墙。其主要由钢板桩、支撑二部分组成，钢板桩起承受水平土压力和防止土体沿滑动面移动作用。它的稳定主要靠钢板桩顶部和中间两道钢支撑使钢板桩保持垂直、稳定，并确保两侧土体不向基坑内发生位移，钢板桩应插入土体一定深度，防止土体滑动和基坑向上隆起
10、。支撑式钢板桩支挡结构简单且便于施工，整个支挡系统均在基坑开挖之前和过程中较容易地完成，作业（包括支撑和挖土）十分安全，施工质量容易保证，且较经济。本工程钢板桩采用型拉森钢板桩，每块长度为15m,宽度400mm（即每一延长米钢板桩为2.5块），每块重量约为1362Kg。钢板桩水平围檩上道采用双拼36b号工字钢，下道采用双拼50a号工字钢，内支撑采用60012钢管。5、支撑式钢板桩挡土墙的设计与施工 土方开挖先将基坑范围及四周8m范围内的土方挖至-4.05m（分两次开挖，第一次挖至基坑边线外3米左右，便于钢板桩施工；钢板桩施工结束后，再挖去剩余土方。），并在四周开槽排水，以保证不让地表水流入基坑
11、。待钢板桩施工结束后，在钢板桩之间挖土至-5.35m，然后进行第一道围檩和支撑的施工，结束后再挖土至-8.80m，然后进行第二道围檩和支撑的施工；最后再挖去余下土方。禁止在围檩和支撑施工前进行超深开挖。本工程-5.35m以上土方采用挖掘机挖土，以下部分采用水力冲土，泥浆泵运土至弃土区。土方开挖必须遵循以下原则：应在基坑中（钢板桩之间）及支撑之间挖土，应对称开挖。挖掘机挖土应边挖边运，严禁堆积在基坑边；土方开挖高程、坡度、宽度均应符合设计方案；施工中挖机严禁撞击支撑及围檩；钢板桩悬臂高度应小于1.5m；钢管支撑间距应按图施工，且上道支撑不得大于7 m，下道支撑不得大于5m，必要时增加临时支撑；已
12、挖基坑边8m范围内禁止长期堆放荷载。挖机等车辆机械应尽量减少在基坑边作业、停留的时间；坑底标高以上200-300mm留作保护层，采用人工开挖。钢板桩施工待基坑及一侧8m范围内的土方挖至-4.05m左右后，才能进行钢板桩的施工。为保证打桩轴线位置的正确和桩的竖直，控制桩的打入精度，防止钢板桩的屈曲变形和提高桩的贯入能力，须在板桩两侧满刷废机油，槽口应打入足够的黄油。在放线定位后，需设置一定刚度的坚固的导架，导架由围檩桩和导梁组成，本工程设置单层、双面导梁，导梁采用22#槽钢。本工程打桩机械采用50T履带吊车配DZ-90振动压力沉桩锤，将板桩振压打入土中，25T吊车配合运输钢板桩。钢板桩的嵌固深度
13、应由计算确定。基坑开挖后，基坑两侧各8m范围内不得堆积材料和长时间停留施工机械。结构施工结束拆除支撑后，再用50T吊车配DZ-90振动压力沉桩锤将钢板桩拔出。钢板桩支撑体系设计对内支撑基坑，造成基坑失稳的直接原因一般可归纳为两类：结构不足（墙体、支撑等的强度或刚度不足）和地基土强度不足。根据地质资料和现场实际情况分析，本工程范围内有承压水，应进行有效措施降水，由于钢板桩穿透了承压水层，因此不进行钢板桩的抗渗透稳定性验算。本设计主要计算钢板桩、围檩、支撑在施工全过程中的强度和稳定性，以及为防止基坑整体滑动和基底土隆起所需的钢板桩插入深度。根据地质报告，在本工程施工区域范围内，钢板桩穿过的土层分别
14、为1、2、3三个土层。由于1、2、3三个土层的有关物理学性质指标相近，为简化计算，本设计取该施工区域土的加权平均指标计算，见下表：土层名称及编号C（kpa）（）（KN/m3）1淤泥质粉质粘土9.723.717.72粉砂、粉土9.228.918.53淤泥质粉质粘土10.323.717.6加权平均值9.72518本工程尽管采取了降水措施，但设计时仍采用水土分算法计算。本方案基坑底标高-10.85m，开挖深度最深按6.80m计算，设二道水平支撑。第一道水平钢支撑中心布置在-5.05m处，第二道水平钢支撑中心布置在-8.45m处，这样下道支撑距基坑底约为2. 4m。土压力计算主动土压力系数Ka=tg2
15、(4525/2)=0.41被动土压力系数Kp =tg2(45+25/2)=2.46如图A所示，图中B点为R1和R2间的中间点(1/2点)，C点为R2与基坑底面间的中点。近似计算时，即认为R1等于e0与eB间的三角形荷载，R2等于eB与eC间的梯形荷载（为保险起见，实际计算时R2等于eB与e3间的梯形荷载）。土压力为：ei=KaHi-2CKa。另考虑基坑边土体和机械行走等产生的附加荷载，按q=15KN/m2计算。设水的重度w=10 KN/m3，地下水顶标高设在-6.75m处，即B点水平位置。上式中Hi为土压力计算高度。其中H1=1000；HB=2700； H2=4400；HC=6600；H3=6
16、800。经计算：e0= qKa-2CKa =150.41-29.70.64=-6.27 KN/m2e1=（q+H1）Ka -2CKa =14.76-12.42=2.34KN/m2eB=（q+HB）Ka-2CKa =26.076-12.42=13.656 KN/m2e2=（q+H2）Ka+w HB2-2CKa =41.574+17-12.42=46.154 KN/m2 eC=（q+HC）Ka+w HBC-2CKa =52.644+29-12.42=69.224 KN/m2e3= (q+H3)Ka+w HB3-2CKa = 63.714+41-12.42=92.294 KN/m2支撑反力计算设上道
17、支撑间最大间距为L1=7m，下道支撑间最大间距为L2=5m，则可采用1/2分担法并通过以下公式计算支撑力：Ri=(en +en+1) *hn+1/2*L可计算出支撑反力R1、R2上式中h0B=2.7m；hB3=4.1m；e0取正数为1。则：R1=(e0 +eB) *hOB/2*L1=(1+13.656)2.727R1=139 KNR2=(eB +e3) *hBC/2*L2=(13.656+92.294)4.125R2=1086 KN（4）钢支撑强度和稳定性验算本工程二道钢支撑均采用60012钢管。已知钢管最大压力在下道支撑上,由于支撑与围檩成45夹角，则Rmax=2 R2=1536 KN，已知
18、60012钢管F=221cm2, =20.8 cm。取f=200Mpa，安全系数K=1.5。本工程支撑钢管单根钢管计算长度最长的不超过10米，按10米计算。对钢管支撑长度10.0 m的直钢管，其长细比=48，查表得=0.852。（该长细比是按钢管两端均铰接计算的，实际施工时钢管两端是焊接的，可以视为两端均为固定，此时的钢管计算长度只有实际长度的一半，可见按钢管实际长度计算长细比是保守的。但要注意钢管自重产生侧向失稳。）由公式N/（F）f/ K可计算出10米长直支撑满足稳定性要求的允许压力为：N=(20010-10.852221)/1.5 N=2511 KN Rmax=1536 KN由此可见支撑
19、的强度和稳定性均满足要求。（3）钢板桩抗弯验算两道支撑间及下道支撑与基坑底面之间的钢板桩弯矩可以近似按照两端简支梁承受梯形荷载计算（此计算较按两端连续梁计算要保守）。查静力计算手册，可按以下公式计算钢板桩的最大弯矩：Mmax=q2L2/623-（1+）/（1-）2式（1）上式中 = q1/q2；=（2+1）/3由此可计算出：两道支撑间之间 12=0.051；12=0.593下道支撑与基坑底面之间 23=0.5；23=0.764实际上基底土对钢板桩的支撑点不是作用在基坑底面处，因此下道支撑与基坑底面之间灌注桩的抗弯计算长度不能按2.4m计算。本方案取L=4.4m。则：A、两道支撑间之间钢板桩的最
20、大弯矩为:MmaxB=(46.1543.426)20.59330.051(1+0.051)(10.051)2MmaxB=35.89 KN.m/mB、下道支撑与基坑底面之间钢板桩的最大弯矩:MmaxC=(92.2944.426)20.76430.5(1+0.5)(10.5)2MmaxC=169 KN.m/m已知型拉森钢板桩截面系数W=2043cm3/m，取安全系数K=2.0。fmax= MmaxB/W=169000/（204310-6）=83 Mpaf/2=100 Mpa因此钢板桩的抗弯强度可以满足要求。考虑到下道支撑拆除后，上道支撑到回填土面的距离要超过3.4m，现设为5.4m。此时上道支撑到
21、回填土面之间钢板桩的最大弯矩经计算为MmaxT=90.53 KN.m/m，fmax= MmaxT/W=90530/（204310-6）=44.3Mpaf/2=100 Mpa（4）工字钢围檩抗弯抗压验算。A、抗弯验算本工程围檩上道采用双拼36b号工字钢，下道采用双拼50a号工字钢，详见平面布置图。支撑与围檩连接的计算简图见图B。已知单根36b工字钢对其xx轴的截面系数 W1=919cm3，50a工字钢对其xx轴的截面系数 W2=1960cm3；f=200Mpa。 将围檩视为多跨连续梁，最大弯距在跨中，若安全系数取K=1.5。计算时按两跨连续梁计算，则查静力计算手册可得： ：对上道围檩，均布荷载Q
22、S=R1/7.0m=19.86 KN/m，净跨度按6.4m计算，Mmax=0.07QSLj2=0.0719.866.42=56.943 KN-m =5694300N-cmMmax/ W1=5694300/(2919)=3098N/cm2 f/1.5=13333N/cm2：对下道围檩，均布荷载QX=R2/5.0m=217.2 KN/m，净跨度按4.4m计算，Mmax=0.07QXLj2=0.07217.24.42=294.35KN-m =29435000N-cmMmax/ W2=29435000/(21860)=7913N/cm2 f/1.5=13333N/cm2B、压弯验算当斜向支撑作用在围檩
23、上时，围檩是压弯构件，因此还应进行围檩在压弯状态下的强度验算。按公式（N/An）+Mx/（x Wnx）f计算上式中x截面塑性发展系数，取1.05；N轴心压力，为1086；An净截面面积，为2119=238cm2；Mx最大弯矩；Wnx截面矩。则：（N/An）+Mx/（x Wnx）= (1086 /238)+29435/(1.0521860)=12.1 KN/cm2 f=20 KN/cm2从以上计算可知，当上道支撑最大间距为7.0米，下道支撑最大间距为5.0米时，上道围檩采用双拼36b号工字钢，下道围檩采用双拼50a号工字钢可以满足要求。考虑到影响土体侧压力的因素很多，为了确保整个支撑体系的稳定、
24、安全，现场应配备一定的钢管和工字钢，以便对可能发生的支撑体系变形进行加固。所有钢结构焊缝均应满焊，焊缝厚度应符合钢结构规范的要求。（5）钢板桩变形验算按图A计算简图计算，2、3两点间钢板桩所受弯矩最大，因此只计算该跨的钢板桩最大变形量，按梯形荷载一端固定、一端简支计算，参照建筑结构静力计算手册P.161，其计算公式为：fx=L3x5q1（1-32+23）+2q0（1-22+4）/236EI上式中：L4.4m（原为2.4m，现固定点向下移2m）；q1e2=46.154 KN/m；q0e3-e2=46.14KN/m；x/L ；2点处2=0，跨中0=0.5；E钢板桩弹性模量=206103 Mpa=2
25、06102 KN/cm2；I钢板桩截面惯性矩=31.95102cm4/m；X2点距变形计算点的距离。2点处X1=0，跨中X0=1.2m。、2点处钢板桩位移：f2= L3X15q1+2q0/240EI=0、跨中B点处钢板桩位移：f0= L3X05q1（1-32+23）+2q0（1-22+4）/240EIf0=1.11cm以上计算所得数值满足二级基坑围护结构位移值的要求，该变形量不会造成基坑周边土体的扰动，因此围护结构和周边建构筑物是安全的。4、坑底土抗隆起验算由于T2转运站下部为深厚软土层，因此需验算坑底软土的承载力。如图C所示，采用此滑动模型进行验算。先以O为圆心，以OB为半径作圆，交坑底水平
26、线于E、F。再由E作垂直线交地面线于D。设想滑动面为DEBF。并设地面有临时荷载q=15KN/m2。取C1=C2=10Kpa。(不计算基坑内土的抗滑作用)此时抗滑力矩=C1HOB+(1/2) C2OB2 滑动力矩=（1/2）（q+H）OB取抗滑系数K=1.5则2C1HOB+(1/2)C2OB2/(q+H)OB1.5计算出OB=4.9m，实际取1.2*OB=5.9m，这样偏于安全。因此钢板桩理论计算长度为0.3+7.75+5.9=13.95m，而本工程钢板桩的实际总长度为15m，此时坑底土不会出现隆起现象。5、钢支撑拆除结构施工结束后，应先在钢板桩和泵房侧壁混凝土之间按设计要求回填土，回填至钢支
27、撑底部时，再拆除钢支撑、围檩，并拔出钢板桩。禁止无回填土时拆除支撑、围檩。6、排桩墙支护工程能重复使用的钢板桩检验标准表：6.1序号检验项目允许偏差或允许值检查方法单位数值1桩垂直度%1用钢尺量2桩身弯曲度2%L用钢尺量，L为桩长3齿槽平直度及光滑度无电焊渣或毛刺用1m长的桩段做通过验收4桩长度不小于设计长度用钢尺量7、监测钢板桩施工中和成型后，必须对整个钢板桩支撑体系进行监测。其内容一般包括：墙后土、基坑底和钢板桩的沉降（隆起）和位移；相邻建筑物的位移沉降；.钢板桩、围檩的弯曲变形；监测主要手段是采用仪器和钢皮尺来测量和观察，每天不得少于4次。发现位移或变形，要及时分析原因，必要时采取补强措
28、施，并及时撤出基坑内的施工人员。具体监控值见下表（本工程属三级基坑）；监测表格见附表：表：7.1基坑变形的监控值（cm）基坑类别围护结构墙顶位移监控制围护结构墙体最大位移监控值地面最大沉降监控值一级基坑353二级基坑686三级基坑810108、降排水措施本工程施工区域存在2粉砂层，该层含水丰富，水的渗透系数约为水平向135*10-6cm/s，垂直向211*10-6cm/s，计算时综合取K=200*10-6 cm/s=11.7*10-2m/d。2粉砂层为承压水层，顶标高约为-7.5m，底标高约为-14m，含水层高度M=6.5m。本工程采用管井降水，基坑每一侧设置一口管井，管井距离基坑边5m，管井
29、底标高-18m。设降水半径R=30m，管井距离基坑中心r0=20m，基坑水位降深S=7m。按均质含水层承压水完整井计算涌水量（基坑远离边界）：Q=2.73KMS/（1+R/r0）=83 m3/d=3.5 m3/h 每口井配置一台JQB1-6潜水电泵，其扬程为22m，流量15m3/h，完全能够满足要求。本工程施工过程中，基坑外和基坑内均应开设排水沟和集水井，并有专人负责降、排水工作。9、其他（1）考虑到基底以下土体仍为软弱土层，由于基坑边8m以外仍有近4m高的土，虽然该土体附加荷载不作用在基底以上钢板桩上，但对基底以下土体（被动土区土体）仍有较大影响，可能因为基坑内基底土软弱，而发生基底土隆起及
30、围护结构失稳。另外尽管采取了降水措施，但由于施工、土质等各种不可预见因素的影响，仍不能排除基坑发生渗流破坏和发生管涌的可能性。由于被动土区土体的力学性质对围护结构的变形稳定起着十分重要的作用，因此，本工程必须对基坑内基底以下土体（被动土体）进行加固处理。具体做法是：对该区域范围进行压力注浆，注浆深度不小于7m，其水泥掺入量应大于120Kg/m3。详见A-A剖面。（2）钢管支撑应予加压力，予加压力值为支撑力的50%。（3）钢管支撑和围檩的节点处理详见M、N、K等节点大样图。该节点处主围檩两面应采用700mm长的相同围檩进行加高处理，以使钢管的支撑力能够比较均匀地传递到围檩上。（4）所有钢结构焊缝
31、均应满焊，焊缝厚度应符合钢结构规范的要求。（5）由于钢管支撑较长，为避免钢管因自身重量产生的绕度变形影响支撑的强度和稳定性，钢管支撑施工结束后，应在钢管中底部增加一根钢支撑（直径大于219）。八、质量保证措施工程施工前，对参加本工程的所有人员进行质量和安全技术交底。所有机械、器具施工前要严格检查，确保正常施工无故障；测量放线仪器需经校验方可使用。钢板桩打入深度应符合方案要求，支撑必须焊接牢固。钢板桩插打施工技术性要求高，必须对钢板桩的轴向、法向倾斜度严格加以控制。由专人负责基坑监测工作，并做好钢板桩施工记录和边坡的监测工作，若有异常情况应采取紧急措施处理，并通报有关部门。钢管支撑上严禁任何垂直
32、荷载。已施工完成的钢板桩用悬挂标识，土方开挖后严禁挖掘机等重载车辆在基坑边行走。九、安全施工措施进入施工现场必须正确佩带安全用具。严禁在基坑坡脚下休息。基坑边8m范围内严禁施工荷载。施工用电须严格遵守用电安全规程，电缆线不得随意拉接，现场配电柜必须配置漏电装置，非专业人员不得操作。特种作业人员必须持证上岗，严禁无证操作。施工现场应保持整洁，做到“工完、料尽、场地清”，坚持文明施工.严格遵守电厂门卫制度，不得与门卫顶撞、争吵，所有施工机械应服从指挥，控制厂内行驶速度，不得野蛮施工。作业区域必要时采用警戒绳和挂设安全标语牌及标志示警，非施工人员严禁入内。夜间施工应有足够的照明，各种电器设备、配电箱
33、及电动工具的电源应由专职电工拆装，施工电源应有漏电保护装置，电源配电箱应布置在安全地带，并有可靠的接零接地，使用手提电动工具（振动泵等），应戴绝缘手套，穿绝缘鞋。电线严禁拉结在钢板桩上。挖掘机行走和工作时应遵守下列规定：严禁任何人在伸臂及挖斗下通过或逗留。严禁人员进入斗内。严禁在已开挖的基坑边作业。现场机械保养好，严禁漏油，废机油集中回收，严禁乱到。十、文明施工措施注意文明礼貌，不说脏话，不做有损企业的事。施工用的材料应有组织计划，进场后按指定的场地堆放。施工机械使用完毕要及时清理干净，并到指定地点有序停放。十一、安全危险点施工用电应设保护装置，并有专人检查。夜间施工应有足够的照明，碘钨灯要悬挂在2.5m高的竹、木杆上，非电工不得从事电气作业，雨天电气设备应有遮雨设施。发现支撑体系位移或变形，要及时撤出基坑内的施工人员，并分析原因，必要时采取补强措施后方可继续施工，时刻监控流沙灌涌等现象发生。十二、附图1、钢板桩支挡结构平面图等。2、基坑横剖面图
