《高大模板专家论证施工方案(屋面预应力大梁).docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高大模板专家论证施工方案(屋面预应力大梁).docx（53页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、格力电器(合肥)有限公司公租房二标项目 屋面梁模板支撑设计方案目 录第一章 编制依据 2第二章 工程概况及方案确定 2第三章 施工准备 3 3.1材料及机具准备 3 3.2人员准备 3 第四章 施工措施 5 4.1梁模板 5第五章 计算书 8 5.1 技术参数 8 5.2梁侧模板荷载计算 9 5.3梁测模板面板计算书 10 5.4梁侧模板支撑的计算 13 5.5梁底模板计算 17 5.6梁底支撑计算 19 5.7梁跨度方向钢管计算 245.8 扣件抗滑移的计算 245.9 立杆的稳定性计算 245.10 梁模板高支撑架构造和施工要求 28 5.11 模板拆除要点 30 第六章 质量标准 31
2、6.1 主控项目 316.2 一般项目 31第七章 成品保护和安全文明施工 32 第八章 模板应急预案 32 屋 面 梁 模 板 施 工 方 案第一章编制依据1.本工程施工图纸、结构设计总说明、地质勘察报告、施工组织设计、建筑施工组织设计规范（GB/T5052/2009）等2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)3.建筑施工模板安全技术规范（JGJI62-2008）4.建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）5.建筑结构荷载规范（GB5009-2001）6.钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）7.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50
3、204-2002）8.建筑施工安全检查标准（JGJ59-1999）第二章工程概况及方案确定工程名称：格力电器（合肥）有限公司公租房标监理单位：安徽省恒信工程监理有限责任公司建设单位：格力电器（合肥）有限公司设计单位：机械工业第一设计研究院施工单位：中铁十三局集团有限公司本工程为格力电器（合肥）有限公司生活区第二食堂工程。建筑面积为17997.3，独立基础，上部结构体系为现浇钢筋混凝土框架结构。建设地点：安徽省合肥市高新技术开发区。本工程屋面框架梁最大断面为4751900与预应力梁5001200，框架梁混凝土施工线荷载为P=250.4751.9+1.00.4751.9+0.350.475=23.
4、63，预应力梁混凝土施工线荷载为P=250.501.2+1.00.501.2+0.350.50=15.78kN/m，因屋面框架梁施工荷载大于预应力梁施工荷载，且大于20 kN/m，依据危险性较大的分部分项工程安全管理办法的要求，主要针对4751900梁进行设计说明，此屋面预应力梁加固依该方案施工，不再单独进行设计。 模板选择：主要以木模板为主，梁支撑次楞采用50100的方木、主楞用2根48的钢管和14穿墙对拉螺栓通过钢板卡固定。梁支撑在脚手架上，架子的搭设采用48的钢管。沿梁宽梁底采用两根钢管支撑，沿梁长500一道立杆，梁两侧立杆间距1200mm。梁底小横杆间距500一道，小横杆与立杆搭接部位
5、采用双扣件。第三章 施工准备3.1材料及机具准备3.1.1模板材料采用18mm厚木胶板、50100木方、483.0钢管扣件 3.1.2 脱模剂：水质隔离剂；3.1.3 塞缝材料采用海绵条和401胶水；3.1.4 机具：锤子、扳手、手锯、电锯、水平尺、卷尺、线坠、撬棍。3.2.人员准备： 模板施工由木工工长江德好全面负责，组织机构见下图。项目经理：夏红研技术负责人：李胜久质量负责人：纪尊众测 量 员：周木喜生产经理：田化东技 术 员：马翔木工工长：江德好各模板施工班组第四章 施工措施4.1 梁模板梁模面板采用18mm厚胶合板，梁高为1900mm两侧模采用14钢筋作为对拉螺栓。梁模板采用单片预组拼
6、梁模施工工艺4.1.1 工艺流程为：测放并复核梁轴线控制线和标高控制线搭设梁模支架预组拼模板检查底模吊装就位、安装起拱侧模安装安装侧向支撑检查模板位置和截面尺寸群体梁模固定4.1.2 施工要点：4.1.2.1利用下层楼板面的轴线引吊梁轴线，根据柱子钢筋上的水平线引测梁底标高；4.1.2.2在专用支撑下脚要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上；4.1.2.3在支撑上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直；13起拱。4.1.2.4安装两侧模板，次楞沿梁高方向7道方木立放，沿梁长方向主愣500一道，主愣采用5个加固点，底部加固点为步步紧加固；中间三道为对拉螺栓加
7、固，并用双螺母；板底与梁交接处采用斜撑（木方）加固。侧梁上口要拉线找直，用定型夹子固定。4.1.2.5 在梁底板下每隔间距500用483.0mm钢管作为小横杆支设，小横杆与立杆搭接部位采用双扣件。沿梁宽梁底部采用两根钢管支撑，沿梁长500mm一道立杆，梁两侧立杆间距1200mm。各立杆之间要设水平拉杆或剪刀撑，以保持其稳固，第一道水平杆设在离地200处，在立杆中间和杆端再设一道水平拉杆。立杆下部垫木方，见下图（单位mm）：梁底小横杆布置图4.1.3梁模拆除应根据同条件试块强度报告和规范规定，具体见下表：序号结构类型结构跨度（m）达设计砼强度的百分率（%）1框架梁81004.1.4模板质量分析与
8、对策影响模板工程质量因素对策拆模过早强度达到规范要求，方准拆模顺序不当按操作规程施工未适当留设顶撑按施工组织设计和技术交底执违章作业自检不认真认真执行自检责任不执行技术交底说服教育，辅之经济处罚上下工序不交接上下工序认真进行交接检查看错图纸梁未起拱或起拱高度不够按设计要求或规范起拱预埋件，预留孔遗漏认真看图，严防遗漏断面搞错认真看图，层层把关中心线错误认真看图，测量复查标高错误认真看图，从两个方向返测标高缝隙过大木模缝隙为采取堵补等措施用胶带或铁皮堵补杂木变形大支模前修理木模浇砼前未浇水胀模专人负责，保证浇透木模久晒变形堆放整齐，有防晒防淋措施支模后到浇捣前间隔过长支完模，检查合格就浇砼支模时
9、，对缝不认真精心施工，保证质量技检人员专检不认真加强教育，执行岗位责任制误检学好图纸，一丝不苟错误指导加强技术业务学习其他模板表面漏刷隔离剂满刷隔离剂重复使用模板清理不干净使用前，整修模板第五章 计算书5.1、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.475；梁截面高度 D(m)：1.90；混凝土板厚度(mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑
10、小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483.0；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：25.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：47.5；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯
11、强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：800；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距(mm)：800；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，500mm，1000mm，1500mm，1700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(m
12、m)：3.0；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；5.2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t -新浇筑混凝土的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度
13、影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.116 kN/m2、47.500 kN/m2，取较小值47.500 kN/m2作为本工程计算荷载。5.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f -
14、 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.20.847.50.9=41.04kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.840.9=4.032kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。计算跨度: l = (1900-110)/(7-1)= 298.33mm；面板的最大弯矩 M= 0.141.04(1900-110)/(7-1)2 + 0.1174.032(1900-110)/(7-1)2= 4.07105Nmm；
15、面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.141.040(1900-110)/(7-1)/1000+1.24.032(1900-110)/(7-1)/1000=14.911 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.07105 / 4.32104=9.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 41.04N/mm；l-计算跨
16、度: l = (1900-110)/(7-1)=298.33mm；E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.81.81.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67741.04(1900-110)/(7-1)4/(10095003.89105) = 0.596 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1900-110)/(7-1)/250 = 1.193mm；面板的最大挠度计算值 =0.596mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.193mm，满足要求！5.4、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递
17、的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 14.911/0.800= 18.639kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 51010/6 = 83.33cm3；I = 5101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.1ql2= 1.193 kNm，最大支座反力 R =1.1ql = 16.402 kN，最大变形 = 1.261 m
18、m（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.19106/8.33104 = 14.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 14.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 800/400=2mm；次楞的最大挠度计算值 =1.261mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力16.402kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用
19、圆钢管，直径48mm，壁厚3.0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.445 kNm，最大支座反力 R= 29.582 kN，最大变形 = 0.402 mm。（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.44106/8.99103 = 160.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =160.8N/mm2
20、小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.402 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.402mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！5.5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩
21、I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(25.00+1.00)1.90+0.350.500.90=26.87kN/m施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=26.865+2.520=29.385kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1
22、26.865158.3332+0.1172.52158.3332=7.47104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.426.8650.158+0.452.520.158=1.881kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.126.8650.158+1.22.520.158=5.158kN =Mmax/W=7.47104/2.70104=2.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677
23、ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=22.388kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =158.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =158.33/250 = 0.633mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.865158.34/(10095002.43105)=0.05mm；面板的最大挠度计算值: =0.05mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.633mm，满足要求！5.6、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自
24、重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.158/0.5=10.316kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1055/6 = 41.67 cm3；I=10555/12 = 104.17 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.3160.52 = 0.258 kNm；最大应力 = M / W = 0.258106/41666.7 =
25、6.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.610.3160.5 = 3.095 kN；方木受剪应力计算值 = 33.0951000/(210050) = 0.928 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.928 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方
26、木最大挠度计算值 = 0.67710.3165004 /(10010000104.167104)=0.419mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.419 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.881kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.158kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.475)/40.500(1.20.11025.000+1.42.000)+1.220.500(1.900-0.110
27、)0.350=1.305kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.579 kN；N2=N3=7.769 kN；最大弯矩 Mmax=0.209 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.183 mm；最大应力 =0.209106/4490=46.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 46.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!5.7、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算5.8、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管
28、脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.769kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.9、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆
29、的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.579 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296=0.93 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.50/2+(1.20-0.48)/4)0.500.35+(0.50/2+(1.20-0.48)/4)0.500.110(1.00+25.00)=0.831 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.500/2+(1.200-0.475)/40.500=1.208 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.579+0.93+0.831+1.208=3.546
30、 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，
31、取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3546.287/(0.205424) = 40.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它
32、包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.769 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6-1.9)=0.93 kN；N =N1+N2 =7.769+0.635=8.404 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆
33、计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8403.886/(0.205424) = 96.7 N/mm2
34、；钢管立杆稳定性计算 = 96.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.12) = 1.998 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.007 ；lo/i = 1997.787 / 15.9 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 8403.886/(0.417424) = 47.
35、5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全5.10、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的
36、设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑
37、架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个
38、扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5.11. 模板拆除的一般要点：5.3.1. 模板拆除建立混凝土拆模申请制度，由工长填写，技术部门根据拆模试块报告，给予批示（拆模申请表见下表）。5.3
39、.2. 后浇带模板拆除：后浇带处侧模拆模后，及时清理模板残渣，并画线剔凿后浇带处模板；后浇带处顶板模板严禁拆除。5.3.3. 拆除模板的顺序和方法：应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。5.3.4. 模.板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。其好处是：支模就考虑拆模的安全与方便，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。第六章 质量标准6.1 主控项目6.1.1 现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板；6.1.2 在涂刷模板隔离剂时不得玷污钢筋和混凝土接槎处。6.2 一般项目6.2.1 模板的接缝宽度不得大于1.5；6.2.2 模板表面清理干净，并采取防止粘结措施。模板上粘浆和满刷隔离剂的累计面积；梁应不大于4002。表 允许偏差项目项目允许偏差（）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52米靠尺和塞尺检查预埋
