高支模专项施工方案(门式扣件式).docx

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1、高支模施工方案目 录一、工程概况11、工程概况2、编制依据二、施工准备11、技术准备12、物资准备13、劳动力准备2三、高支模支撑方案21、模板及支撑架的材料选取22、支撑系统的构造设计2四、高支模验算4（一）门式刚架高支模系统41、梁支撑计算42、梁侧模板计算103、板支撑计算13(二)满堂红钢管脚手架高支模系统191、梁支撑计算192、梁侧模板计算263、板支撑计算29五、高支模施工的安全管理341、高支模系统施工安全管理机构342、高支模施工注意问题34六、高支模施工方法351、支撑系统安装352、梁、板模板安装363、验收及拆除的批准程序384、高支模拆除385、安全技术措施396、预

2、防坍塌事故的安全技术措施417、针对浇捣砼输送制定的安全措施七、应急救援预案43八、附图4350一、工程概况1、工程概况太阳城广场商住小区（一期）工程位于罗定市大岗东路与大新南路交汇处，是由罗定市龙宇置业房地产发展有限公司投资，肇庆市资信工程建设监理有限公司监理，珠海东梁建筑设计有限公司设计，广东开平二建集团股份有限公司承建。本工程建筑总面积76728.12平方米，设地下室一层，地上30层，结构总高度107.6m，地下室层高4.5m，首层高5.7m，二层至三层层高4.8m，四层至五层层高3.3m，六层层高为5.1米，七层至三十层每层高3m。地下室使用功能为车库；首层至三层为商场；四层至五层为车

3、库；六层为架空层；七至三十层为住宅。2、编制依据1) 施工图2) 混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）3) 木结构设计规范 （GB50005-2003）4) 钢结构设计规范 （GB50017-2003）5) 建筑工程大模板技术规程 （JGJ74-2003）6) 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）(2011版) ；7) 高层建筑混凝土结构技术规程 （JGJ3-2010）8) 建筑施工手册 （第四版）（中国建筑工业出版社2003）9) 建筑工程施工质量验收统一标准 （GB50300-2001）10) 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）11）建

4、筑结构荷载规范(GB5009-2001)(2006版)；12）建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）；13）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 128-2000）；14）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302001；二、施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有

5、产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购

6、买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。三、高

7、支模支撑方案1、模板及支撑架的材料选取模板：采用18mm（厚）胶合板。木枋：采用100mm100mm、50mm100mm、80mm80mm木枋。支撑系统：选用MF1219门式脚手架及配件、483.5mm、12对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483.5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及配件。2、支撑系统的构造设计（1）根据设计图纸要求，本工程高支模支撑系统分为二种情况，具体如下：情况一：首层结构楼面5.7m高，最大梁截面尺寸为400mm1400mm、600 mm1000 mm、300 mm700mm，梁两侧楼板厚为150mm，梁板砼等级均为C40。选用门式架钢管脚手架支撑体系。

8、梁底高支模搭设高度为4.15米，板底支模高度为5.55m。梁、板支撑系统采用MF1219进行组合支撑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。情况二：六层结构楼面5.1m高，最大梁截面尺寸为1200mm2400mm、1300mm1800mm、1000mm2400mm,梁两侧楼板厚150mm，梁板砼等级均为C40。由于六层为转换层，梁最大截面为12002400,属高大支模，考虑到质量和安全要求，故选择满堂红脚手架构架形式。梁底高支模搭设高度为2.5米，板底支模高度为4.95m。（2）对于以上第一种情况的高支模，其构造设计参数均如下：梁侧模板采用18mm厚夹板，竖枋间距300mm，竖向设置

9、一排穿梁螺栓12500mm，第一排设在梁底以上400mm（当梁高700 mm时才设穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置二层木枋，横枋采用100100mm木枋，间距300，纵枋采用100100mm木枋，支顶采用门式架，排距为900mm；楼面模板采用18mm厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用8080mm木枋，间距400，纵枋采用8080mm木枋，支撑采用门式架，排距为900mm。（3）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面

10、倾角宜4560，用扣件与门式架扣紧。（4）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，门式架下为两条8080mm木枋并排垫放。（5）对于第三种情况采用满堂红钢管脚手架高支模，按最大梁5001500 mm，梁下满堂钢管脚手架按650800 mm进行高支模支承；楼面模板采用18mm厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用8080mm木枋，间距400，纵枋采用8080mm木枋，所有板下满堂架均按1000900 mm搭设。（6）梁的下木方采用50100mm，间距为300 mm，侧模竖肋间距为300mm；对当梁高700mm时，梁侧模板加一排124

11、00对拉螺杆，当1500梁高700mm时，梁侧模板加3排12500对拉螺杆。（7）满堂钢管架横、纵拉杆按1500mm步距进行高支模方案设计，并且地面以下200mm高做扫地杆。满堂架外围各立杆要用剪刀撑进行连接，而且要与各柱或梁进行可靠连接（可采用可调节支撑把满堂架与梁、柱进行稳定性连接），从而形成一个空间网状的超静定桁架体系。（8）所有梁下承重纵横杆与立杆之间均须加设双扣件。（9）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的13。（10）所有高支模必须待下层梁板砼强度达到50以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便

12、荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的原则。四、高支模验算（一）门式刚架高支模系统由于本工程第一、二种情况的高支模的设计参数相同，首层的梁截面大于地下负二层的梁截面，首层的板支撑高度大于地下负二层的板支撑高度。故只要首层的高支模支撑系统设计符合要求，其余地下负二层也必定符合要求。1、梁支撑计算计算的脚手架搭设高度为3.8米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.90米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用27

13、.21.9mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度100mm，高度100mm。梁顶托采用100100mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图(1)梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1)荷载的计算： a.钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.300=11.475kN/m b.模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300(21.500+0.350)/0.350=0.976kN/m c.活荷载为施工荷载标准值

14、与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(11.475+0.976)+1.40.600=15.782kN/m 2)木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.762kN N2=2.762kN 经过计算得到最大弯矩 M= 1.443kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.762kN 经过计算得到最大变形 V= 2.5mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面

15、抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； a.木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.443106/166666.7=8.66N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.761/(2100100)=0.414N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! c.木方挠度计算 最大变形 v =2.5mm

16、木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!(2)梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.794kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.255kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010

17、.00/12 = 833.33cm4； a.顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.794106/166666.7=4.76N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35069/(2100100)=0.760N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! c.顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.6mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (3)门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

18、1)门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容： a.脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m b.加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高

19、的钢管重计算： tg=(41.950)/(40.900)=2.167 20.015(40.900)/cos/(41.950)=0.033kN/m水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(10.900)/(41.950)=0.002kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.101kN/m经计算得到

20、，静荷载标准值总计为 NG = 0.340kN/m。2 )托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.303kN，3.303kN 第2榀门架两端点力9.255kN，9.255kN第3榀门架两端点力9.255kN，9.255kN第4榀门架两端点力3.303kN，3.303kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 18.510kN。 (4)立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.340kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 1

21、8.510kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.7m。经计算得到，N = 1.20.3403.700+18.510=20.019kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.02kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I

22、0=1.22cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.044.321=44.321kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!2、梁侧模板计算（1）梁模板基本参数：梁截面宽度 B=350mm，梁截面高度 H=1500mm， H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600

23、mm。梁模板使用的木方截面100100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm。 （2）梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T

24、混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。（3）梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ （4）梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 a.抗弯强度计

25、算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)1.50=64.440N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1064.4400.3002=-0.580kN.m f=0.580106/81000.0=7.160N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! b.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30

26、064.440=11.599kN 截面抗剪强度计算值 T=311599/(2150018)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! c.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.801.50=43.20N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67743.200300.04/(1006000.00729000.1)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,满足要求!(5)穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有

27、效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.236.00+1.44.00)1.500.50/3=12.20kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.20kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置3 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!3、板支撑计算计算的脚手架搭设高度为5.1米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b

28、= 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.50米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用27.21.9mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离400mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。梁顶托采用8080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图(1)楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1)荷载的计算： a.钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.1

29、200.400=1.224kN/m b.模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.400=0.136kN/m c.活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.400=0.800kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(1.224+0.136)+1.40.800=2.752kN/m 2)木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.354kN N2=2.826kN N3=1.626kN N4=1.626kN N

30、5=2.826kN N6=1.354kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.395kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.826kN 经过计算得到最大变形 V= 1.3mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； a.木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.395106/85333.3=4.63N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh

31、 T 截面抗剪强度计算值 T=32.003/(28080)=0.469N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! c.木方挠度计算 最大变形 v =1.3mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! (2)楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.553kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.108kN 经过计算得到最大

32、变形 V= 1.0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； a.顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.553106/85333.3=6.48N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! b.顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34267/(28080)=1.000N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计

33、算满足要求! c.顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.0mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (3)门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1)门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： a.脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高

34、脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m b.加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.500)=1.300 20.015(41.500)/cos/(41.950)=0.038kN/m 水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.015(11.500)/(41.950)=0.003kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.107kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.346kN/m。 2)托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力2.868kN，2.868kN 第2榀门