B公寓楼地下室模板专项施工方案.docx

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1、中国对外建设有限公司 珍珠大厦B座公寓楼地下室模板施工方案目 录第一章 编制依据2-2第二章 工程概况2-22、1建筑概况2-22、2门型模板支撑施工概况2-2第三章 支撑架设计2-263、1支撑架设计2-23、2梁板及墙模板支撑体系验算3-28第四章 梁板模板支设方法28-314、1门型支撑架搭设28-284、2门型支撑架的节点处理29-294、3梁板模板支设29-294、4模板拆除29-294、5模板施工注意事项30-31第五章 安全技术措施31-31附图第一章 编制依据1、陵水珍珠大厦B座公寓楼施工图纸 设计单位：海南泓景建筑设计有限公司2、主要规范、规程序号规范、规程名称编 号1建筑结

2、构荷载规范GB50009-20012建筑施工计算手册中国建筑工业出版社3 建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社4建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）5恒智天成施工安全设施计算软件2008版第二章 工程概况2.1 建筑概况本工程地处海南省陵水县陵河西南岸，滨河路边，椰林南干道以南，总用地面积34759.16平米，本工程总建筑面积152949平米，其中地上建筑面积135560平米，地下建筑面积17911平米，容积率3.9，建筑密度24.9%，绿化率38.6%本工程由A座酒店（塔楼、商业裙楼）、B座产权式酒店、会所等组成。B座建筑面积84078平米，B座公寓楼地下室顶板梁截面

3、300750、400600、400900、4001000，柱子截面多数为13001300，地下室外墙厚度为400，内墙为350。地下室层高4.54.8m,首层层高5.8m,标准层2.9m。2.2模板施工概况 根据B座施工图纸及施工进度情况考虑，本项目地下结构工程根据层高（4.765m、4.8m、4.6m、4.5m），地下室顶板模板支撑采用门式钢管脚手架，板搭设2个高架、梁搭设一个高架一个低架，再根据不同标高采用可调顶托便可满足要求，地下室外墙厚400，高度约4.8米，采用直径为12的高强止水螺杆对拉，螺杆间距600。底排距墙根300。第三章 支撑架设计3.1 支撑架设计支撑方案设计名 称选 用

4、 材 料主次梁（地下室）每延长米0.40m3如：4001000梁门式脚手架支撑，18厚的九夹板，3989的木龙骨，梁底门架跨距为715mm，梁底木方间距150mm。梁（地下室）0.30m3每延长米0.4m3门式脚手架支撑，18厚的九夹板，3989的木龙骨，梁底门架跨距为715mm，梁底木方间距150mm。混凝土楼板（地下室板厚300、200、180）及每延长米0.3m3梁门式脚手架支撑，18厚的九夹板，3989的木龙骨，梁底门架跨距为600、715mm，板底木方间距150mm。楼梯模板采用钢管支撑。柱子（1300*1300）模板柱子每侧采用2道M12对拉螺杆600，外侧采用48*3.0钢管箍筋

5、.3.2梁模板支撑体系验算3.2.1本工程取地下室梁截面较大、跨度较大、高度较高的梁板模板支撑验算。400*1000梁模板门式脚手架支撑计算书依据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）计算的脚手架搭设高度为3.80米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.2米，门架的高度 h0 = 1.9米，步距1.93米，跨距 l = 0.715米，门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.1米，b1 = 0.8米，门架立杆采用26.82.5钢管，立杆加强杆采用26.82.5钢管，每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离150.00m，梁底方

6、木截面宽度39mm，高度89mm，梁顶托采用10号工字钢。1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一、梁底方木的计算方木按照简支梁计算。1荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：q1 = 25.510.15=3.825kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2 = 0.340.15（21+0.4）/0.4=0.306kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000.15=0.3kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2（3.825+0.306）+1.40

7、.3=5.377kN/m2方木强度、挠度、抗剪计算：方木计算简图方木弯矩图（kN.m）方木变形图（mm）方木剪力图（kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.075kNN2=1.075kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.537kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.075kN经过计算得到最大变形 V= 3.371mm方木的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 3.98.98.9/6 = 51.49cm3；I = 3.98.98.98.9/12 = 229.11cm4；（1）方木强度计算：截面应力 =0.537106/51490=10.43N/mm2方木的

8、计算强度小于13N/mm2，满足要求!（2）方木抗剪计算：截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32/（23989）=0.975N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!（3）方木挠度计算：最大变形 v = 3.371mm方木的最大挠度小于1200/250，满足要求!二、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元，托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算，集中荷载取方木的支座力（如图所示），均布荷载取托梁的自重 q= 0.11kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图（kN.m）托梁变形图（mm）托梁剪力图（kN）经过计算得

9、到最大弯矩 M= 0.364kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.53kN经过计算得到最大变形 V= 0.027mm顶托梁的截面力学参数为：截面抵抗矩 W = 49cm3；截面惯性矩 I = 245cm4；（1）顶托梁强度计算截面应力 =0.364106/1.05/49000=7.07N/mm2顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!（2）顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.027mm顶托梁的最大挠度小于1200/400，满足要求!三、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算：门架静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN

10、/m）：门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架（MF1217） 1榀 0.244Kn水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN脚手板 5步2设 0.1842/5=0.074kN交叉支撑 2副 20.040=0.08kN连接棒 2个 20.006=0.012kN锁臂 2副 20.009=0.018kN合计 0.56kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.56 / 1.93 = 0.29kN/m（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）：剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=（41.93）/（40.715

11、）=2.69920.015（40.715）/cos/（41.93）=0.032kN/m水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照5步4跨设置，每米高的钢管重为：0.015（40.715）/（51.93）=0.004kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.036kN/m；（10.014+40.014）/1.93=0.036kN/m每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.102kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.392kN/m。2托梁传递荷载:

12、托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力2.35kN，1.94kN第2榀门架两端点力5.53kN，5.53kN第3榀门架两端点力1.94kN，2.35kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11.06kN。四、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.392kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 11.06kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.80m。经计算得到，N = 1.20.3923.80+11.06=12.848kN。门式钢

13、管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 12.848kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中 门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到，=0.209； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.57cm4； h0 门架的高度，h0=1.9m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.42cm4； A1 门架立杆的截面面积，A1=1.91cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1

14、=1.42cm4； A 一榀门架立杆的换算面积，A=2A1=3.82cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 经计算得到，Nd= 16.37kN。 立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求3.2.2本工程取地下室板厚300mm模板支撑验算。300厚楼板模板门式脚手架支撑计算书依据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）计算的脚手架搭设高度为4.60米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.2米，门架的高度 h0 = 1.9米，步距1.93米，跨距 l = 0.6米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.1米，

15、b1 = 0.8米。门架立杆采用26.82.5钢管，立杆加强杆采用26.82.5钢管。每榀门架之间的距离0.60m，梁底方木距离150.00m。梁底方木截面宽度39mm，高度89mm。梁顶托采用12.6槽钢U口水平方向。1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图一、楼板底方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为：1荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：q1 = 25.50.30.15=1.148kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2 = 0.340.15=0.051kN/m（3）活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载（

16、kN/m）：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000.15=0.3kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2（1.148+0.051）+1.40.3=1.859kN/m2木强度、挠度、抗剪计算：方木计算简图方木弯矩图（kN.m）方木变形图（mm）方木剪力图（kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=0.45kN N2=1.23kN N3=1.23kN N4=0.45kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.067kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.23kN经过计算得到最大变形 V= 0.076mm方木的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 3.

17、98.98.9/6 = 51.49cm3；I = 3.98.98.98.9/12 = 229.11cm4；（1）方木强度计算：截面应力 =0.067106/51490=1.3N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求!（2）方木抗剪计算：截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32/（23989）=0.975N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!（3）方木挠度计算：最大变形 v =0.076mm方木的最大挠度小于600/250，满足要求!二、楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元；托梁按照集中与

18、均布荷载下多跨连续梁计算；中荷载取方木的支座力，如图所示；布荷载取托梁的自重 q= 0.12kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图（kN.m）托梁变形图（mm）托梁剪力图（kN）经过计算得到最大弯矩 M= 0.301kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.66kN经过计算得到最大变形 V= 0.008mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 62.1cm3；截面惯性矩 I = 391cm4；1梁强度计算：截面应力 =0.301106/1.05/62100=4.62N/mm2顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!2梁挠度计算：最大变形 v = 0.008mm顶托梁的最大挠度小于120

19、0/400，满足要求!三、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算：门架静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）：门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架（MF1217） 1榀 0.244Kn水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN脚手板 5步2设 0.1842/5=0.074kN交叉支撑 2副 20.040=0.08kN连接棒 2个 20.006=0.012kN锁臂 2副 20.009=0.018kN合计 0.56kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.56 / 1.93 = 0.29k

20、N/m（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）：剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照5步5跨设置，每米高的钢管重计算：tg=（51.93）/（50.6）=3.21720.015（50.6）/cos/（51.93）=0.031kN/m水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照5步5跨设置，每米高的钢管重为：0.015（50.6）/（51.93）=0.005kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.036kN/m；（10.014+40.014）/1.93=0.036kN/m；每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；经计算得到，

21、每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.102kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.392kN/m。2 托梁传递荷载：托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力2.61kN，4.65kN第2榀门架两端点力5.66kN，5.66kN第3榀门架两端点力4.65kN，2.61kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11.32kN。四、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式：N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.392kN/m； NQ

22、托梁传递荷载，NQ = 11.32kN； H 脚手架的搭设高度，H = 4.60m。经计算得到，N = 1.20.3924.60+11.32=13.484kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 13.484kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算：其中 门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到，=0.209； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.57cm4； h0 门架的高度，h0=1.9m； I0 门架立

23、杆的截面惯性矩，I0=1.42cm4； A1 门架立杆的截面面积，A1=1.91cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的换算面积，A=2A1=3.82cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。经计算得到，Nd= 16.37kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求!3.2.3本工程取地下室剪力墙400厚模板验算。 地下室外墙模板计算书 一、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时

24、，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用木楞截面8939mm，每道内楞1根木楞，间距150mm 外楞采用钢楞截面100505mm，每道内楞2根钢楞，间距600mm 穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径12mm。墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.19kN/m2 实际

25、计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.19kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6kN/m2三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算面板计算简图 截面特性为： 面板截面抵抗矩W=bh2/6= 6001818/6=32400mm3 面板截面惯性矩I= bh3/12=600181818/12=291600mm4 面板的弹性模量E=6000N/mm2 1强度计算 作用在模板上的侧压力q它包括： 新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.614.19=10.22kN/m 倾倒混凝土侧压力

26、设计值： q2= 1.40.66=5.04kN/m 计算跨度（内楞间距）: l = 150mm=0.15m 面板的最大弯矩M（kN.m）： M = ql2 / 10 =（10.22+5.04）0.152/10 =0.03kN.m 面板的强度计算值（N/mm2）: 面板的强度计算值满足要求！ 2挠度计算 计算跨度（内楞间距）： l = 150mm 面板的最大挠度计算值： 面板的挠度计算值满足要求！四、墙模板内外楞的计算 1内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算 本算例中，龙骨采用木楞，截面特性分别为： 内楞的规格：木楞. 截面宽度为39mm, 截面高度为89mm,

27、 内楞截面抵抗矩W =398989/6 = 51486.5mm3 内楞截面惯性矩 I = 39898989/12 = 2291149.25mm4 内楞的弹性模量E = 度为5/8.587*0.501 =0.0029500N/mm2内楞计算简图 （1）内楞强度计算： 作用在内楞的荷载q： q = （1.214.19+1.46）0.15=3.81kN/m 内楞计算跨度（外楞间距）： l = 600mm=0.6m 内楞的最大弯距M（kN.m）： M = ql2 / 10 =3.810.62/10 =0.14kN.m 内楞的强度计算值（N/mm2）： 次楞的强度计算值满足要求！ （2）内楞的挠度计算：

28、 次楞的挠度计算值满足要求！ 2外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面特性分别为： 外楞的规格：圆钢管483.5. 外楞截面抵抗距W =5.08mm3 外楞截面惯性矩I = 12.19mm4 外楞的弹性模量E =210000N/mm2外楞计算简图 （1）外楞强度计算： 作用在外楞的荷载P： p = （1.214.19+1.46）0.150.6=2.29kN 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）： l = 600mm=0.6m 外楞的最大弯距M（kN.m）： M= 0.175Pl =0.1752.290.6 =0.24 kN.m 外楞的强度计

29、算值（N/mm2）: 主楞的强度计算值满足要求！ （2）外楞的挠度计算 主楞的挠度计算值满足要求！五、穿墙螺栓的计算 穿墙螺栓直径： 12mm 穿墙螺栓的有效直径 ：120.8510.2mm 穿墙螺栓的有效面积： A3.14（10.2/2）281.67mm2 穿墙螺栓所受的最大拉力（kN）：N=14.190.60.6=5.11kN 根据公式计算： 穿墙螺栓的最大拉力满足要求！3.2.4本工程取地下室柱子截面较大的柱模板支撑验算。柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1300mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1300mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L

30、 = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱模板竖楞截面宽度39mm，高度89mm，间距150mm。柱箍采用圆钢管，截面483.0，每道柱箍2根钢箍，间距600mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.0； V

31、 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m； 1 外加剂影响修正系数，取1.00； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.00kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1面板强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公式：其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.240.00+

32、1.43.00)0.6 = 31.32kN/m经过计算得到最大弯矩 M = 0.1031.320.150.15=0.07kN.M面板截面抵抗矩 W = 6001818/6=32400mm3经过计算得到 = M/W = 0.07106/32400 = 2.16N/mm2面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.1531.32=2.819kN截面抗剪强度计算值 T=32819/(260018)=0.392N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1.4N/mm2面板的抗剪强度

33、计算满足要求!3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000.6=24kN/m； E 面板的弹性模量，取6000N/mm2； I 面板截面惯性矩 I = 600181818/12=291600mm4；经过计算得到 v =0.677(40.000.6)1504/(1006000291600) = 0.047mmv 面板最大允许挠度，v = 150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公

34、式：其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.240.00+1.43.00)0.15 = 7.83kN/m d为柱箍的距离，d = 600mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.107.830.60.6=0.282kN.M竖楞方木截面抵抗矩 W = 398989/6=51486.5mm3经过计算得到 = M/W = 0.282106/51486.5 = 5.477N/mm2竖楞方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.67.83=2.819kN截面

35、抗剪强度计算值 T=32819/(23989)=1.218N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000.15=6kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，取9500N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 39898989/12=2291149.25mm4；经过计算得到 v =0.677(40.000.15)6004/ (10095002291149.25) = 0.242mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 600/250 = 2.4mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!五

36、、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍的规格： 圆钢管483.0mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm4；B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.240.00+1.43.00)0.15 0.6 = 4.7kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 0.817kN.m最大支座力 N = 16.67kN最大变形 v = 0.646mm1.柱箍强度计算：柱箍截面强度计算公式：=M/W f其

37、中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值， M = 0.817kN.m； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩， W = 8.98cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2)： f = 205B边柱箍的强度计算值 f = 90.98N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求！2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.646mm v 柱箍最大允许挠度，v = 433.33/250 = 1.73mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力

38、16.67kN。经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!七、H方向柱箍的计算H方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.240.00+1.43.00)0.15 0.6 = 4.7kN经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 0.817kN.m最大支座力 N = 16.67kN最大变形 v = 0.646mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/W f其中 M 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.817kN.m； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98c

39、m3； 柱箍的强度设计值(N/mm2)： f = 205 H边柱箍的强度计算值 f = 90.98N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =0.646mm v 柱箍最大允许挠度，v = 433.33/250 = 1.73mm； 柱箍的最大挠度满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力16.67kN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm!第四章 梁板模板的支设方法4.1门式支撑架的搭设在梁板模板