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1、 高支模专项施工方案目 录一、编制依据2二、工程概况2三、施工准备21、技术准备2四、模板设计31、基本要求3五、支撑方案41、支架及模板的选取42、梁板模板高支撑架的构造和施工要求5六、支撑体系验算8板支撑计算书8梁4001100计算书18梁侧模计算书28七、高支模施工方法351、支撑系统、梁、板施工工序352、高支模的验收程序353、混凝土浇筑方法及采用的施工设备35八、模板拆除371、模板拆除规定372、模板及支撑体系拆除方法37九、监测方案和过程控制381、监测方案382、施工过程控制38十、泵送砼针对性安全措施39十一、应急救援401、应急救援机构及电话402、应急资源的配备403、
2、应急预案的启动414、事故发生后的处理程序41十二、安全保证措施42十三、文明施工44一、编制依据1、技术标准及规范混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）；建筑工程质量验收统一标准 （GB50300-2001）；2、广东省建工设计公司设计的施工图纸；3、本工程特点、现场实际条件、自然环境；4、行业或地方颁布的有关现行施工规范、标准、规程、法规和图集；二、工程概况工程名称：汇富名苑建设单位：化州市汇富房地产开发有限公司设计单位：广东省建工设计公司监理单位：广东城建项目管理有限公司本工程总建筑面积35867.99平方米。本工程为框架剪力墙结构，其中地下室层高4.5m，首层层高
3、5.1m，2-5层层高4.5m。 采用钢管支撑系统。三、施工准备1、技术准备施工前，应组织有关技术人员熟悉图纸，将图纸中的错误与现场不便施工的地方以书面形式报至监理、业主及设计院，请求解决。同时在熟悉图纸的基础上，根据结构特点确定模板选型、配模原则以及施工顺序等。绘制木模板配模图，交至操作工人处进行加工。技术交底重点突出施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问题。四、模板设计1、基本要求1. 模板及其支撑系统必须满足以下要求：1）保证结构、构件各部分形状尺寸的正确；2）必须具有足够的强度、刚度和稳定性；3）模板接缝严密，不得漏浆；4）便于模板的安拆；5）现浇结构模板安装的允许偏差见下表：项
4、 目允许偏差（）轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4、-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度上）52. 模板与砼的接触面满涂隔离剂，按规范要求留置浇捣孔、清扫孔，浇筑砼前用水湿润木模板，但不得有积水；3. 墙、柱模板必须按规范规定要求进行拆除；4. 施工中在施工现场做好试块，与结构砼同条件养护，经试验确定具体的拆模时间；五、支撑方案1、支架及模板的选取本工程支架采用扣件钢管架，钢管采用外径为48，壁厚3.0的钢管，大楞、小楞采用8080截面，模板材料全部选用优质模板，拟采用15厚胶合板。钢管、木楞、模板的力学性能指标详见高支模验算书部分
5、。1.1、钢管(1)钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙杆等。(2)钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3902）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB700-7）中Q235-A级钢的规定。(3)采用外径为48，壁厚3.0的钢管，其它杆最大长度不超出6.5，且每根钢管的最大质量控制在25。(4)钢管的表面质量及外形应符合下列要求；1)新钢管应有产品质量合格证及质量检测报告，钢管材质检测方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错拉、硬弯、毛刺、
6、压痕和深的划道、钢管壁厚及外径偏差不大于-0.5，端面切斜偏差不大于1.7；钢管必须涂有防锈漆。2)旧钢管表面锈蚀深度小于0.5，钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲当11.5时，允许偏差5；立杆钢管弯曲当314时，允许偏差12，当416.5时，允许偏差20。3)弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，脚手架钢管每根最大质量不大于25，钢管上严禁打孔。1.2、打孔(1)、扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。(2)、扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质符合现国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，其附件的制造材料应符合普通螺纹（GB1981）的规定，垫圈应符合垫
7、圈（GB95-76）规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1，扣件表面应进行防锈处理。(1)、脚手架采用的扣件，扣件螺栓拧紧扭力矩不小于40N且不大于60N。(2)、扣件验收应符合下列规定：新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均进行防锈处理。2、梁板模板高支撑架的构造和施工要求2.1、模板支撑的构造要求：（1）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；（2）梁和楼板荷载相差较大时，采用不同的立杆间距，
8、但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。22、立杆步距的设计：（1）当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，则采用等步距设置；（2）当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，则采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；（3）高支撑架步距为0.9-1.2。23、整体性构造层的设计：（1）单水平加强层3-6沿水平结构层设置水平斜杆或剪力撑，且需与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框隔总数的1/3；（2）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。24、剪力撑的设计：（1）模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置；（2）模板支架两端
9、与中间两隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设计一道水平剪力撑。（3）每条梁的投影部位必须布置一道剪力撑，且剪力撑必须连续。（4）整个高支模系统立杆外侧必须设竖向封闭剪力撑。（5）梁下两根主立杆沿竖向设置剪力撑。25、顶部支撑点的设计：（1）顶部支撑点位于顶层横杆时，靠近立杆，且不小于200mm；（2）支撑横杆与立杆的连接扣件进行抗滑验算，当设计荷载N12KN时，可采用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。26、支撑架搭设的要求：（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均错开在不同的框格层中设置；（2）确保立杆的垂直偏差和横杆和水平偏差小于扣件架规范的要求，且垂直度（全高）偏差控制在30mm以
10、内；（3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-60Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；（4）地基支座的设计要满足承载力的要求。2.7、木楞、连墙件连接方式、布置间距及基础处理方案1、木楞均采用截面为8080的木方，楼板模板下方的木楞横向间距300，木楞下方用外径为48，壁厚3.0的钢管支撑，间距与立杆间距相同，亦为1 m以内。2、架与楼层结构柱临近处，在结构柱上设置一道拉墙杆将架与结构柱连接为一个整体。连墙件采用箍柱的方式，立杆施工按定距以箍柱的方式作为支撑体系的固定点，即连墙件。整个体系通过扫地杆、剪力撑与固定点相连，形成立体稳固系统，根据多年施工经
11、验，以连墙件为构造措施，不需要进行理论计算即可满足施工要求。28、施工使用的要求：1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，应采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。六、支撑体系验算 板支撑计算书1、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的
12、均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载2、模板体系设计模板支架高度(m)5.1立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)1
13、50小梁两端各悬挑长度(mm)150，150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)3、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 (1)、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)
14、+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.32kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.320.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验
15、算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.86kN/m 5ql4/(384EI)53.863004/(38410000281250)0.14mml/400300/4000.75mm 满足要求！4、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 因B/lb取整4800/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计
16、算简图如下： (1)、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.26kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.15)0.31.32kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0771.320.92+0.
17、10.940.920.16kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.260.152/2，0.10.152/2+3.150.150.47kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.16，0.6，0.470.6kNm Mmax/W0.6106/853307.05N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 V10.607q1静L+0
18、.62q1活L0.6071.320.9+0.620.940.91.25kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.260.15，0.10.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.25，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(28080)0.74N/mm21.78N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中max0.632qL4/(1
19、00EI)=0.6321.229004/(10093503413300)0.16mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.221504/(893503413300)0mml1/400150/4000.38mm 满足要求！5、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)8080可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)341.33主梁截面抵抗矩W(cm3)85.33 (1)、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2
20、(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.95kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.31.55kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按四
21、跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.550.9+1.2230.570.92.22kN 按悬臂梁，R1q1l=1.950.150.29kN RmaxRmax，R12.22kN; 同理，R1.67kN，R1.67kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.280.91.32kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.320.150.2kN RmaxRmax，R11.32kN; 同理，R0.99kN，R0.99kN (2)、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.61kNm Mmax/W0.61106/853307.12
22、N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (3)、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.73kN max3Vmax/(2bh0)=33.731000/(28080)0.87N/mm21.66N/mm2 满足要求！ (4)、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.49mm 跨中max=0.49mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.19mm=150/400=0.38mm 满足要求！6、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9114150
23、 满足要求！ 查表得，0.51 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.15)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.15)+1.40.710.90.91000/(0.51424)=5.161000/217.09=23.76N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！7、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.16kNN30kN 满足要求！梁4001100计算书由于本工程中有多种的梁规格，所以其它梁的搭设方法按照400*1100梁段为参考，按400*1100梁段搭设方法搭设。1、荷载设计模板及其支架自重标准值G1
24、k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载2、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧
25、立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图3、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(
26、G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72135.97kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.2kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.1128.15kN/m (1)、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12535.970.220.18kNm Mmax/W0
27、.18106/375004.8N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52128.152004/(10010000281250)0.083mml/400200/4000.5mm 满足要求！ (3)、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37534.20.2+0.4371.760.22.72kN R2=1.25q1l=1.2535.970.28.99kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37528.150.22.11kN R2=1.25q
28、2l=1.2528.150.27.04kN4、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.72+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1.1-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71max0.6-0.4/2，(1.2-0
29、.6)-0.4/2/21，8.99+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=9.04kN/m q2max2.11+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1.1-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，7.04+(0.3-0.1)0.4/27.08kN/m (1)、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1079.040.92，0.59.040.120.78kNm Mmax/W0.78106/853309.18N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 Vmaxmax0
30、.607q1l1，q1l2max0.6079.040.9，9.040.14.939kN max3Vmax/(2bh0)=34.9391000/(28080)1.16N/mm21.78N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.089004/(10093503413300)0.92mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)7.081004/(893503413300)0mml/400100/4000.25mm 满足要求！ (4)、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q
31、1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1439.040.9，0.3939.040.9+9.040.19.3kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.69kN，R29.3kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.080.9，0.3937.080.9+7.080.17.28kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.06kN，R27.28kN5、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)8080可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.4
32、4主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)341.33主梁截面抵抗矩W(cm3)85.33 主梁自重忽略不计，计算简图如下： (1)、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.651106/853307.63N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.65kN max3Vmax/(2bh0)=34.651000/(28080)1.09N/mm21.66N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.19mml/400400/4001mm 满足要求！ (4)、扣件抗滑计算 RmaxR1,
33、R40.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！6、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.7+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.41，1.35(0
34、.75+(24+1.1)0.15)+1.40.71(0.9+0.6-0.4/2)/20.9，10.04，10.04，0.7+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/20.910.04kN fN/(A)10.04103/(0.54424)43.52N/mm2f205N/mm2 满足要求！7、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4110.04kNN30kN满足要求！梁侧模计算书由于本工程中有多种的
35、梁规格，所以高于700mm的其它梁侧模搭设方法按照400*1100梁段为参考，按400*1100梁段搭设方法搭设。1、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，725 设计简图如下：模板设计剖面图2、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面
36、板计算简图如下： (1)、抗弯验算 q1bS承135.635.6kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3526.4132.08kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2max(0.07732.080.122+0.13.530.122, -0.10732.080.122+0.1213.530.122,-0.07132.080.122-0.1073.530.122)0.04kNm Mmax/W0.04106
37、/375001.06N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验算 qbS正126.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.4118.754/(10010000281250)0.01mm118.75/400=0.3mm 满足要求！ (3)、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14332.080.12+1.2233.530.124.87kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.1226.43.58kN3、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型
38、方木小梁材料规格(mm)8080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 (1)、抗弯验算 q4.87kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.14.870.62，0.54.870.252=0.18kNm Mmax/W0.18106/853302.05N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.64.870.6
39、，4.870.25=1.75kN max3Vmax/(2bh0)=31.751000/(28080)0.41N/mm21.66N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 q3.58kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6773.586004/(10084153413300)0.11mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=3.582504/(884153413300)=0.06mm250/400=0.62mm 满足要求！ (4)、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.14.870.6，0.44.870.6+4.870.253.21kN 正常使用
40、极限状态 Rmaxmax1.13.580.6，0.43.580.6+3.580.252.36kN4、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型方木主梁材料规格(mm)8080主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)341.33主梁截面抵抗矩W(cm3)85.33 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.56kN，R21.61kN，R31.32kN，R41.32kN，
