信业佳佳园工程多层住宅地下室模板施工方案.docx

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1、 工程名称：湖州市陌路堂子村F地块信业佳佳园住宅小区建设单位：湖州信业佳房地产开发有限公司监理单位：湖州中设建设工程监理有限公司多层住宅地下室结构模板工程施工方案主要编制人： 费国强 职称（职务）： 项目技术负责人 审核人员： 邱敏华 职称（职务）： 质安部技术主管 审批人员： 梁旭 职称（职务）： 公司技术负责人 施工单位：美信佳集团建设有限公司编制日期：2013年11月10日施工组织设计（安全专项施工方案）审批表工程名称湖州市陌路堂子村F地块信业佳佳园住宅小区工程编制单位美信佳集团建设有限公司工程规模106218平方米工程等级级方案名称多层住宅地下室结构模板工程施工方案主要编制人审核意见

2、审核人（签名）：日期： 年 月 日（审核技术部门章）审批意见审批人（签名）：日期： 年 月 日（企业公章）备注栏目 录 表一、工程概况二、编制依据三、施工准备工作四、施工部署五、施工工艺六、质量保证措施七、施工安全保证措施八 、应急和文明施工措施九 、模板工程结构计算附件1：KL30（3），余下梁同样支撑附件2：板厚140mm,层高2.57M，余下板同样支撑附件3 ：KZ13柱子;附件4：KZ9柱子；附件5：地下室剪力墙一、工程概况湖州市市陌路堂子村F地块住宅小区建设项目一期工程位于湖州市大通桥北堍，田盛街南侧，市陌路的西侧。该工程由湖州市信业佳房地产开发有限公司建设，由浙江天和建筑设计建筑设

3、计有限公司设计，浙江省核工业工程勘察院勘察，湖州中设建设工程监理有限公司监理，由美信佳集团建设有限公司承建施工。工程总建筑面积106218M2，共21个单位工程，包括1#-23#楼（4#和14#楼无）。1#-9#楼为3F+16F+1的多层住宅，其中7、8、9#楼设置有地下室。多层住宅地下室层高取为2.57m。本工程采用木模，内外楞承托，模板支架采用483.0mm钢管，扣件连接，由于结构尺寸、种类繁多，现以结构实体具有代表性的剪力墙、柱子、梁和板编制模板支撑系统专项方案。二、编制依据1、 本工程的建筑结构施工图2、 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）3、 建筑施工扣件式钢管

4、脚手架安全技术规范（JGJ1302011）4、 建筑施工安全检查标准（JGJ592011）5、 混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）6、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087. 浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006 J10905-2006）8、 建筑施工手册（第四版）第一册三、施工准备工作1、劳动力安排劳动力投入计划表工种按工程施工阶段投入劳动力情况(人)架子工木工施工准备616地下室结构20402、设备配置拟投入的主要施工机械表序号机械或设备名称型号规格数量(台)国别产地额定功率(KW)生产能力用于施工部位1塔吊QTZ-

5、801浙江40良好基础、主体、装饰2切割机6上海3良好基础、主体3手 推 车15湖州良好基础、主体4木工圆盘锯3503南昌2良好基础、主体5电 焊 机BX-3-3003江西10良好基础、主体63、材料准备主要周转材料计划表序号名 称规 格数 量备 注1钢 管48 160T2胶合板1830*915*20 1200M23松木方2M(4M) 2000根60*804钢管扣件个 5000个四、施工部署1、施工顺序安排分为3个施工段，7、8、9#楼区域各为一个施工段。2、流水作业安排模板制作支模架搭设模板安装支模架拆除模板拆除3、前后工序的协调工作安排模板制作、支模架搭设、模板安装、模板拆除工序按施工段的

6、划分和工作面采取流水施工，协调工作，避免交叉和施工停顿。五、施工工艺1、模板工程的方案初步选定本工程采用木模，内外楞承托，模板支架采用483.00mm钢管，扣件连接，立杆间距详见表1，构造措施为满堂架均设置设扫地杆，中间设水平横杆，上下间距为1.50m，剪刀撑按照要求设置。部分墙板、梁柱截面较大位置采用穿模螺栓加固。2、施工工艺流程模板制作弹线支模架搭设封柱模铺设梁底板梁侧板铺设梁侧板和楼面底模模板加固校核封楼板侧模并加固拆支模架和模板3、模板工程各个子分工项的构造方案的确定详见计算书，未特殊说明的子分项的均按构造要求。1、 拆模日期控制和安装拆除顺序的具体安排拆模日期控制按拆模试块强度要求确

7、定拆模日期。构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100安装拆除顺序：a 拆模顺序一般应后支先拆，先拆非承重部分，后拆除承重部分。b 拆除跨度较大的梁下支撑时，应从跨中开始，分别拆向两端。六、质量保证措施（1）模板需进行设计计算，满足施工过程中刚度、强度和稳定性要求，能可靠的承受所浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载。模板安装必须有足够的强度、刚度和稳定性，拼缝严密，模板最大拼缝控制在1.5mm以内，支撑接头不能错位和扭边，严格控制几何尺寸，标高和轴线；跨度大于4m的梁按照跨长的1-3进行起拱。保证混凝土结构的准确

8、性和混凝土表面的质量。（2）为了防止浇筑混凝土时对模板的侧压力过大而爆模，对于较大的梁、墙、柱采用12对拉螺杆加固。有防水要求的在螺杆上焊接34040钢板止水片，螺杆间距不大于500mm。（3）模板的拆除应在混凝土达到规定强度后进行，拆除模板时应注意保护混凝土结构的棱角。为了提高工效，保证质量，模板重复使用时编号定位，每次使用前清理干净模板并刷好隔离剂，使混凝土达到不掉角、不脱皮，表面光洁。（4）固定在模板上的预埋件和预留孔洞均位置准确，安装牢固，其偏差均控制在规定的允许偏差范围内。浇筑混凝土前，仔细检查，确保不遗漏。（5）精心处理墙、柱、梁、板交接处的模板拼装，做到稳定、牢固、不漏浆，固定在

9、模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，模板最大拼缝宽度应控制在1.5mm以内；（6）模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行拼装、就位和设支撑。模板安装就位后，由技术员、质量员按平面尺寸、端面尺寸、标高、垂直度进行复核验收；（7）浇筑混凝土时专门派人负责检查模板，发现异常情况及时加以处理；（8）人防地下室和普通地下室底板之间有1.70m的高差，高处的纵向扫地杆应该向低处延长不少于3跨，并且和立杆连接。七、施工安全保证措施安全生产责任制：建立以项目经理为主的安全生产责任制，对模板工程中的各种安全性问题，要求各责任人在自己的职责范围内做好安全方面的工作。安全教育：广泛展开安全生产

10、教育的宣传，使得全体员工真正认识到重要性和必要性，懂得安全生产和文明施工的科学知识，牢固树立安全第一的思想，自觉地遵守各项安全生产法律和规章制度。有针对性的把模板施工的安全知识、安全技能、设备性能、操作规程、安全法规等作为安全教育的主要内容。建立经常性的安全教育考核制度，考核成绩要记入员工档案。对模板施工中涉及到的架子工和电焊工还要求其要经过专业安全技能培训，经考试合格后，方可独立操作。采用新技术、新工艺、新设备施工和调换工作岗位时，也要进行安全教育，未经安全教育培训的人员不得上岗操作。安全技术交底：针对模板工程中涉及到的木工、架子工、电焊工等工种进行有针对性的安全技术交底，对本工程中可能出现

11、的施工危险和危险点的具体预防措施进行交底，并对相应的安全注意事项和安全操作规程和标准作出规定，事故发生后及时采取避难和急救措施。八、应急和文明施工措施应急措施： 具体措施见应急预案文明施工措施：规范施工现场的场容，在进行模板工程时要求施工现场模板、钢管和方木堆放整齐有序，标志明确。科学组织模板工程施工，针对施工工作面合理安排生产施工。做到流水施工，施工有序，施工交叉降至最低。减少模板施工时对周围居民和环境的影响。模板制作时机械施工尽量安排在白天和不在居民休息时间里。模板施工时产生的例如木屑、废短木料要及时清理。保证模板施工中各职工的安全和身体健康。九、模板工程结构计算 代表性梁的规格尺寸表序号

12、编号Bh高度（梁顶）1KL30（3）200500（240*500以下参照）-2.60-0.03m，取2.57m取板顶计算高度为2.57M，-0.03m层顶板厚取为140mm，立杆间距0.95*0.95m。地下室框架柱子截面选取KZ13（800*300mm）、KZ9（300*600mm），高度取2.57m，采用钢管抱箍（局部柱子采用穿模螺栓），间距不大于400mm。地下室剪力墙计算高度取2.57m，墙厚度为200mm，剪力墙均采用M12对拉螺杆加固，螺杆间距不大于350mm。楼层支模架搭设立面示意图，细部大样示意图见相关构件的计算书。 KL30(3)梁底支撑、地下室-0.03m层顶板、KZ13、

13、KZ9、剪力墙详见附件1、2、3、4、5。附件1KL30（3）梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL30(3)新浇混凝土梁计算跨度(m)3混凝土梁截面尺寸(mmmm)200500新浇混凝土结构层高(m)2.57梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁

14、0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)950梁两侧立柱间距lb(mm)950步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、l

15、b(mm)950、950混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1

16、.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.38kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.5112.85kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/817.380.22/80.09kNm Mmax/W0.09106/375002.32N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5qL4/(384EI)=512.852004/(38410000281250)0.095mml/400200/4000

17、.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1l=0.517.380.21.74kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2l=0.512.850.21.28kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.74+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.5-0.14)

18、+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72max0.48-0.2/2，(0.95-0.48)-0.2/2/21，1.74+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=3.27kN/m q2max1.28+(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.5-0.14)+(0.5+(24+1.1)0.14)max0.48-0.2/2，(0.95-0.48)-0.2/2/21，1.28+(0.3-0.1)0.2/22.24kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125q1l12，0.5q1l22max0.1253.27

19、0.162，0.53.270.220.07kNm Mmax/W0.07106/640001.02N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625q1l1，q1l2max0.6253.270.16，3.270.20.653kN max3Vmax/(2bh0)=30.6531000/(26080)0.2N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521q2l14/(100EI)0.5212.24158.334/(10093502560000)0mml/400158.33/4000.4mm 2q2l24/(8EI)2.242004/(893502

20、560000)0.02mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.25q1l1，0.375q1l1+q1l2max1.253.270.16，0.3753.270.16+3.270.20.85kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R20.85kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.25q2l1，0.375q2l1+q2l2max1.252.240.16，0.3752.240.16+2.240.20.58kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R20.58kN 六、主梁

21、验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.315106/449070.14N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax0.85kN max2Vmax/A=20.851000/4244.01N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.87mml

22、/400950/4002.38mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R20.85kN7kN，取检测值为7KN； 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.85kN7kN，取检测值为7KN； 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值

23、(N/mm2)205 计算简图如下： RmaxR1，R2=0.85kN，RmaxR1，R20.58kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.59106/4490131.43N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax2.746kN max2Vmax/A=22.7461000/42412.95N/mm2170N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.72mml/400950/4002.38mm 满足要求！ 4、扣件计算 R6.34kN7kN，取检测值为7KN； 单扣件在扭矩达到4065Nm

24、且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R6.34kN7kN，取检测值为7KN； 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.951.52/100.05kNm 2、稳

25、定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.5)+0.91.42116.15kN/m 2)小梁验算 q1max1.61+(0.3-0.1)0.2/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.14)+0.91.41max0.48-0.2/2，(0.95-0.48)-0.2/2/21，1.61+(0.3-0.1)0.2/2=2.66kN/m 同上四七计算过程，可得： R11.19kN，R21.19kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax1.19+0.91.2(0.

26、75+(24+1.1)0.14)+0.91.41(0.95+0.48-0.2/2)/20.95，1.19+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.14)+0.91.41(0.95+0.95-0.48-0.2/2)/20.95+0.05/0.954.86kN fN/(A)+Mw/W4862.05/(0.63424)+0.05106/449029.96N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型混凝土板地基承载力设计值fak(kPa)280立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.04 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.86/(10.04

27、)121.50kPafak280kPa 满足要求！附件2-0.03m层板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称板，标高-0.03m新浇混凝土楼板板厚(mm)140新浇混凝土楼板边长L(m)5.8新浇混凝土楼板边宽B(m)4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5

28、当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)2.57立柱纵向间距la(mm)950立柱横向间距lb(mm)950水平拉杆

29、步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)350主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)50，50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计

30、算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.14)+1.40.72.5 1=7.05kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2

31、/8+pl/4=max7.050.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/375004.21N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.14)1=3.61kN/m 5ql4/(384EI)53.612004/(38410000281250)0.03mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)

32、9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整4500/950取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.14)+1.40.72.50.21.45kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+2

33、4)0.14)0.20.82kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.820.952+0.1210.630.9520.15kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.060.952+0.213.150.95，0.1070.060.952+0.1813.150.950.63kNm M3maxq1L12/2，q2L12/

34、2+pL1=max1.450.052/2，0.060.052/2+3.150.050.16kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.15，0.63，0.160.63kNm Mmax/W0.63106/640009.89N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.820.95+0.620.630.950.85kN V20.607q2L+0.681p0.6070.060.95+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.450.05，0.060.05+3.153.15kN VmaxmaxV1，

35、V2，V3max0.85，2.18，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=33.151000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.14)0.20.76kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.769504/(10093502560000)0.16mml/400950/4002.38mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.76504/(893502560000)0mml1/40050/4000.12mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主

36、梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.14)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.14)+1.40.71.50.21.25kN/m q1静0.91.2(G

37、1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.14)0.20.87kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.14)0.2=0.8kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.870.95+1.2230.380.951.38kN 按悬臂梁，R1q1l=1.250.050.06kN RmaxRmax，R11.38kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.80.950.

38、87kN 按悬臂梁，R1q2l=0.80.050.04kN RmaxRmax，R10.87kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.62kNm Mmax/W0.62106/4490137.95N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.59kN max2Vmax/A=23.591000/42416.95N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.96mm 跨中max=0.96mm=950/400=2.38mm 悬挑段max0.12mm=50/400=0.12mm 七、立柱验算立杆稳

39、定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)