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1、 学号:10401108 常 州 大 学化工工艺设计题 目 10万吨/年重整抽提油分离碳六馏份工艺设计学 生 王惠茹 学 院 石油化工学院 专 业 班 级 化工101 校内指导教师 叶 青 专业技术职务 副 教 授 二零一四年一月目 录文献综述.11.物料衡算21.1物料流程简图21.2物料衡算32.热量衡算42.1原料预热器(E-101)热量衡算42.2初馏塔塔顶冷凝器热量衡算42.3初馏塔塔釜再沸器热量衡算52.4初馏塔塔底冷却器热量衡算62.5脱C5塔塔顶冷凝器热量衡算62.6脱C5塔塔釜再沸器热量衡算72.7脱C5塔塔顶冷却器热量衡算72.8脱C6塔塔顶冷凝器热量衡算72.9脱C6塔塔
2、釜再沸器热量衡算82.10脱C6塔塔底冷却器热量衡算82.11异己烷塔塔顶冷凝器热量衡算92.12异己烷塔塔釜再沸器热量衡算92.13异己烷塔塔顶冷却器热量衡算92.14异己烷塔侧线冷凝器热量衡算102.15异己烷塔侧线冷却器热量衡算102.16正己烷塔塔顶冷凝器热量衡算102.17正己烷塔塔底再沸器热量衡算112.18正己烷塔塔顶冷却器热量衡算112.19正己烷塔塔底冷却器热量衡算112.20系统热量衡算123.精馏塔的设计123.1精馏塔的工艺计算123.2精馏塔的塔体工艺尺寸计算133.3塔板主要工艺尺寸143.4筛板的流体力学验算163.5塔板负荷性能图174.设备选型194.1罐体选
3、型194.2换热设备214.3泵的选型295.管径计算与选型（摘自GB8163-88）325.1物料管道的计算和选型325.2换热器接管406.环境保护与安全管理446.1三废排放量及有害物质含量表446.2三废处理意见456.3安全技术456.4建筑措施及设备布置456.5工艺控制措施466.6其他管理措施及通风设施等477.投资估算及经济分析477.1工程费用477.1.1工艺设备费用477.1.2 电气仪表费用497.1.3 安装工程费497.1.4 建筑工程费497.1.5 给排水消防497.1.6 总图497.2其他费用497.2.1生产职工培训费497.2.2办公生活家居费507.
4、2.3技术转让费507.2.4工程设计费507.3预备费用507.3.1基本预备费507.3.2涨价预备费507.4专项费用507.4.1建设期贷款利息507.4.2关于产品单位成本表507.4.3关于流动资金517.4.4关于所得税527.4.5关于投资回收期52参考文献53文献综述 由于我国有生产环境友好的清洁燃料的要求，对车用汽油、柴油、煤油等的烯烃、芳烃、硫含量已经做出严格的规定，而且这些规格指标将继续提高，逐渐与世界先进国家的规格标准接轨。催化重整工艺技术提供的大量廉价氢气，可以使炼油企业生产出优质的清洁燃料，满足市场的需要。因此，催化重整装置在炼油厂中具有重要的地位。催化重整工艺是
5、炼油及石化工业重要的组成部分，是以石脑油为原料，通过临氢催化反应生产重整油做高辛烷值汽油组分或芳烃原料，同时副产氢气的工艺。由于环保和节能要求，世界范围内对汽油总的要求趋势是高辛烷值和清洁。在发达国家的车用汽油组分中，催化重整汽油约占2530。我国已在2000年实现了汽油无铅化，汽油辛烷值在90(RON) 以上，汽油中有害物质的控制指标为：烯烃含量35，芳烃含量40，苯含量2.5硫含量0.08。而目前我国汽油以催化裂化汽油组分为主，烯烃和硫含量较高。降低烯烃和硫含量并保持较高的辛烷值是我国炼油厂生产清洁汽油所面临的主要问题，在解决这个矛盾中催化重整将发挥重要作用。炼油工业中, 重整装置抽余油中
6、含有12%左右的正己烷和1%左右的甲基环戊烷,由于重整抽余油量大,正己烷和甲基环戊烷是重要的化工溶剂, 重整油的芳香烃含量为30%50%，经抽提分离后可得苯、甲苯、二甲苯等产品。重整油是高辛烷值汽油的掺和料，也是石油芳烃的主要来源。重整油是以C6C11石脑油馏分为原料，在催化重整装置中，在一定的操作条件和催化剂的作用下，烃分子发生重新排列，使环烷烃和烷烃转化成芳烃或异构烷烃的一种油品。分离重整生成油的设备和方法，采用精馏塔将重整生成油中的C5、C6、C7和C8四种组分分离，自重整装置来的重整生成油进入精馏塔，脱碳五塔塔顶C5组分，经冷凝器冷却后进入回流罐，回流罐底液相一部分作为C5组分产品，塔
7、釜产物输送到下一个脱碳六精馏塔；脱碳六塔塔釜C6组分，经塔釜输出，塔顶产物输送到下一个异己烷精馏塔；异己烷组分自侧线产品采出部分的精馏段、侧线产品采出部分的提馏段中部进行侧线采出，经冷凝冷却后送至异己烷产品罐；异己烷塔塔底主要的组分为正己烷，输送至正己烷精馏塔进行分离，经塔顶冷凝进入产品罐，其余塔釜产物输送至另一产品罐。10万吨/年重整抽提油分离碳六馏份工艺设计1. 物料衡算1.1 物料流程简图图1 重整抽提油分离碳六馏份流程简图分离重整生成油的设备和方法，采用精馏塔将重整生成油中的C5、C6、C7和C8四种组分分离，自重整装置来的重整生成油进入T101初馏塔，经分离后80C的馏分，其余组分从
8、T103塔的塔顶输出进入T104塔进行分离，从T104异己烷塔的塔顶和侧线采出异己烷，其余组分从T104塔塔釜采出进入T105正己烷塔，从T105塔的塔顶采出正己烷组分，其余温度为69C80C的馏分从T105塔塔釜采出进入产品罐。1.2 物料衡算1 2 3 4 序号组成沸点kg/hwt/%kg/hwt/%kg/hwt/%kg/hwt/%1 2-甲基丁烷27.80 19.75 0.00 0.00 0.00 7.98 0.11 0.00 0.00 2 戊烷36.10 46.75 0.00 0.00 0.00 11.07 0.15 0.00 0.00 3 2,2-二甲基丁烷50.00 273.25
9、0.02 0.00 0.00 19.30 0.26 0.00 0.00 4 2-甲基戊烷60.00 1350.50 0.11 0.00 0.00 28.47 0.38 0.00 0.00 5 3-甲基戊烷63.30 873.25 0.07 0.00 0.00 7.37 0.10 0.00 0.00 6 己烷69.00 1100.75 0.09 0.00 0.00 1.27 0.02 0.00 0.00 7 2,2-二甲基戊烷79.20 164.00 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 2.23 0.00 8 甲基环戊烷71.80 342.38 0.03 0.00 0.00 0.1
10、1 0.00 0.00 0.00 9 3,3-二甲基戊烷86.00 792.75 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 784.07 0.20 10 2-甲基己烷90.00 792.75 0.06 0.01 0.00 0.00 0.00 792.67 0.20 11 2,3-二甲基戊烷89.80 281.25 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 281.22 0.07 12 3-甲基己烷92.00 964.38 0.08 0.42 0.00 0.00 0.00 963.95 0.25 13 3-乙基戊烷93.50 1087.50 0.09 15.87 0.00 0.0
11、0 0.00 1071.63 0.27 14 庚烷98.50 749.25 0.06 736.57 0.17 0.00 0.00 12.68 0.00 1 2 3 4 序号组成沸点kg/hwt/%kg/hwt/%kg/hwt/%kg/hwt/%1 2-甲基丁烷27.80 11.23 0.02 0.54 0.00 00002 戊烷36.10 31.98 0.06 3.70 0.00 00003 2,2-二甲基丁烷50.00 131.50 0.25 122.45 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 4 2-甲基戊烷60.00 250.99 0.47 1070.91 0.55 0.14
12、 0.00 0.00 0.00 5 3-甲基戊烷63.30 104.21 0.20 735.49 0.38 26.18 0.02 0.00 0.00 6 己烷69.00 0.30 0.00 5.06 0.00 1069.55 0.97 24.57 0.05 7 2,2-二甲基戊烷79.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 161.76 0.30 8 甲基环戊烷71.80 0.00 0.00 0.01 0.00 2.83 0.00 339.43 0.63 9 3,3-二甲基戊烷86.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 8.68 0.02
13、10 2-甲基己烷90.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.06 0.00 11 2,3-二甲基戊烷89.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.02 0.00 12 3-甲基己烷92.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 13 3-乙基戊烷93.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 14 庚烷98.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 物料衡算原料处理量：10万吨/年，年操作8000小时
14、，连续、3班4倒 F = =12500 kg/h总物料衡算 F = D + W12500kg/h=75.578+530.207+1938.161+1098.691+4414.376+3908.459+534.529kg/h可得出：物料进出守恒。2. 热量衡算2.1 原料预热器(E-101)热量衡算查Aspen物性数据库的t = 368.15K时各物质定压比热容如下：组分Cp/kJ/kmolkmol/h2-甲基丁烷184.1850.274戊烷183.5310.6482,2-二甲基丁烷208.5233.1712-甲基戊烷211.76615.6713-甲基戊烷209.55310.133己烷211.2
15、8412.7732,2-二甲基戊烷243.8371.637甲基环戊烷174.7944.0683,3-二甲基戊烷239.5277.9112-甲基己烷238.3777.9112,3-二甲基戊烷236.0942.8073-甲基己烷239.0999.6243-乙基戊烷236.83810.853庚烷239.7367.4773-甲基-3-己烯270.9960.3173-甲基-2-己烯270.5180.3871,1,2,2-四甲基环丙烷274.6480.6722,2-二甲基己烷274.9940.3882,5-二甲基己烷266.5450.3412,4-二甲基己烷268.7741.5213,3-二甲基己烷269
16、.8020.7652,3-二甲基己烷267.8242.3582-甲基庚烷268.0291.7784-甲基庚烷196.0710.3863-甲基庚烷300.2430.275辛烷196.7832.152乙苯192.1122.5982-甲基辛烷296.5680.185邻二苯221.8530.240间二苯225.4570.956壬烷225.1094.015异丙苯225.4591.693丙苯216.2271.801邻乙基甲苯217.9507.1471,2,3-三甲基苯222.0281.324间乙基苯203.4420.155Q1 = =567.874 kW2.2 初馏塔塔顶冷凝器(E-102)热量衡算查As
17、pen物性数据库各组分在345.9K的汽化潜热及摩尔流率：组分r/kJ/kmolkmol/h2-甲基丁烷22355.5090.274戊烷23773.4320.6482,2-二甲基丁烷25215.7733.1712-甲基戊烷27182.74115.6713-甲基戊烷27724.18910.133己烷28548.94012.7732,2-二甲基戊烷29714.8961.637甲基环戊烷29127.6334.0683,3-二甲基戊烷30458.3547.9112-甲基己烷31748.8197.9112,3-二甲基戊烷31434.9032.8073-甲基己烷32163.0509.6203-乙基戊烷32
18、179.59310.694庚烷33434.7320.127由上述数据得出：Q2 = =716.204kW2.3 初馏塔塔釜再沸器（E-103）热量衡算查Aspen物性数据库各组分在K 的汽化潜热及摩尔流率如下：组分r/kJ/kmolkmol/h3-甲基己烷27939.6880.0043-乙基戊烷28189.4550.158庚烷29014.8737.3513-甲基-3-己烯29909.5150.3173-甲基-2-己烯30513.4280.3871,1,2,2-四甲基环丙烷30431.9860.6722,2-二甲基己烷30733.5210.3882,5-二甲基己烷31552.2650.3412,
19、4-二甲基己烷32042.5771.5213,3-二甲基己烷32117.0230.7652,3-二甲基己烷32324.6652.3582-甲基庚烷33590.2581.7784-甲基庚烷35344.1160.3863-甲基庚烷36500.6160.275辛烷36927.3582.152乙苯36079.0852.5982-甲基辛烷38001.3640.185邻二苯37922.1800.240间二苯39177.7340.956壬烷40285.3184.015异丙苯42124.3011.693丙苯39546.3321.801邻乙基甲苯40588.0017.1471,2,3-三甲基苯40981.674
20、1.324间乙基苯41805.8650.155Q3 = =388.122 kW2.4 初馏塔塔底冷却器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在412.9K的定压比热容及摩尔流率如下组分Cp(kJ/kmol.k)kmol/h3-乙基戊烷216.383 0.16 庚烷220.798 7.35 3-甲基-3-己烯243.379 0.32 3-甲基-2-己烯242.394 0.39 1,1,2,2-四甲基环丙烷245.718 0.67 2,2-二甲基己烷245.151 0.39 2,5-二甲基己烷236.196 0.34 2,4-二甲基己烷241.933 1.52 3,3-二甲基己烷241.959 0.
21、76 2,3-二甲基己烷240.756 2.36 2-甲基庚烷244.155 1.78 4-甲基庚烷178.062 0.39 3-甲基庚烷269.764 0.27 辛烷180.641 2.15 乙苯174.342 2.60 2-甲基辛烷267.781 0.19 邻二苯200.6841960.24 间二苯203.1483720.96 壬烷205.4826164.02 异丙苯204.9270571.69 丙苯192.871191.80 邻乙基甲苯195.9257947.15 1,2,3-三甲基苯201.2021931.32 间乙基苯182.4122140.16 Q4 = = 266.576 kW2
22、.5 脱C5塔塔顶冷凝器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在352.7K的汽化潜热及摩尔流率如下：组分r/kJ/kmolkmol/h2-甲基丁烷21681.494 0.111 戊烷23078.566 0.153 2,2-二甲基丁烷24483.559 0.224 2-甲基戊烷26395.572 0.330 3-甲基戊烷26930.164 0.086 己烷27718.897 0.015 2,2-二甲基戊烷28808.507 0.000 甲基环戊烷28391.513 0.001 Q5 = =6.359kW2.6 脱C5塔塔釜再沸器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在352.7K的汽化潜热及摩尔流
23、率如下：组分r/kJ/kmolkmol/h2-甲基丁烷19706.258 0.163 戊烷21105.707 0.495 2,2-二甲基丁烷22698.547 2.947 2-甲基戊烷24483.182 15.341 3-甲基戊烷25013.139 10.048 己烷25726.286 12.758 2,2-二甲基戊烷26853.007 1.637 甲基环戊烷26666.256 4.067 3,3-二甲基戊烷27790.731 7.911 2-甲基己烷28924.244 7.911 2,3-二甲基戊烷28699.790 2.807 3-甲基己烷29278.068 9.620 3-乙基戊烷294
24、26.388 10.694 庚烷30411.684 0.127 Q6 = =643.755kW2.7 脱C5塔塔顶冷却器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在352.7K的定压比热容及摩尔流率如下：组分Cp(kJ/kmol.k)kmol/h2-甲基丁烷171.359 0.111 戊烷173.160 0.153 2,2-二甲基丁烷189.817 0.224 2-甲基戊烷194.200 0.330 3-甲基戊烷192.725 0.086 己烷196.954 0.015 2,2-二甲基戊烷219.914 0.000 甲基环戊烷158.442 0.001 =352.7-296.1=56.6KQ7 =
25、= 2.701kW2.8 脱C6塔塔顶冷凝器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在360.1K的汽化潜热及摩尔流率如下：组分r/kJ/kmolkmol/h2-甲基丁烷21348.664 0.000 戊烷22750.032 0.000 2,2-二甲基丁烷24220.291 2.947 2-甲基戊烷26113.129 15.341 3-甲基戊烷26648.033 10.048 己烷27428.062 12.758 2,2-二甲基戊烷28556.763 1.614 甲基环戊烷28140.603 4.067 3,3-二甲基戊烷29365.870 0.087 2-甲基己烷30595.541 0.001
26、Q8 = =347.992kW2.9 脱C6塔塔釜再沸器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在394.7K的汽化潜热及摩尔流率如下：组分r/kJ/kmolkmol/h2-甲基戊烷23979.184 0.000 3-甲基戊烷24512.499 0.000 己烷25208.299 0.000 2,2-二甲基戊烷26380.624 0.022 甲基环戊烷26233.891 0.000 3,3-二甲基戊烷27381.168 7.825 2-甲基己烷28484.954 7.911 2,3-二甲基戊烷28278.932 2.807 3-甲基己烷28824.426 9.620 3-乙基戊烷29007.656
27、 10.694 庚烷29938.740 0.127 Q9 = = 308.565 kW2.10 脱C6塔塔底冷却器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在296.1K的定压比热容及摩尔流率如下：组分Cp(kJ/kmol.k)kmol/h3-甲基戊烷194.205 0.000 己烷192.730 0.000 2,2-二甲基戊烷196.960 0.000 甲基环戊烷219.919 0.022 3,3-二甲基戊烷158.446 0.000 2-甲基己烷214.716 7.825 2,3-二甲基戊烷216.139 7.911 3-甲基己烷210.898 2.807 3-乙基戊烷216.696 9.620
28、 庚烷216.360 10.694 3-甲基-3-己烯220.776 0.127 = 394.7- 296.1=98.6KQ10 = = 230.424kW2.11 异己烷塔塔顶冷凝器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在394.7K的汽化潜热及摩尔流率如下：组分r/kJ/kmolkmol/h2-甲基丁烷22114.314 0.156 戊烷23522.076 0.443 2,2-二甲基丁烷24934.585 1.526 2-甲基戊烷26880.867 2.912 3-甲基戊烷27419.262 1.209 己烷28229.655 0.003 Q11 = = 45.406kW2.12 异己烷塔塔
29、釜再沸器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在396.2K的汽化潜热及摩尔流率如下：组分r/kJ/kmolkmol/h2,2-二甲基丁烷23706.923 0.000 2-甲基戊烷25562.366 0.002 3-甲基戊烷26095.475 0.304 己烷26853.489 12.696 2,2-二甲基戊烷27989.493 1.614 甲基环戊烷27641.183 4.067 3,3-二甲基戊烷28845.797 0.087 2-甲基己烷30044.395 0.001 2,3-二甲基戊烷29782.569 0.000 3-甲基己烷30421.926 0.000 3-乙基戊烷30516.4
30、90 0.000 Q12= =141.395kW2.13 异己烷塔塔顶冷却器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在296.1K的定压比热容及摩尔流率如下：组分Cp(kJ/kmol.k)kmol/h2-甲基丁烷171.383 0.156 戊烷173.182 0.443 2,2-二甲基丁烷189.838 1.526 2-甲基戊烷194.220 2.912 3-甲基戊烷192.742 1.209 己烷196.972 0.003 = 347.4- 296.1=51.3KQ13 = = 16.994kW2.14 异己烷塔侧线冷凝器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在353.8K的汽化潜热及摩尔流率如下
31、：组分 r/kJ/kmolkmol/h21744.582 0.008 163.16323149.691 0.051 1187.68324594.393 1.421 34947.78426515.075 12.427 329496.81727051.891 8.535 230879.48227848.208 0.059 1632.58428508.433 0.000 3.983Q14= =166.198kW2.15 异己烷塔侧线冷却器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在296.1K的定压比热容及摩尔流率如下：组分Cp(kJ/kmol.k)kmol/h2-甲基丁烷171.382 0.008 戊烷
32、173.181 0.051 2,2-二甲基丁烷189.837 1.421 2-甲基戊烷194.219 12.427 3-甲基戊烷192.742 8.535 己烷196.972 0.059 = 353.8- 296.1=57.7KQ15 = = 69.721kW2.16 正己烷塔塔顶冷凝器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在341.7K的汽化潜热及摩尔流率如下：组分r/kJ/kmolkmol/h2,2-二甲基丁烷25434.414 0.000 2-甲基戊烷27417.986 0.002 3-甲基戊烷27960.541 0.304 己烷28794.201 12.411 2,2-二甲基戊烷2995
33、6.807 0.000 甲基环戊烷29343.282 0.034 Q16= =101.914kW2.17 正己烷塔塔底再沸器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在355.6K的汽化潜热及摩尔流率如下：组分r/kJ/kmolkmol/h己烷27889.544 0.285 2,2-二甲基戊烷29049.352 1.614 甲基环戊烷28548.064 4.033 3,3-二甲基戊烷29839.304 0.087 2-甲基己烷31095.246 0.001 Q17= =47.943kW2.18 正己烷塔塔顶冷却器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在296.1K的定压比热容及摩尔流率如下：组分Cp(
34、kJ/kmol.k)kmol/h2,2-二甲基丁烷189.862 0.000 2-甲基戊烷194.242 0.002 3-甲基戊烷192.762 0.304 己烷196.993 12.411 2,2-二甲基戊烷219.952 0.000 甲基环戊烷158.469 0.034 = 341.7- 296.1=45.6KQ18 = = 31.782kW2.19 正己烷塔塔底冷却器热量衡算查Aspen物性数据库各组分在296.1K的定压比热容及摩尔流率如下：己烷196.985 0.285 2,2-二甲基戊烷219.945 1.614 甲基环戊烷158.464 4.033 3,3-二甲基戊烷214.74
35、0 0.087 2-甲基己烷216.163 0.001 2,3-二甲基戊烷210.918 0.000 3-甲基己烷216.717 0.000 = 355.6- 296.1=59.5KQ19 = = 17.670kW2.20 系统热量衡算Q加 = Q移 + Q损外界向系统提供的热量- Q加物料离开系统带走的热量- Q移系统损失的热量- Q损Q加 = Q1 + Q3 + Q6 + Q9+ Q12+Q17=567.874+388.122+643.755+308.565+141.395+47.943= 2097.654kWQ移 = Q2 + Q4 + Q5 + Q7 + Q8 + Q10 + Q11
36、+ Q13 + Q13 + Q14 + Q15 + Q18 + Q19=716.204+266.576+6.359+2.701+347.992+230.429+45.406+316.994+16.198+69.721+101.914+31.782+17.670= 2019.940 kWQ损 = Q加 + Q移 = 2097.6542019.940= 77.714 kW3. 精馏塔的设计3.1 精馏塔的工艺计算（1） 塔板数NT 理论板数求取用Aspen工程软件中的严格计算的模块（RadFrac）建立分离碳六馏份精馏的连续流程，调整各塔的塔板数、进料板位置、塔压、板压降和各塔塔顶馏出流量来实现三
37、个塔的塔顶产品与最终塔釜产品的质量分数达到99.9%。并实现塔之间冷凝放热与再沸需热的热集成。得出理论板数：T-101塔 总理论板数 NT = 131(包括再沸器) NF = 63T-102塔 总理论板数 NT = 34(包括再沸器) NF = 18T-103塔 总理论板数 NT = 104(包括再沸器) NF = 52T-104塔 总理论板数 NT = 88(包括再沸器) NF = 44T-105塔 总理论板数 NT = 140(包括再沸器) NF = 75 实际板数的求取全塔效率为65%T-101塔 精馏段实际板数 N精 = 62/0.65 = 96 提馏段实际板数 N提 = 69/0.6
38、5 = 107T-102塔 精馏段实际板数 N精 = 17/0.65 = 27 提馏段实际板数 N提 = 17/0.65 = 27T-103塔 精馏段实际板数 N精 = 51/0.65 = 79 提馏段实际板数 N提 = 53/0.65 = 82 T-103塔 精馏段实际板数 N精 = 43/0.65 = 67 提馏段实际板数 N提 = 45/0.65 = 70T-103塔 精馏段实际板数 N精 = 74/0.65 = 114 提馏段实际板数 N提 = 66/0.65 = 1023.2 精馏塔的塔体工艺尺寸计算（1） 塔径的计算 根据Aspen工程软件中模块的严格计算得到各个塔的塔径，经圆整得：初馏塔 D=2.0m ，取板间距HT=0.6 ，塔截面积AT=3.1420脱C5塔 D=0.6m ，取板间距HT=0.4 ，塔截面积AT=0.2610脱C6塔 D=1.4m ，取板间距HT=0.4 ，塔截面积AT=1.5390异己烷塔 D=2.6m ，取板间距HT=0.6 ，塔截面积AT=5.3090正己烷塔 D=2.6m ，取板间距HT=0.6 ，塔截面积AT=5.3090（2） 精馏塔有效高度的计算初馏塔精馏段有效高度为
