现代水利水电施工.docx

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1、光面爆破技术及砼温控技术在水利工程上的应用第一章 光面爆破施工及应用光面爆破是通过控制爆破的作用范围和方向，使爆破后的岩面光滑平整，防止岩面开裂，以减少超、欠挖和支护的工程量，增加岩壁的稳定性，减弱爆破振动对围岩的扰动，进而达到控制岩体开挖轮廓的一种技术。同时光面爆破也是一种难度较大的施工技术，在施工中如爆破参数、施工方法选取不当，往往无法达到理想的爆破效果。光面爆破参数选择主要与地质条件有关，其次是炸药的品种与性能及隧道开挖断面的形状与尺寸有关，在浙江金丽温高速公路官田坪隧道施工中，由于各项爆破参数选取合理，光面爆破取得了很好的效果。爆后岩面光滑平整，炮眼痕迹保存率在90%以上，肉眼基本上看

2、不到爆破裂隙，光面爆破技术有效的控制了官田坪隧道的超欠挖，从而大大减少了开挖、回填以及支护的工程量。减轻了爆破对围岩的扰动，充分发挥了围岩的自承能力，有效地提高了隧道的安全度。1 光面爆破的机理光面爆破是沿开挖轮廓线布置间距较小的平行炮眼，在这些光面炮眼中进行药量较少的不耦合装药，然后同时起爆，爆破时沿这些炮眼的中心连线破裂成平整的光面。通过国内外实验室研究和现场生产实践可以看出，光面爆破是由于采用不耦合装药，药包爆轰后，炮眼壁上的压力显著降低，此时药包的爆破作用为准静压力。当炮孔压力值低于岩石的抗压强度时，在炮眼壁上不至造成“压碎”破坏。这样爆轰波引起的应力波和凿岩时在炮眼壁上造成的应力状态

3、相似，只能引起少量的径向细微裂隙。裂隙数目及其长度随不耦合系数和装药量而不同。一般在药包直径一定时，不耦合系数值愈大，药量愈小，则细微裂隙数愈少而长度也愈短。光面炮眼组同时起爆时，由于起爆器材的起爆时间误差，不可能在同一时刻爆炸。先起爆的药包的应力波作用在炮眼周围产生细微径向裂隙（图1-b的A炮眼）。由于B炮眼所起的导向作用，结果沿相邻两炮眼连心线的那条径向裂隙得到优先发育。在爆炸气体作用下，这条裂隙继续延伸和扩展，在相邻两炮眼的连心线同眼壁相交处产生应力集中，此处拉应力最大。A、B两炮眼中爆炸气体的气楔作用将这些径向裂隙加以，扩展，成为贯通裂隙。a）孔装药情况；（b）先爆炮孔对相邻炮孔的影响

4、；（c）光面的形成形成光面图1 光面爆破时炮眼连心线上破裂面的形成2 光面爆破的参数及工艺21 光面爆破主要有以下几个参数2.1.1不耦合系数 不耦合系数是指炮孔直径d和药卷直径d0之比。K=d/ d0不耦合系数K=1，表示炮孔直径和药卷直径完全耦合，炮孔全部被炸药装满。药卷与孔壁之间没有空隙。此时，爆轰压力对孔壁作用明显。K1，表示炮孔直径与药卷直径不耦合，药卷与孔壁之间有空隙。K越大，则空隙也越大。如果KcK1，（Kc产生压碎的临界不耦合系数）光面爆破的效果就不好；如果KKc1，炮孔周围就不产生压碎圈。所以KKc1时进行光面爆破是获得良好效果的必要条件。实践证明，K=22.5时，光面效果最

5、好。2.1.2炮孔间距和空孔 光面爆破是要使相邻炮孔之间用裂隙连通起来，以形成平整的断裂面。因此，炮孔间距在裂隙中的连通上起着非常重要的作用。孔距的大小主要取决于炸药的性质、不耦合系数和岩石的物理力学性质。理论上可用下式计算。式中: -炮孔间距；p-冲击波作用在孔壁上的波峰压力（Mpa）；-岩石的泊松比；-岩石的极限抗压强度（Mpa）；-炮孔直径。根据生产实践，取孔距为炮孔直径的1020倍，即=(1020)。在节理、裂隙比较发育的岩石中应取小值，整体性好的岩石中可取大值。空孔的作用主要是对裂隙的伸展起导向作用。空孔与装药孔距离，一般在400mm以内。2.1.3最小抵抗线W 光面层厚度或周边眼到

6、邻近辅助眼间的距离，是光面眼起爆时的最小抵抗线，一般应大于或等于光面眼间距。2.1.4周边孔密集系数 周边孔密集系数是指孔距a与最小抵抗线W之比值，即m=a/W。m值的大小，对光面爆破效果影响最大，下面从三种不同情况进行说明。（1）当m=a/W=2时，孔间距值a偏大，而W值偏小，成为两个炮孔单独爆破时的爆破漏斗，留下abc三角形岩埂，起不到光面爆破效果，如图-2（a）。（2）当m=a/W=1时，如果两炮眼同时起爆，压缩波到达自由面前，即可完成孔间裂隙的贯通，而形成光面。如不同时起爆，另一炮眼起自由面作用，也可达到光面爆破效果，如图-2（b）所示。（3）当m=a/W=0.5时，不管是否同时起爆，

7、压缩波到达自由面时，首先到达相邻炮孔，不仅产生裂图2 不同密集系数的爆破情况缝，并使该孔的岩石破坏，甚至造成超挖，也达不到光面爆破的效果，见图-2（c）所示。实践表明，当m=0.81.0时，爆破后的光面效果较好，硬岩中取大值，软岩中取小值。2.1.5、线装药密度 线装药密度又叫装药集中度，它是指单位长度炮眼中装药量的多少（g/m）。为了控制裂隙的发育，保持新壁面的完整稳固，在保证沿炮眼连心线破裂的前提下，尽可能少装药。软岩中一般可用70g/m-120g/m，中硬岩中为20 g/m -300g/m，硬岩中为300g/m -350g/m。2.1.6周边眼的其他参数 （1）炮眼直径d。光面爆破的周边

8、眼直径无需选择，国内掘进常用的炮眼直径为35mm-5mm；（2）周边眼的深度l和角度。“预留光面层”法的周边眼深度可达2.5m-3m；全断面一次爆破时，周边眼深度一般为1.5m-2.0m。确定眼深时，还应考虑到其他作业的生产能力在掘进循环中的充分发挥。周边眼原则上应布置在设计轮廓线上，但由于受凿岩机机型的限制，不得不向外偏斜一定角度，偏斜角一般为35。偏斜角度的大小，可根据眼深加以调整，使眼底落在轮廓线外100mm处。隧道光面爆破常用参数如表1所示。表1 隧道光面爆破常用参数岩石类别周边眼间距E (cm)最小抵抗线W (cm)相对距离（E/W）装药集中度q (g/m)硬 岩556560800.

9、81.0300350中硬岩456060750.81.0200300软 岩354545550.81.07012022 光面爆破主要施工方案用光面爆破开挖隧道时有两种方案，一种是全断面法，如图-3所示。对于IV、V类整体性好的围岩，可采用全断面法，此时掏槽眼、辅助眼等的参数按普通爆破来设计，周边眼则按照光面爆破来设计。可用多段毫秒电雷管或非电导爆系统按顺序起爆，掏槽眼、辅助眼间起爆间隔时间不应小于25ms。邻近周边眼的一排炮眼的药量要比其他炮眼的药量少，以控制围岩爆震裂隙的发展。另一种是预留光面层法，先掘进超前导洞，然后加以刷大，如图-4所示。这种预留光面层法的特点是，在爆破周边眼之前可根据爆破超

10、前导洞的情况进行参数调整或修正轮廓，以达到较好的光面爆破效果。3 影响光面裂缝形成的因素影响光面裂缝形成的因素很多，主要因素有装药量和装药结构，最小抵抗线与孔间距的比值，起爆方法、空孔等。3.1 装药结构为了不破坏需要保护一侧的围岩，要采用较大的不耦合系数（K=d/d0，K22.5），环状间隙装药和间隔装药，以及低猛度、低爆速（如2000m/s3000m/s）、低密度的炸药。 3.2 最小抵抗线、空孔与孔距最小抵抗线应大于光面孔的孔距。最小抵抗线过小时，孔与孔之间的光面裂隙来不及贯通，各孔就已朝自由面形成爆破漏 斗，结果产生凸凹不平的破裂面；相反，最小抵抗线过大时，光面裂隙固然容易形成，但是自

11、由面方向的爆破效果可能要恶化，会出现大块度。根据理论推算和现场施工分析，空孔和最小抵抗线的比值最好是0.81。在节理、裂隙发育的岩石中以及开挖面的拐角、弯曲部分，要加密炮孔或增加导向空孔。3.3 起爆间隔时间实验室爆破试验研究表明，齐发起爆的裂隙表面最平整，微差延期起爆次之，秒差延期最差。齐发起爆时，炮眼贯通裂隙较长，抑制了其它方向裂隙的发育，有利于减少炮眼周围的裂隙的产生，可形成平整的壁面。所以，在实施光面爆破时，间隔时间愈短，壁面平整的效果愈有保证。应尽可能减少周边眼间的起爆时差，相邻光面炮眼的起爆间隔时间不应大于100ms。4 工程实例4.1 工程概况鹤峰县官田坪流域输水隧洞，全长189

12、m，属于丘陵区垄岗低丘区（III）。官田坪隧道出露地层主要为晚侏罗世晶屑熔结凝灰岩。表面覆盖第四系残坡积松散层，岩性为含碎石亚粘土，局部为含粘性土碎石，土质松散。下覆晚侏罗世晶屑熔结凝灰岩，岩性为晶屑熔结凝灰岩，块状结构，岩质坚硬。受地质构造影响，节理发育。围岩类别强风化层II类，中风化层III类，微风化层IV类。4.2 爆破方案1、II、III类围岩稳定性较差，节理裂隙发育。对II类围岩采用台阶开挖法，每个循环进尺为1.0m。2、IV类围岩稳定性较好，考虑到机械设备的使用效率以及工期的影响，对此类围岩采用全断面开挖法, 每个循环进尺为2.5m。4.3 凿眼、爆破器材4.3.1凿岩机械 采用可

13、移动式全断面作业台车，使用YT-27型气腿式凿岩机钻眼。全断面作业时应配合9台凿岩机同时钻眼，以保证开挖作业进度。4.3.2爆破器材 为了避免闲散电流对爆破安全的影响，必须采用非电起爆系统。主要器材有：毫秒延期雷管、8#火雷管、导火索、导爆管、导爆索。4.4 爆破参数4.4.1炸药消耗量 爆破采用2号岩石硝铵炸药，由公式：Q=qSl式中:Q每循环应使用的炸药量，kgq单位炸药消耗量，kg/ m3S开挖断面积（以半个主洞计），m2l平均炮眼深度，m炮眼利用率，取85%（1）II、III类围岩的炸药消耗量 q取0.90 kg/ m3，S为81.77 m2，l设计为1.0m 故Q=0.9081.77

14、1.085%=62.55 kg（2）IV类围岩的炸药消耗量q取1.26kg/ m3，S为64.18m2，l设计为2.5m 故Q=1.2664.182.585% =171.84 kg4.4.2炮眼、药卷直径 采用的凿岩机械决定炮眼直径为D=42mm，药卷直径，周边眼d=22 mm，其余炮眼d=32 mm。不耦合系数，周边眼K=D/d=1.91，其余炮眼K=D/d=1.31。4.4.3周边眼的布置 周边眼原则上应布置在设计轮廓线上，但由于受凿岩机机型的限制，不得不向外偏斜一定的角度，偏斜角一般为35。偏斜角度的大小可根据眼深加以调整，使眼底落在轮廓线外100mm处。（1）II、III类围岩周边眼的

15、布置 炮眼间距a=450 mm（2）IV类围岩周边眼的布置炮眼间距a=500 mm4.4.4掏槽眼的布置 （1）II、III围岩周边眼的布置掏槽眼采用螺旋掏槽方式，其特点是各装药炮眼至空眼的距离不等而依次递增，如图-3所示。遇到特别难爆的岩石可增加1-2个空眼以增大自由面和补偿空间体积。空眼可比装药炮眼略深些，以便装入适量的清渣药包。整个装药炮眼都爆破后，空眼底部的清渣药包的爆炸可将已炸碎的岩渣推出槽腔。II、III围岩台阶法开挖爆破布孔示意图如图-3所示。图3 螺旋掏槽眼布置示意图（2）IV类围岩周边眼的布置图4 II、III围岩台阶法开挖爆破布孔示意图掏槽眼采用垂直楔形掏槽方式，每对掏槽眼

16、顶部间距为190cm,底部间距为20cm,掏槽眼同工作面的交角为70。炮眼的布置及装药结构如图-5所示，IV类围岩炮孔布置示意图如图-6所示。图5 垂直楔形掏槽眼布置示意图图6 IV类围岩炮孔布置示意图4.5 起爆方式及起爆顺序为了避免闲散电流对爆破安全的影响，采用非电起爆系统。II、III围岩采用台阶法开挖,其上部台阶的起爆顺序、炮孔药量如表-2所示，下部台阶的如表-3所示。IV类围岩采用全断面开挖法，其起爆顺序、炮孔药量布置如表-4所示。表2 官田坪隧道主洞II、III类围岩上部爆破参数序号炮眼名称孔深(m)孔数(个)雷管段别装药量装药结构药卷直径（mm）每孔装药量(g)小计(g)1掏槽眼

17、141353801520连续2掏槽眼131335100100连续3扩槽眼1195353606840连续4掘进眼1127353303960连续5掘进眼1177-1353305610连续6内圈眼1239353307590连续7周边眼12911222908410间隔8底板眼11313353304290连续共计11838320开挖面积（m2）4994炮眼密度（个/ m2）236单位用药量（kg/ m3）09预计进尺（m）10第二章 围堰爆破设计及安全监控官田坪输水洞工程采用全年断流围堰、隧洞导流、基坑全年施工的导流方式。左、右岸各布置1条导流洞，按两岸对称、双弯道、断面相同的方式布置。右岸导流洞断面为

18、城门洞型，其尺寸为15 m19 m(宽高)，洞身长为1 187658 m，进、出口底板高程分别为1 63850m和1 6340 m。根据招标文件规定，为保证隧洞汛期正常施工，工程进出口围堰的洪水设计标准确定为按全年十年一遇洪水设计，相应洪峰流量为7 920 m s。根据电站坝址处历年水文资料，并结合现场实地考察情况，进口围堰顶高程按EL 1 648 m设计，出口围堰顶高程按EL 1 647m设计。进出口围堰的混凝土堰体为矩形重力式，顶宽为30m，混凝土堰体基础岩埂顶面内外侧各宽出混凝土堰体10 m，然后以1：03和1：05的坡比向下开挖成型。进口混凝土围堰体宽30858 m，高95 m，长度约

19、32 m，断面面积486 m ；出口混凝土围堰体宽30104 m，高125 m，长度约30 m，断面面积813m。1 爆破拆除过程中的主要危险源识别根据进出口围堰的结构及周边构筑物的布置，考虑围堰拆除爆破后导流洞将直接过流的特殊原因，围堰爆破后的石碴因无法挖运，部分石碴受水流冲击可能经导流洞冲入下游河床，通过综合分析和识别，在拆除爆破过程中可能产生的危险、危害因素主要有：1.1 爆破振动波 (空气冲击波和水击波)对周边构筑物的影响；1.2 爆破飞石对周边构筑物的影响；1.3 爆破后石块受水流冲击对进出水口及洞身混凝土底板的破坏；1.4 拆除后的侧边及底板因不平整引起水流不畅造成对周边建筑物的冲

20、击破坏。2 拆除爆破设计及计算机系统模拟和安全监测21 最大单响药量的确定爆破引起的质点振动速度可根据萨道夫斯基公式计算从式(1)可知，在介质一定时，影响爆破振动的主要因素是爆破最大单响药量q。针对官田坪导流洞的地质情况，在导流洞及过坝交通洞施工过程中进行了多次有针对性的爆破试验，通过测试结果的回归分析，得出单响药量与质点振动速度的近似关系，反复推算得出k值和值分别取1945和1812。根据爆破安全技术及法规标准。 规定，最大质点振动速度 =15 cms。所以在导流洞进出口围堰爆破设计时，充分考虑爆破引起质点振动速度的控制要求(经专题会议讨论确定按10 cms控制)，在满足围堰周边构筑物安全的

21、情况下，围堰拆除爆破实际采用单孔单响起爆方式，最大单响药量Q控制在24 kg左右。22 炸药单耗的确定进出口围堰的拆除爆破除围堰外露部分外，其余部分基本为水下爆破。依据水下爆破炸药单耗的计算方法，炸药单耗为q=q1+g2+q3+q4 式中：g 为基本炸药单耗，取10 kg113 ；g：为爆区上方水压增量单耗，g =0Olh。，h 为水深，m；q，为爆区覆盖层增量单耗，q =002h ，h 为覆盖层厚度，m；q为岩石膨胀增量单耗，q =003h，h为梯段高度，m；爆区上方露出水面，h ：0；爆区上方覆盖层h =0；梯段高度h进口为95，出口为13，代入式(2)计算得炸药单耗q=129139 kg

22、m 。考虑围堰爆破后主要依靠导流洞过水进行冲碴，石碴过大可能对底板造成损坏，综合堰体地质结构和明挖爆破单耗与爆破后的岩石块度试验，为保证爆碴块度控制在30cm左右，将爆破炸药单耗调整为153 195 kgm。23 爆破材料的选择围堰拆除爆破作业过程中，应考虑以下特殊情况：1)如果起爆材料延时不准，容易产生重段，导致爆破单响药量增大从而使质点振动速度过大，对周边构筑物造成损坏；2)进出口围堰地质结构复杂，裂隙发育，作业过程中装药时间长，如果药包受裂隙水的浸泡可能产生不完全爆炸，最终产生拆除不完全，可能带来因水流不畅造成的危害。为了消除因爆破材料造成的意外事件，在爆破材料的选取上，通过对国内厂家爆

23、破材料的技术评审和现场对比试验(炸药浸水殉爆试验、导爆索抗水试验等)，经比选后选取了山东Orica公司高爆速、高密度、高抗水性和抗压性的 5 mm和+32 mm 2种乳化炸药。选择高精度非电雷管，并确定了孔问延时17 ms、排间延时42 ms的高精度非电雷管起爆网络方案。经试验，爆破材料的起爆误差可控制在2 ms，防水效果达到68 h。24 起爆网络设计原则为确保围堰拆除爆破的效果及一次成功，并达到预期的安全控制目标，经多次试验及专题研究，确定了起爆网络设计的基本原则：采用单孔单响起爆网络技术，质点振动速度和炸药单耗分别按上述标准控制和确定；爆破孔内、：iLI-均采用双雷管(预裂孔内采用双导爆

24、索)；整个网络传爆雷管全部传爆后第一响炮孔才起爆；为尽量减少对建筑物的影响并确保堰体爆破时向江内抛掷，采取水平爆破孔(由堰内向堰外布设)方式，且最先起爆点选择在围堰中间分界线，利于爆堆形成缺口，确保爆碴向江内抛掷；围堰底部和左、右侧各布设一排水平预裂孑L，实施三面预裂，对地震波起减振作用，防止爆破对保留岩体的破坏并确保岩壁完整平顺。根据上述原则所设计的爆破孔布置及爆破网络连接如下所示。说明：1） 为17ms非电雷管，用于孔间延时；2） 为25ms非电雷管；3） 42ms非电雷管，用于排间延时；4） 为65ms非电雷管；5）孔内为1 025 mS延时起爆雷管. 25 爆破设计的计算机系统模拟与爆

25、破安全监测在爆破设计过程中，为了验证爆破设计的实施效果，运用现代计算机仿真技术，通过进出口围堰结构及周边构筑物等环境参数的数学建模和爆破孔网参数起爆模拟设计，说明爆破设计与实际情况是相符的。在实施爆破过程中，为进一步检验、评价爆破的安全性，预先在进出口建筑物上布设了爆破振动安全监测仪器(共布设10个监测点)，采用加拿大Instantel公司生产的MiniMate Plus振动信号记录系统进行数据记录、分析和处理。第三章 大体积混凝土温度控制施工技术大体积混凝土结构由于结构体积大、整体要求高，往往不宜留置施工缝。此外，水泥水化时放出大量热量，当结构体积大时，混凝土内部聚集的热量长期不易散失，混凝

26、土内部和周围大气环境间形成较高温度差，由于温度应力常造成混凝土开裂。因此，大体积混凝土温度控制是控制大体积混凝土施工质量的重要环节。1大体积混凝土温控施工方案11混凝土配合比设计1.1.1 混凝土原材料水泥：采用325低热矿渣水泥。水泥散装入场，水泥使用温度不得超过50 ，否则须采取措施降低水泥温度。粉煤灰：采用电厂I级粉煤灰，质量应符合 用于水泥和混凝土中的粉煤灰 (GB159691)的规定。砂：含泥量 1，细度模数23-31，属II区级配范围，其它指标必须符合规范规定。砂源必须稳定，砂入场后应分批检验。石：碎石必须为5315mm连续级配，级配应优良，来源应稳定。石子必须分批检验并严格控制其

27、含泥量不超过1。外加剂：采用NF系缓凝型高效减水剂。水：拌和用水的水质通过严格检验并符合有关规范规定。1.1.2 “双掺”技术为改善混凝土性能，同时掺加粉煤灰和减水剂，对于大体积混凝土，粉煤灰取代了部分水泥，使得混凝土的水化热降低，可以有效地防止温度裂缝。锚碇混凝土中采用的粉煤灰为磨细的I级灰，外加剂为NF型缓凝高效减水剂 。1.1.3 混凝土配合比泵送混凝土应具有良好的和易性和粘聚性，不离析、不泌水。初始坍落度控制在18cm左右，初凝时间为25h3h。为满足以上施工要求，确保施工质量，对锚碇大体积混凝土配合比进行大量试验，按材料实际情况，优选出配合比；同时结合现场施工和材料情况，对配合比进行

28、调整。根据设计要求和有关规范规定，大体积混凝土采用标准养护条件下60天龄期的抗压强度作为验收和评定的依据。12温度控制设计为防止混凝土施工过程中因温度应力、干缩应力等产生开裂，对大体积混凝土进行温控设计，采用仿真计算，模拟混凝土实际施工过程，考虑混凝土的分块、分层浇筑及浇筑温度，施工间歇期、混凝土水化热的散发规律、养护方式、冷却水管降温、外界气温变化、混凝土徐变等复杂因素，在仿真计算的基础上，制定大体积混凝土在施工期间不产生温度裂缝的提出大体积混凝土施工的温控标准：1.2.1 混凝土浇筑温度不超过28 ；1.2.2 混凝土最大水化热温升：C30混凝土不超过3l，C35混凝土不超过35 ：1.2

29、.3 混凝土内表温差不超过25；1.2.4 相邻混凝土温差不超过25。2温度控制措施及现场控制2I混凝土的分块分层大体积混凝土浇筑面积过大时，需分块进行浇筑，块与块之间设置后浇带；大体积混凝土厚度过厚时，需分层进行浇筑，分层厚度宜为2m左右。当设置有后浇带时，后浇带混凝土应在主体混凝土温度基本稳定后浇筑，避免接缝开裂。22混凝土浇筑温度的控制混凝土出拌和机后，经泵送、振捣诸过程后的温度为浇筑温度，控制在28 以内。在每次混凝土开盘之前，必须严格控制混凝土原材料的温度，要量测水泥、粉煤灰、砂、石、水的温度，专门记录，计算其出机温度，并估算浇筑温度。当浇筑温度超过上述控制标准日寸，必须采取措施：混

30、凝土泵管外用草袋遮盖， 并经常洒水降温；砂、石料避免太阳暴晒；夏季施工时拌和水中加冰来降低水的温度：尽量利用夜间浇筑混凝土；冬期施工拌和水用锅炉加热，保证水的温度在10，确保浇筑温度在5以上。23控制各层浇筑的间歇期混凝土浇筑间歇期应控制在57天，在底层混凝土内部温度峰值过后才允许浇筑下一层混凝土。若因其它工序，某些块的间歇时间超过7天，应通过验算并有相应调整温控措施。采取的措施为：在间歇期内要加强表面的养护和保温，保持混凝土的湿润状态。24冷却水管布置及其要求浇筑面积和厚度均较大的混凝土内部需设置冷却水管，冷却水管宜采用管径423mm、厚325mm的黑铁管，成S型布置，各方向间距宜为1m左右

31、，冷却水管布设后应进行压水试验，防止管道漏水；在混凝土浇筑至水管标高后立即开始通水，连续通水810天，在此期间若混凝土降温速率超过1.5d，则停止通水；严格控制进水温度，在保证冷却水管进水温度与混凝土内部最高温之差不超过25条件下，尽量使进口水温最低；在气温较高时，冷却水应使用静置后的集水池内的水，气温较低或冬季施工时，应使冷却水管出水回至集水池内，使进口水温适当升高，以控制温差。25混凝土的保温及养护各层混凝土顶面待混凝土终凝后进行养护，用湿麻袋覆盖， 时间持续到上层混凝土浇筑，浇筑前各层间水平接缝施工缝进行处理，表面进行凿毛、清洗干净。气温较高时(日最高气温超过20)侧面可不用保温，但各暴

32、露的侧面拆模后必须进行喷淋养护(可采用冷却水管出水)，保持混凝土面潮湿，防止干缩裂缝的产生。当混凝土内表面温差超过温控标准或寒潮来临及冬季施工时，混凝土各侧面应进行表面保温覆盖。26混凝土的现场施工控制为确保大体积混凝土施工质量，提高混凝土的均匀性和抗裂能力，必须加强对混凝土每一环节的施工控制，要求现场人员必须从混凝土的拌合、运输、浇筑、振捣到养护、保温整个过程实行有效监控。混凝土施工严格按照公路桥涵施工技术规范 (JTJ041-2000)进行，并应特别注意以下方面：2.6.1 混凝土拌制配料前，各种衡器应请计量部门进行计量标定，称料误差应符合规范要求。应严格控制新拌混凝土质量，使其和易性满足

33、施工要求。坍落度检验应在出机口进行，拒绝使用坍落度过大和过小的混凝土料。要及时检测粗、细骨料的含水率，遇阴雨天气应增加检测频率，随时调整用水量。2.6.2 浇筑混凝土前应对模板、钢筋、预埋件、监控元件及线路等进行检查，检验合格后才能开盘。2.6.3 混凝土应按规定厚度，顺序和方向分层浇筑，必须在下层混凝土初凝前浇筑完毕上层混凝土。如因故停歇，时间超过初凝时间时，仓面混凝土应按施工缝处理。混凝土分层浇筑厚度不宜超过400mm。2.6.4 浇筑混凝土时，应采用振动器振实：使用插入式振动器时，移动间距不应超过振动器作用半径的15倍，与侧模应保持5一l0cm离， 应避开预埋件或监控元件10一15cm，

34、应插入下层混凝土5一l0cm；对每一部位混凝土必须振动到密实为止，密实的标志是：混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈平坦、泛浆。2.6.5 在浇筑混凝土过程中，必须及时清除仓面积水。27混凝土温控施工的现场监测为做到信息化温控施工，出现异常情况能及时调整，在混凝土内部布设温度测点，它是温控工作的重要一环。2.7.1 温度测试根据大体积混凝土结构特点和温度场计算成果，在各层埋设温度传感器，温度测试点位于层厚12处，并同时检测大气温度。混凝土浇筑温度，各冷却水管进、出口水温。2.7.2 测所用仪器温度传感器为PN结温度传感器，温度检测仪采用PN一4c型数字多路自动巡回检测控制仪。温度传感器主要技术性

35、能：测温范围一50一+150 ；工作误差+05；分辨率01 。2.7.3 现场测试要求在混凝土浇筑前完成传感器的埋设及保护工作，并将电缆至测试房，保护材料主要为角钢和塑料泡沫。各项测试应在混凝土浇筑后立即进行，连续不断。混凝土的温度测试，峰值以前每2小时观测一次，峰值出现后，每4小时观测一次，持续5天，转入每天测2次，直至基本稳定。每次检测完后及时填写混凝土测温记录表。3混凝土温度控制效果评述3.1 大体积混凝土配合比选择是大体积混凝土温控工作的首要环节，原材料的选择尤其关键：粉煤灰掺量、外加剂品种及掺量是在大量水化热试验基础上选定的保证了混凝土的低热性，能有效防止产生温度裂缝。温度检测结呆显

36、示：C30混凝土最大水化热温升一般不超过30 ，C40混凝土最大水化热温升一般不超过3512，满足了温控设计的要求。3.2 温控措施是在严格温控计算基础上确定的，既注重温控效果又保证了工期和施工方便。混凝土浇筑温度的控制根据施工现场条件因地制宜，在高温季节施工时，采用控制原材料的温度来降低浇筑温度；对碎石采用浇水降温， 采用冰水搅拌混凝土，简单易行，效果明显，能降低浇筑温度4，保证了温控效果。3.3 冷却水管进、出水口温差的平均值为75 ，冷却水管起到了早期削减温峰值及防止温度回升的效果。3.4 综合温度检测结杲，大体积混凝土施工期间各种温控措施发挥了良好的效果，达到了预控的目的，基本满足温控标准要求。