深井超深井固井注水泥有关设计方法和应用技术ppt课件.ppt

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1、1,硕士2002级 现代完井工程,固井新技术(一),2,第一部分 深井超深井固井注水泥有关设计方法和应用技术第二部分 提高复杂井固井质量技术,3,第一部分,深井超深井固井注水泥有关设计方法和应用技术,4,固井注水泥的目的之一,原油和天然气有序地从井眼中流到地面，必须建立密封性能良好的井眼通道。建立该良好通道必须有良好的固井质量和防止套管外壁腐蚀。,5,固井质量不好带来的主要问题之一,油气在井下地层之间窜流，造成部分油气资源散失，导致流到地面的油气产量减少。,6,现场及室内研究表明，提高油气井固井质量所涉及的问题很多，如水泥浆特性、水泥浆流动规律、压力平衡、井身质量、套管居中及水泥浆与泥浆流变性

2、能的合理配合等方面。如何把这些因素作为一项系统工程有机地结合起来，是当前提高固井质量的主要方向。现场将这些问题归纳为压稳、居中、替净和密封的八字方针。,7,具体要求解决的问题有4个方面：(1)水泥浆注替和凝结过程，必须保证浆柱当量压力与地层压力的平衡关系，作到水泥浆不漏，油气水不因水泥浆失重而造成窜流问题；(2)清除和替净环空泥浆，提高水泥浆的顶替效率和水泥环的胶结质量；(3)提高水泥石的密封质量，无局部水槽、横向水带和窜槽现象，满足后继工程的要求；(4)保证油气井的正常生产寿命。,8,需要具备的主要技术有：,环空窜流预测方法 适合井况要求的水泥浆体系 小间隙环空注水泥流动计算方法 防止套管外

3、壁腐蚀的水泥浆体系,9,一、环空气窜预测方法 现场容易于操作的气窜预测评价方法。,10,1、发生气窜的原因及影响因素 原因,生产实践和研究表明，高压油气井固井后环空发生油气水窜或井口冒油冒气问题，其主要原因是水泥浆失重所致，具体表现为以下4个方面：(1)水泥浆在凝结过程中，其内部结构力不断增强，与井壁和套管的连接力(胶凝强度)不断增加，水泥环重量逐步悬挂在套管和井壁上，降低了对地层的压力；(2)水泥浆在凝结过程中，由于水化作用，水泥石基体内部收缩形成微孔隙，同时外观也产生体积收缩，降低了孔隙压力和对地层的压力。一般水泥浆初凝时的收缩率为0.1%0.5%，终凝却大于2%；,11,1、发生气窜的原

4、因及影响因素 原因,(3)在水泥浆柱中，水泥浆内自由水的分离，形成了连通的轴向水槽(或水带)，降低了对地层的压力。这种现象在斜井中尤为明显，即在井壁上侧形成了一条明显的水槽，这是油、气、水窜的主要通道；(4)水泥浆失水一般较大，其自由水易渗入渗透性好的地层，在环形空间产生桥堵，阻碍了浆柱对桥堵以下段浆体的压力传递，造成了桥堵段下面地层的油气水互窜。,12,1、发生气窜的原因及影响因素 影响因素,(1)水泥浆失水,13,表中数据说明，30 min失水量大于500 ml水泥浆的抗气窜能力比小于250 ml的水泥浆弱得多，而低于250 ml失水量的水泥浆，抗气窜能力虽有差别，但并不明显。实际上，这些

5、浆体的抗气窜能力，主要表现在稳定性和低析水。,14,2、双凝水泥,12.5,压差比用(Pc-Pf)/Pc表示，Pc，Pf分别为水泥浆柱原始压力和气层压力。,15,从表可知：(a)双凝水泥浆的防气窜效果明显优于单凝水泥浆。在相同条件下，单凝水泥浆发生了气窜，而双凝水泥浆却阻止了气体进入井筒。(b)随着气层压力的增加和压差比减少，双凝水泥浆防止气窜的效果，同样有一定的限制。从序号2的实验可以看出，当压差减少了2.5%后，防气窜仍然有效，当压差比进一步减小到4.16%时，气体同样侵入速凝水泥段，气体虽未穿过该井段，却在下部形成明显的气斑。,16,(c)水泥浆的缓凝段与速凝段长度比，一般选用21的关系

6、，可得到较好的防气窜效果。因此，应用双凝水泥浆不仅要考虑两种水泥浆的封隔长度、初凝时间的差值，还要考虑水泥浆失重、浆柱压力、气层压力以及气侵压力的平衡关系。,17,(3)环空憋回压,18,由以上试验结果可见：(a)两种处理失水方法的试验都说明，井口憋回压对防止气侵有一定效果，在放失水情况下要憋较大的回压才能防止气侵。(b)传压率随水泥凝结而不断下降。因此，在地层许可条件下，憋压越早，效果越好。一般可选择水泥浆候凝60 min前进行憋压。,19,2、气窜预测方法,水泥浆阻力系数法A值法 A值越小，过渡时间越短，防窜效果越好；评价标准：00.110防窜效果极好0.1100.125防窜效果中等0.1

7、250.15防窜效果较差 较好的反映了水泥浆的实际抗气窜能力。,20,防窜对水泥浆性能的要求 高防窜要求A0.110，中等防窜要求A=0.1100.125；自由水量 0.50%；API失水 100 ml。,21,二、适合井况要求的水泥浆体系,22,为适应各种井况固井的要求，水泥浆体系可按如下分类：按密度分：高密度、超高密度水泥浆体系 低密度、超低密度水泥浆体系 按特定功能分：防窜水泥浆体系、抗盐水泥浆体系、抗腐蚀水泥浆体系、增塑抗冲击水泥浆体系等。,23,1 水泥浆体系研究的根本原则,满足具体要封固井的地质和工程要求；综合工程性能的协调。,24,2 水泥浆体系研究的具体原则,(1)提高顶替效率

8、原则：合理的切力与粘度：,oc、osp、om 分别为水泥浆、隔离液及泥浆的动切力；oc、osp、om 分别为水泥浆、隔离液及泥浆的塑性粘度；oc、osp、om 分别为水泥浆、隔离液及泥浆的密度。,25,2 水泥浆体系研究的具体原则,(2)特殊功能原则：防窜水泥浆：水泥浆凝结过程中，浆柱的有效当量压力（有效液柱压力+气侵阻力），应不低于地层压力；低密度、高密度水泥浆：根据固相颗粒的粒度级配原理，优选减轻料或加重料的类型和颗粒尺寸的配合；,26,平衡固井水泥浆：优选水泥浆触变外加剂，使浆体在注替和候凝过程满足平衡：防漏有效当量压力(有效液柱压力-触变当量压力)不高于漏失压力。防窜有效当量压力(有效

9、液柱压力+气窜阻力)不低于溢流压力。,27,3 几种水泥浆体系(1)高密度、超高密度水泥浆体系,(a)超高密度水泥浆2.60g/cm3设计实例加重料优选：铁矿粉应经精选，以减少其粘度效应。密 度：4.90g/cm3，不低于4.70g/cm3。粒度分布：应有宽的分布。试验表明由适当比例的80 120目，160180目，200325目等铁矿粉组成能获得性能较好的高密度水泥浆。外加剂优选：对水泥石早期强度发展影响小、稠化时间易于调整。同时，应注意控制降失水剂的加量，使水泥浆具有良好的可泵性。,28,(1)高密度水泥浆的典型配方及性能典型配方,29,典型配方的性能,30,(b)抗盐高密度水泥浆 s=2

10、.30g/cm3 中 温,31,(b)抗盐高密度水泥浆 s=2.30g/cm3 高 温,32,(2)低密度、超高密度水泥浆体系,设计原理 根据固相粒子粒度级配原理，选择适当粒度的减轻剂，使组成水泥浆的固相分布得到改善，实现浆体稳定性好、水泥石致密、早期强度高。,33,(a)超低密度水泥浆,超低密度水泥浆的典型配方序 密 外加剂加量(%)备 注号 度 水泥/减轻剂 早强剂 分散剂 降失水剂 缓凝剂1 1.30 100/30 3.0 0.5 0.7 0.102 1.25 100/50 3.0 0.7 1.0 0.07 体系131.20 100/75 4.0 0.8 1.2 0.054 1.30 1

11、00/30 3.0 1.5 5.0 0.155 1.25 100/50 3.0 2.0 6.0 0.08 体系261.20 100/75 4.0 2.5 7.0 0.06,34,超低密度水泥浆的性能序 密 流动度 析水 失水 流变性能 稠化时间 强度 渗透率号 度 cm%ml s(Pa)0(Pasn)min Mpa1 1.30 22 0 192 3.53 0.069 210 11.5 02 1.25 21.5 0 188 3.05 0.077 235 10.0 03 1.20 22 0 164 5.11 0.056 272 8.2 04 1.30 21.5 0 120 3.31 0.062 1

12、83 12.4 05 1.25 22 0 108 2.88 0.067 220 11.2 06 1.20 22 0 80 3.07 0.073 248 9.3 0,35,漂珠膨润土粉煤灰硅藻土,减轻剂筛选,(b)深井、超深井固井低密度水泥浆,X-射线衍射仪扫描电镜,API规范试验设备激光粒度仪,外加剂优选优选类型:降失水剂、分散剂、缓凝剂早强剂、稳定剂、消泡剂,36,深井超深井低密度水泥浆配方及性能 中温配方,37,深井超深井低密度水泥浆配方及性能高温配方,38,深井超深井低密度水泥浆现场应用 在塔里木的提2井、红旗2井、轮古6井、轮古6C井、轮古2-2井、轮古3井进行了应用试验。实验井井深为

13、4613 5606m，封固段长为1000 3103.64m。6口实验应用井3口优质(提2、轮古2-2、轮古3)，3口合格。,该应用在国内应用井深最深，封固段长最长！,39,井号:红旗2井提2井井深:4613m5362套管尺寸:77 尾管封固段:3610-46102835-5362电测温度:118/5540m128/5361m浆体密度:1.381.36套管试压:合格合格固井质量:合格主封固段优质试油结果:气:12.7万方气:6万方(日产)油:85方油:49方,两口试验井结果,40,(3)PLT系列增塑防裂水泥浆体系,(a)PLT-1S(中低温)常规密度水泥浆性能,41,42,浆体凝结过程中的孔隙

14、压力变化曲线,43,(b)PLT-2S(高温)常规密度水泥浆性能,44,(c)PLT-1S(中低温)低密度水泥浆性能,45,三、小间隙环空注水泥流动计算方法,46,小间隙环空影响固井质量主要体现在：环空返速高、环空摩阻压降高、当量循环密度高、顶替效率低。这些影响因素交织在一起，使海洋深探井小间隙环空固井注水泥应用平衡压力设计及提高注水泥顶替效率技术，面临着严峻的挑战。,47,1 小间隙环空流动计算方法分析,从偏心环空速度场与流动压力计算公式来看，对于小间隙环空，如果不考虑套管的旋转情况（这与目前的实际注水泥施工工况是一致的），其速度场与流动压力的计算方法应是一致的。但实际施工的结果表明，用常规

15、方法计算的小间隙流动压力的误差比计算的常规间隙环空流动压力的误差要大。其原因主要在于以下几个方面。,48,（1）流变参数计算 现在注水泥流变学标准规定水泥浆的流变参数使用旋转粘度计300转和100转的读值进行计算。这主要是考虑水泥浆在一般环空中的剪切速率在511s-1与170s-1之间的缘故。在小间隙环空中，其水泥浆流动的剪切速率将大大增加，所以再用300转与100转的读值进行计算势必出现较大偏差。下表是流体流速对小间隙环空管壁处的剪切速率的影响情况。,49,表1 流速对小间隙环空流动剪切速率的影响 对上述小间隙环空，如以排量0.6（m3/min）进行注水泥作业，其环空平均返速已近或超过1.0

16、（m/s），如以1.0（m3/min）注水泥，则返速可达1.5（m/s）以上。可以看出，在小间隙环空中，其水泥浆实际的剪切速率一般均大于旋转粘度计的300转的值，这时如再用300转与100转读值进行计算，则可能导致较大偏差。,50,（2）小间隙条件下流态计算的影响 从前面的计算分析中可以看出，在实际的小间隙环空注水泥作业中，其顶替排量均较低，故顶替过程的水泥浆雷诺数一般均为层流或过渡流。大多数的理论分析和实验表明，在环空内临界雷诺数的值应随环空直径比增加而增大，因此，在小间隙环空中对流态的判别标准不宜使用与常规流动计算中的标准，即：Rc=3470-1370n。小间隙环空实际的紊流临界雷诺数上限

17、可达3600，并且，有关研究也表明常规计算中采用的紊流临界流量要偏低15%到20%。这也进一步说明了顶替过程的水泥浆雷诺数一般均为层流或过渡流。,51,（3）小间隙条件下套管偏心的影响 套管偏心造成环空流速分布随间隙的变化而不一致，从而导致循环压耗减少，这一现象叫做偏心效应，偏心效应系数用R表示，其值为偏心环空压耗与同心环空压耗之比。,52,如考虑计算环空段不弯曲，即同方向上间隙变化一致，将同心环空压力计算式与偏心环空压降计算式带入后(对幂律流体)有：式中：e 偏心度 e=2/(Dw-Dc)；为偏心距，cm；Dw,Dc 为井眼与套管的直径，cm。,53,对小间隙环空情况，一般Dc/Dw均小于1

18、.2（如几种典型井身结构），则 M的值应为2。即：表2 小间隙环空偏心效应系数（偏心度不变化时）可以看出，对小间隙环空其偏心效应系数与间隙大小无关。,54,如考虑井眼弯曲和流态的影响，可采用文献提出的计算方法。层流：对与小间隙直径比Dw/Dc不大于1.2的情况，上式可简化为：利用该公式计算出的现场实际情况下（n=0.6,e=60%）的R值在0.6左右，与前面表2的计算结果是基本一致的。,55,紊流：同样，小间隙直径比Dw/Dc不大于1.2，简化后有：以上简化方程的偏差一般在23%左右，最大不超过5%。,56,2 小间隙环空注水泥流动计算方法,注水泥过程进行流动计算的关键：是如何准确计算流动阻力

19、。前面已分析了水泥浆在小间隙环空中流变参数、流态和偏心的影响及其考虑方法。归结起来，小间隙环空流动阻力的计算式可表达为：如果偏心情况已定，水泥浆的流变参数按600转和300转计算，准确计算流动摩阻压力的关键便是流动摩阻系数f的确定。,57,在常规的固井计算中，其 f 的计算方法为：其中a、b的取值根据流态的不同而不同，在层流时，a=24，b=1。而在紊流时，a、b的取值根据流变模式的不同而不同。为准确计算小间隙固井时的 f 值，针对井眼情况，可从理论计算和现场统计两方面进行考虑。,58,（1）理论计算模型 从理论上分析，注水泥施工过程小间隙环空流动方程的建立从原理和方法上与常规环空的流动方程是

20、一致的。因此，前面建立的流动方程同样适用于小间隙环空。但是，研究说明，在小间隙环空中，流变参数计算方法、流态判别标准的变化和偏心对流动计算的影响将更为突出，其影响程度比常规间隙环空中这些因素的影响要大得多。如何更准确考虑小间隙环空的流动计算，其核心在于流态和摩阻系数的计算方法。,59,(a)流态的判别与计算方法 常规环空流动计算中，其幂律流体的紊流临界雷诺数取值在2100至3100之间，具体数据与流体的流性指数有关，可表示为：Rec=3470-1370n 这一数据主要是在大量实验的基础上修正得到的。目前，国内外在注水泥流动计算的标准(API，CNPC标准)中均使用这一方法，且对于管内和管外流动

21、的计算是一致的。,60,但Hanks在研究流体在矩形槽和环空流动的理论时，认为，窄环空内的临界雷诺数比管内流动的临界雷诺数高。目前，国内外还没有专门针对水泥浆的实验数据进行有效的分析，但根据石油行业的实际应用情况，也表明常规计算中采用的紊流临界流量要偏低15%到20%。从这一研究可以看出，对小间隙环空，它的临界雷诺数应比常规环空有更明显的提高，因此，在进行小间隙流动计算时，应考虑这一问题。大量的文献和实验研究表明，流体在环空流动的紊流临界雷诺数的上限可达3600，根据这一分析，可将常规环空中对流态判别的标准提高17.5%，作为其小间隙环空流态判别的标准，即：Rec=4080-1610n,61,

22、按照液体的流动雷诺数一般概念，设De为当量直径或水力直径。有：根据这一概念和常规环空幂律液体流动的雷诺数计算公式，借用Crittendon提出的小间隙环空水力直径计算模型，可得小间隙环空雷诺数计算的模型，即修正的雷诺数 Res：,62,表3 常规方法与修正方法计算的雷诺数,从表3中看出，计算的水力直径增大，幂律流体的流动雷诺数增大。这一现象说明，由于环空间隙减小，其裸眼井段边壁效应和岩性等因素对流动的影响所占的比例增大，这样，通过使用水力直径的修正，可以将这些因素的影响考虑进去。,63,(b)摩阻系数f计算方法 根据上面建立的雷诺数计算方法，可以得到其流动摩阻系数的计算。对于层流，可按考虑水力

23、直径后计算雷诺数，再计算摩阻系数f：对于紊流，由于边壁效应的影响所占比例增大；同时，深井固井时由于井身结构限制，注水泥作业排量较小，处于由层流到紊流的过渡带的几率较大，故对紊流下的摩阻系数的计算采用适合于小间隙环空的方法：,64,表4 不同方法计算的不同雷诺数下的摩阻系数（n=0.40）从表4中看出，在雷诺数较大时，使用修正方法计算的摩阻系数比用常规方法计算的摩阻系数小一倍多。因此，在小间隙环空中用常规方法计算的摩阻系数比用上述方法计算的摩阻系数偏大，这就导致了用常规方法计算的小间隙环空流动阻力与实际施工情况严重不符。,65,（2）现场摩阻系数统计分析 根据已固井的数据，分析其摩阻系数f与流变

24、性能、环空返速，环空几何尺寸的关系。建立一实用的经验系数，从而保证小间隙流动计算的准确性。f 可表达为：式中，Rheo 为流变性系数。,66,现场统计分析流动摩阻系数，可采用如图所示试算法流程图：,67,注意：在实际井眼中存在常规间隙环空（如上层套管）和管内流道，对这些流动，仍然采用常规方法计算其摩阻系数，并计算出相应流动阻力，然后从总的流动阻力中减去这一部分后，即为小间隙段的流动阻力。,68,3 环空流动压力的计算,使用前面建立的流动摩阻系数的计算方法，可对环空进行分段计算，其计算公式可表达为：式中：n 常规间隙的环空所分段数 m 小间隙环空所分段数 该式即为针对实际情况而建立的深井固井环空

25、流动压力的计算模型。,69,因此，深井固井注水泥时，环空流动压力就可通过计算各段常规间隙和小间隙环空的流动压力求得。,70,四、防止套管外壁腐蚀水泥浆体系,71,1 腐蚀源,地层中存在CO2、HCO3-、CO32-、Cl-、SO42-等；或钻井液材料中可能释放出腐蚀介质：CO2、HCO3-、CO32-、Cl-、SO42-等。,72,2 水泥浆体系研究的基本思路,弄清腐蚀机理（油田调查、实验室试验分析）。开发出耐具体条件下的腐蚀水泥浆体系。,73,3 实例：长庆油田地层水腐蚀套管,(1)陇东油井，自开发以来套管腐蚀严重,造成油井生产寿命下降 统计分析1169口油水井(19701993年投产),套

26、损井209口,套损率17.88%;套损井平均生产寿命10.1年,最短者16个月;洛河水富含Cl-、HCO3-、SO42-、CO32-、Mg2+等腐蚀性介质，造成电化学腐蚀套管；套管以外壁结垢，剥落，穿孔破坏形式为主；破坏程度无水泥环最严重，有水泥环次之，G级高抗硫最轻。,74,(2)洛河水腐蚀套管和水泥石的机理,拔出岭1井和岭321井套管，其主要腐蚀产物为Fe(OH)2、FeS、FeCO3；室内套管钢材腐蚀试验表明，在洛河水中主要为微电池效应所致；硫酸盐还原菌有加速腐蚀的作用：（4Fe+SO42-+4H2O FeS+3Fe(OH)2+2OH-）,(a)洛河水腐蚀套管的原因,硫酸盐还原菌,75,

27、研究方法 采用油田洛河地层水、单一腐蚀性离子、高浓度复合离子的溶液，模拟井下腐蚀环境侵蚀水泥石。主要采用X-射线衍射、扫描电镜、化学分析等方法。测试分析项目 水泥石水化物组成、溶出物、微观结构、力学性能等。,(b)洛河水腐蚀水泥的机理研究方法及测试项目,76,图1是水泥石在不同溶液中浸泡0.5和1.0年的X-射线衍射图。,洛河水腐蚀水泥的机理 结果分析,A羟钙石B石膏C钙矾石D水镁石E方解石F氯硅钙石,77,表1是水泥石在不同溶液中，溶出Ca2+的量随时间的变化关系。,洛河水腐蚀水泥的机理 结果分析,78,由图1可知：在各种溶液中，浸泡1.0的X射线特征峰较0.5年明显弱；在Cl-溶液中有鲁硅

28、钙石生成，在洛河水中有鲁硅钙石、方解石、水镁石等生成。由表1可知：水泥石溶出Ca2+的量，随侵蚀时间的延长而迅速递减；浸泡溶液离子浓度愈高，初期溶出Ca2+的速度愈大，溶出Ca2+的衰减速度也愈快。,洛河水腐蚀水泥的机理 结果分析,79,综合分析各种测试特性可知，洛河水侵蚀水泥石主要表现为：水溶蚀Ca(OH)2，是基本的腐蚀形式；生成易被溶解或无胶结性能的物相如Ca(HCO3)2、CaCO3、Mg(OH)2等。该两类腐蚀随Ca(OH)2含量的增加而加快，随水泥石渗透率的降低而减弱。人们熟知的硫酸盐腐蚀很弱。,洛河水腐蚀水泥的机理 结果分析,80,(3)防止洛河水腐蚀套管的技术途径,洛河水腐蚀套

29、管和水泥石的机理研究表明，影响套管和水泥石耐久性的关键因素：水泥石基体中Ca(OH)2晶体的含量；水泥石的致密性。技术途径：用耐腐蚀的水泥环封隔洛河层，在套管与地层水之间形成隔离屏障，保护套管不受腐蚀。即：加入能改变水泥石物相耐腐蚀特性和水微观结构的特殊材料。加入的特殊材料，一方面，能与Ca(OH)2反应生成高耐腐蚀的新物相而消耗Ca(OH)2；另一方面，反应剩余的部分能与水泥浆中的固相颗粒形成良好级配，使水泥石致密性好、连通性差、渗透率低。,81,(4)低密度水泥的耐腐蚀性分析,水泥浆组成：耐腐蚀材料；减轻剂水泥：G级高抗硫酸盐油井水泥。水泥浆密度：1.301.50g/cm3.,(a)抗腐蚀

30、低密度水泥的组成,82,试验条件：35和50；定时定量更换腐蚀溶液。腐蚀溶液(表2)：,(b)耐腐蚀性能测试,83,表3是腐蚀介质与时间对水泥石性能的影响。水泥浆密度1.40g/cm3.,84,图2是模拟洛河水侵蚀水泥石的X射线谱图。水泥浆密度1.40g/cm3.,图2 低密度水泥石的X-射线衍射谱图Fig 2 XRD Spectra of different Light weigh Cements,85,表3是X射线衍射能谱测试分析结果。侵蚀温度35，水泥浆密度1.40g/cm3.,86,由表3可见，在35和50的各种溶液中浸泡1-3年，其各阶段的抗压强度均有不同程度增加，水泥石仍致密不渗透

31、、外观尺寸几乎无变化。因此，从宏观性能看，水泥石具有良好的抵抗地层水侵蚀的能力。由图2可知，抗腐蚀水泥在10倍模拟洛河水离子浓度的溶液中浸泡0.5 年与2.0年，XRD特征峰几乎无差异。(即组成水泥石的物相中，既无方解石、鲁硅钙石、水镁石等明显增生，也没有羟钙石等明显减少.)而一般空心微珠低密度水泥的XRD羟钙石特征峰显著减弱，且水镁石、方解石、鲁硅钙石的特征峰均有所增加。(即浸泡过程中，水泥石中的Ca(OH)2晶体不断被腐蚀(溶蚀和化学腐蚀)消耗，有害物相水镁石、方解石、鲁硅钙石则随即生成)。,87,从表4结果可见，抗腐蚀水泥，溶蚀的主要是Ca(OH)2，被溶蚀的速度随浸泡时间延长而迅速降低

32、，且只在试件表面层。蒸馏水中，第1年Ca损失3.576%，第2年0.540%，为第1年的15.1%。10倍洛河水浓度溶液中，第1年Ca损失4.292%，第2年0.731%，为第1年的17.03%。这是由于该体系水泥石结构致密不渗透(见表3)，抑制了溶液向水泥石深部侵蚀的速度。据此分析可知，以后各年Ca的损失速率将会逐年迅速递减。Cl-和SO42-对抗腐蚀水泥体系的侵蚀很微弱。在10倍洛河水离子浓度溶液中浸泡1年或2年，Cl-和SO42-离子也只在试件表面产生很弱的侵蚀，且第2年的腐蚀程度与第1年基本相同。,XRD及其能谱分析与宏观结果一致，均表明抗腐蚀水泥体系具有良好的耐洛河水腐蚀的能力。,88,(5)应用效果,研究成果，长庆油田在陇东油井和陕甘宁盆地中部气井试验和推广应用236口井。水泥返高合格率由71.3%提高到98.7%，固井质量合格率由25.5%提高到85%，优质率由7.1%提高到50%以上，现场运用多种方法检测证明，有效隔绝了腐蚀源，套管外壁腐蚀现象得到了有效扼制。据油田测算，因简化井身结构、缩短建井周期、减少管材费用、少打更新井等，已获得的直接经济效益达1.8亿圆以上。,89,谢谢各位！,