《压铸模浇注系统设计课件.ppt》由会员分享，可在线阅读，更多相关《压铸模浇注系统设计课件.ppt（79页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、18.01.2023,A,1,第6章 浇注系统与溢流、排气系统的设计,6.1 浇注系统的组成,6.3 内浇口设计,6.4 横浇口设计,6.5 直浇口设计,6.2 浇注系统的分类,6.6 溢流槽设计,6.7 排气槽设计,18.01.2023,A,2,6.1 浇注系统的组成,作用浇注系统对金属液在模内流动的方向与状态、排气溢流条件、模具的压力传递等起到重要的控制作用，并且能调节充填速度、充填时间和模具的温度分布等充填型腔的工艺条件。因此，浇注系统的设计是决定压铸件质量的重要因素，同时对生产效率、模具寿命等也有很大影响。设计时不仅要分析压铸件的结构特点、技术要求、合金种类及其特性还要考虑压铸机的类型
2、和特点。,浇注系统主要由直浇道、横浇道、内浇口和余料等组成。压铸机的类型不同浇注系统的形式也有差异。,18.01.2023,A,3,由直浇道1、横浇道2和内浇口3组成，余料和直浇道合为一体，开模时浇注系统和压铸件随动模一起脱离定模。,卧式冷压室压铸机模具用浇注系统-压室偏置,18.01.2023,A,4,由直浇道1、横浇道2和内浇口3及余料4组成。在设计模具时，定模部分必须增加一个分型面，开模时该分型面首先分型，并在此过程中将余料切断，然后主分型面分型，最后推出机构将压铸件脱出。,卧式冷压室压铸机模具用浇注系统-采用中心浇口,18.01.2023,A,5,由直浇道1、横浇道2和内浇口3组成，由
3、于压铸机的喷嘴和压室与坩埚直接连通所以没有余料。,热压室压铸机模具用浇注系统,18.01.2023,A,6,由直浇道 1、横浇道 2、内浇口 3和余料4组成。在开模之前，余料必须由下面的反料冲头向上移动，先从压室中切断并顶出。,立式冷压室压铸机模具用浇注系统,18.01.2023,A,7,由直浇道、横浇道和内浇口组成，余料也与直浇道合为一体，不过余料的轴线与水平方向垂直。,全立式冷压室压铸模具（冲头上压式）用浇注系统,18.01.2023,A,8,6.2 浇注系统的分类,6.2.1 侧浇口,6.2.2 直接浇口,6.2.3 中心浇口,6.2.4 环形浇口,6.2.5 缝隙浇口,6.2.6 点浇
4、口,18.01.2023,A,9,6.2 浇注系统的分类,6.2.1 侧浇口,侧浇口开设在模具的分型面上，它可以开设在压铸件最大轮廓处的外侧（图a）或内侧（图c），也可以在压铸件的侧面进料如图b所示，侧浇口还可以从压铸件的端面搭接进料如图c所示。,18.01.2023,A,10,这种形式的浇口，一般适合于板类压铸件和型腔不太深的盘盖类和壳类压铸件。而且不仅适合于单型腔模具，也适合于多型腔模具。外侧直接进料时，金属液容易首先封住分型面，从而造成型腔内的气体难以排出而形成气孔，所以仅适于板类和浅型腔压铸件。有一定深度的盘盖类和壳类压铸件一般采用端面搭接式进料。由于侧浇口设计与制造简单，浇口去除容易
5、，适应性很强，因此应用最为普遍。,18.01.2023,A,11,6.2.2 直接浇口,直接浇口亦称顶浇口，是直浇道直接开设在筒形或者壳形压铸件底部外侧中心部位的一种浇注系统形式。直浇道与压铸件的连接处即为内浇口它是浇注系统中截面积最大的地方，便于压铸终了保压时的补缩。这种形式的浇注系统，由于金属液从型腔底部的中心部分开始充填，最后流至分型面，流程短，流动状态好，排气通畅，有利于消除型腔深处气体不易排出的缺点。另外浇注系统、溢流槽和压铸件在分型面上的投影面积之和最小，模具结构紧凑浇注系统金属液的消耗量小压铸机受力均匀。其缺点是压铸时与直浇道连接处形成热节，易产生缩孔。因此，尽量减小直浇道大端的
6、直径是模具设计者的一个任务。其次，浇口的切除比较困难，一般采用机械加工方法切除。由于金属液从直浇道大端进入型腔后直冲型芯，容易造成粘模，影响模具的寿命。,18.01.2023,A,12,直接浇口的浇注系统，一般仅适用于单型腔模具，多用于热压室压铸机或立式冷压室压铸机上生产。,18.01.2023,A,13,6.2.3 中心浇口,中心浇口是直接浇口的一种特殊形式，当有底的筒或盘壳类压铸件的底部中心或接近中心部位有不大的通孔时，内浇口就开设在通孔处，中间设置分流锥，金属液在压铸件底部以环状进入型腔。图a为深筒型压铸件的中心浇口，图b为壳类压铸件的中心浇口。,由于中心浇口是直接浇口的一种特殊的形式，
7、因此它既具有直接浇口的一系列优点，又克服了直接浇口进料处因热节产生缩孔的缺陷，但切除浇口仍然比较困难。,18.01.2023,A,14,6.2.4 环形浇口,环形浇口主要应用于圆筒形的压铸件，图a为直接进料的环形浇口，图b为切向进料的环形浇口。金属液在充满环形浇道后，再沿着整个环形断面自压铸件的一端向另一端充填，这样可在整个圆周上获得大致相同的流速，具有十分理想的充填状态，金属液沿壁充填型腔避免冲击，同时型腔中的气体容易排出。采用这样浇注系统时，往往在与浇口相对的另一端设置环形溢流糟，在环形浇口和溢流糟处设置推杆，使压铸件上不留推杆痕迹。,这种浇注系统的缺点是金属的消耗量较大，去除浇口也较困难
8、。同时模具往往要对开式，侧向分型模具的结构设计比较复杂。,18.01.2023,A,15,6.2.5 缝隙浇口,缝隙浇口类似于侧面进料的侧浇口，所不同的是内浇口的深度方向的尺寸大大超过宽度方向的尺寸。这种形式的浇口从型腔深处引入金属液，形成长条缝隙，从压铸件的一侧向另一侧顺序充填，在另一侧设有溢流排气系统。,这种浇注系统充填状态亦较好，且有利于压力传递。为了便于加工，开设这种浇注系统的模具也常常需要对开式侧向分型。,18.01.2023,A,16,6.2.6 点浇口,对于某些外形基本对称或呈中心对称、壁厚均匀且较薄、形体不大、高度较小且顶部中心处无孔的压铸件，可采用点浇口浇注系统。,这种浇注系
9、统克服了采用直接浇口时，压铸件与浇口连接处易产生缩孔缺陷的缺点。同时，具有流程短、压铸机受力状态好、型腔中气体易于从最晚充填的分型面处排出等优点。但由于浇口截面积小、金属液流速大，容易产生飞溅现象，并在内浇口附近会产生粘模现象。这种结构形式的浇注系统，为了取出浇注系统的凝料，在定模部分必须增加一个分型面，采用顺序定距分型机构，模具的制造比较复杂，因此在实际的生产中这种浇口的应用受到一定的限制。,18.01.2023,A,17,6.3 内浇口设计,6.3.1 内浇口位置的设计,6.3.2 内浇口截面积的计算,6.3.3 内浇口的尺寸,6.3.4内浇口与压铸件及横浇口的连接方式,18.01.202
10、3,A,18,在浇注系统的设计中，内浇口的设计极为重要，在确定内浇口的位置之前要根据压铸件型腔的基本情况分型面的不同类型合金的不同种类和收缩变形情况压铸机设备及压铸件使用性能充分预计所选内浇口的位置对金属液充填型腔时流动状态的影响，分析充填过程中可能出现的死角区和裹气部位，以便布置适当的溢流和排气系统。,6.3.1 内浇口位置的设计,18.01.2023,A,19,应遵循以下几个原则：（1）导入的金属液应首先充填型腔深处难以排气的部位，而不宜立即封住分型面造成排气不畅。（2）应使流入型腔的金属液尽量减少曲折和迂回，避免产生过多的涡流，减少包裹气体。（3）一般设置在压铸件的厚壁处，有利于金属液充
11、满型腔后补缩流的压力传递。（4）应考虑到减少金属液在型腔中的分流，防止分流的金属液在汇合处造成冷接痕或冷隔现象。,18.01.2023,A,20,（5）应尽量避免金属液直冲型芯，减少动能损失，防止冲蚀和产生粘模，尤其应避免冲击细小型芯或螺纹型芯，防止产生弯曲和变形。（6）凡精度要求较高、表面粗糙度值低且不加工的部位不宜布置内浇口，以防止去除浇口后留下痕迹。（7）内浇口的设置应考虑模具温度场的分布，以便使型腔远端充填良好。（8）还应考虑浇注系统的切除方法。,18.01.2023,A,21,对于形状特殊的一些压铸件特别应该考虑内浇口开设对压铸件成形质量的影响。例如：长而窄的压铸件，内浇口应开设在端
12、部，而不应从中间引入金属液，防止造成漩涡卷入气体；长管形状及复杂的筒状压铸件，最好在端部设置环形浇口，造成良好的充填状态和排气条件；对于带有大肋片的压铸件，设置的内浇口应使金属液沿着肋的方向流动，避免产生流线和肋的不完整。在实际设计内浇口时，很难完全满足上述原则，考虑问题时应抓住主要矛盾和满足最主要的要求为原则。下面举一些简单的例子加以分析和说明。,18.01.2023,A,22,下图是矩形板状压铸件的内浇口位置,在其长边中央设置内浇口，金属液先冲击其对面型腔，然后分两边折回在折回过程中造成漩涡和卷入大量气体。,在其长边上设置分支形内浇口，充填型腔时金属液在中间形成两股漩流，把气体卷在中间。,
13、在长边靠近端部的一侧开设内浇口，在终端处设置溢流糟，排气效果较好，但总的流程加长。,在其短边的一侧开设扇形内浇口，使液流分散推进，在终端设置溢流糟，排气溢流通畅，效果良好。,18.01.2023,A,23,盘盖类压铸件的内浇口位置，该压铸件并不高，但在其顶部有一通孔,采用扇形外侧内浇口，接近压铸件顶部有孔的部位由于型芯的阻碍，金属液充填时在其背后形成死角区，造成涡流和严重包气。,采用扇形外侧内浇口，开设在远离压铸件顶部孔的一侧，且扇形宽度增大几乎与外圆相切，充填时两侧金属液流进型腔后沿着型腔壁前进，但在中心部位形成涡流和包气区域。,采用扇形外侧内浇口，也是开设在压铸件顶部远离孔的一侧，但扇形浇
14、口的宽度为压铸件直径的60左右，充填型腔时金属液首先被引向中心部位，内浇口对面一侧开设的溢流糟将汇合处的低温金属液及气体引入其中，同时内浇口两侧死角处开设溢流糟，以便让该处型腔顺利充填。,18.01.2023,A,24,一种简单壳体压铸件的内浇口位置,分型面开设在压铸件的底部，内浇口开设在压铸件的底部的同一侧，金属液进入型腔后先把分型面封住造成左端型腔内的气体无法排除，压铸件在区域1处产生包气或充填不实的现象。,内浇口开设在压铸件的端部外侧，但金属液在内浇口处冲击型芯而后又折回冲击型壁，造成在2和3两处产生冲蚀区，同时也有可能导致先封住分型面排气不畅的现象产生。,内浇口开设在压铸件的端面（搭接
15、式），以这种形式充填型腔，冲击距离较长，不造成冲蚀，同时金属液进入型腔后先充填底部，而并不立即把分型面封住，在内浇口对面设置溢流糟，金属液充填顺利，排气通畅，效果较好。,18.01.2023,A,25,圆环形类压铸件的内浇口位置,采用扇形外侧浇口，充填时金属液直冲型芯，造成冲蚀，形成粘模，降低了压铸件表面质量和模具使用寿命。另外由于浇口与型腔开设在分型面的同一侧，金属液容易封住分型面产生包气现象。,平面切线方向外侧进料，内浇口充填型腔时金属液按逆时针方向流动，金属液前端的冷污金属可引入浇口附近的溢流糟，但流动状态比图a更容易先封住分型面，影响型腔中的气体顺利排出。当然如果圆环形类压铸件的高度很
16、小则图b也不失为一种较好的充填形式。,切线方向外侧进料，但内浇口与型腔在分型面的两侧，金属液从端面进入先充填型腔深处，气体可从溢流糟和分型面排出，充填状态良好，压铸件的质量较高。,18.01.2023,A,26,简单的长导管类压铸件的内浇口,金属液从分型面上一侧的中部分两股金属流充填型腔，在两端布置环形溢流槽。由于金属液直冲圆形截面的型芯，流态紊乱，压铸件在中部易包气，表面容易出现流痕和花纹等。,在压铸件一端开设侧浇口，在另一端布置环形溢流槽，并采用盲浇道以改善模具的热平衡状态，充填及排气的条件均有了很大改善。,采用环形内浇口的形式，金属液顺着型芯方向从一端向另一端充填，在另一端设置环形溢流糟
17、，充填状态及排气条件良好，同时也采用盲浇道改善模具的热平衡状态，有利于握高压铸件的质量。,18.01.2023,A,27,6.3.2 内浇口截面积的计算,一般有进行理论计算和采用经验数据两种。,除了直接浇口之外，内浇口一般是浇注系统中截面积最小、阻力最大的部位，它的截面积与该处的金属液流动速度的乘积和压室的截面积与压室中金属液流动速度的乘积相等，并且等于流经压室的金属液体积（型腔和溢流糟的体积之和）与所用时间之比 即：,（1）理论计算法,18.01.2023,A,28,由上式得,公式的前提是内浇口在其全面积内流速均等,18.01.2023,A,29,18.01.2023,A,30,18.01.
18、2023,A,31,（2）经验数据法,18.01.2023,A,32,内浇口的深度确定后根据内浇口的横截面积其宽度就可方便地计算出来。除直接浇口外，其余内浇口处的截面积在整个浇注系统中为最小，在充填型腔时该处的阻力最大。因此，为了减少压力损失，应尽量缩短内浇口的长度。内浇口的长度通常取2-3mm，一般不超过3 mm。,6.3.3 内浇口的尺寸,18.01.2023,A,33,18.01.2023,A,34,内浇口、横浇道和压铸件在分型面同一侧的形式,为内浇口和压铸件在分型面的同一侧，而横浇道在另一侧的形式,6.3.4 内浇口与压铸件及横浇口的连接方式,18.01.2023,A,35,横浇道直接
19、搭接在压铸件上，其搭接都分即为内浇口,图c与图b类似只是在横浇道内多了一个折角，适用于薄壁压铸件h1=2L,18.01.2023,A,36,适用于管状压铸件的形式,图e与图d相类似，只是它适于深型腔的压铸件，所以横浇道搭接处角度增至60,18.01.2023,A,37,6.4 横浇口设计,6.4.1 横浇口设计要点,横浇道是金属液从直浇道末端流向内浇口之间的一段通道，其作用是将金属液引入内浇口，同时当压铸件冷却时用来补缩和传递静压力。,6.4.2 横浇口的结构形式,6.4.3 横浇口的尺寸,18.01.2023,A,38,6.4.1 横浇口设计要点,（1）横截面积从直浇道的末端起到内浇口止应逐
20、渐缩小，否则横浇道中出现横截面积扩大，会使流过该处的金属液出现负压，由此必然会吸收分型面上的空气并增加金属液流动过程中的涡流。（2）多型腔压铸模的一次横浇道截面积应大于各二次横浇道的截面积之和。（3）横浇道截面积在任何情况下均应大于内浇口的截面积。（4）为了减少金属流动阻力，达到均衡流速，横浇道不宜突然收缩与扩张。（5）为了改善模具的热平衡条件，根据工艺需要，可以设置盲浇道，同时盲浇道兼有容纳冷污金属和气体的作用。,18.01.2023,A,39,6.4.2 横浇口的结构形式,横浇道的结构形式主要取决于压铸件的结构、形状、尺寸大小、内浇口的结构形式及型腔的数量与分布等因素，与所选用的压铸机也有
21、关系。,下图所示是卧式冷压室压铸机模具采用横浇道的结构形式，其横浇道设置在直浇道的上方，以避免在压射冲头尚未工作之前金属液自动流入型腔，造成冷隔、冷接缝、充不满及氧化夹杂等缺陷。,平直式,扇形扩张式,T形式,18.01.2023,A,40,平直分支式，注意设计分支时二次横浇道的方向应向下有一定倾斜度如15左右，使冷污金属液先流至一次浇道的顶端。,T形分支式,圆弧收缩式,分叉式,圆周方向的多支式，一次横浇道也一定要设置在上方。,18.01.2023,A,41,6.4.3 横浇口的尺寸,18.01.2023,A,42,大多设计为变截面,18.01.2023,A,43,6.5 直浇口设计,6.5.1
22、 热压室压铸机模具用直浇口,6.5.2 立式冷室压铸机模具用直浇口,6.5.3 卧式冷室压铸机模具用直浇口-压室偏置,6.5.4 卧式冷室压铸机模具用直浇口中心浇口,18.01.2023,A,44,6.5.1 热压室压铸机模具用直浇口,由压铸机上的喷嘴5和压铸模上的浇口套6及分流锥2等组成。分流锥较长，用于调整直浇道的截面积，改变金属液的流向，也便于带出直浇道凝料。分流锥的圆角半径R常取4-5mm，直浇道锥角通常取4-12，分流锥的锥角 通常取4-6，分流锥顶部附近直浇道环形截面积为内浇口截面积的2倍，而分流锥根都直浇道环形截面积为内浇口截面积的3-4倍。直浇道小端直径d一般比压铸机喷嘴出口处
23、的直径大1mm左右，浇口套与喷嘴的连接形式按具体使用压铸机喷嘴的结构而定。为了适应热室压铸机高效率的需要，通常要求在浇口套及分流锥的内部设置冷却系统。,18.01.2023,A,45,6.5.2 立式冷室压铸机模具用直浇口,指从压铸机喷嘴起通过模具的浇口套到横浇道为止的这一部分流道。同一压铸机上配有几种规格的喷嘴，设计时可以选用喷嘴的结构与规格见有关手册。,喷嘴的流道呈锥形，锥度为3，固定在定模座板上的浇口套5内，直浇道的小端直径应比喷嘴部分直浇道大端直径大1mm左右。为了使金属流动通畅，减少能量损失，在直浇道与横浇道的连接处要求圆滑过渡，其圆角半径一般取6-15mm。,18.01.2023,
24、A,46,分流锥对直浇道的截面积有影响，设计时应满足如下条件：,18.01.2023,A,47,常用分流锥形式,结构简单，导向效果好，应用较为广范,适合于单型腔单侧方向分流,尾部为螺纹连接的形式，装拆更换方便,分流锥中心设置有推杆，有利于推出直浇道，推杆与分流锥所形成的间隙还有利于排气,18.01.2023,A,48,6.5.3 卧式冷室压铸机模具用直浇口-压室偏置,直浇道由压铸机上的压室1和压铸模上的浇口套2组成，压射结束留在浇口套中心一段的金属亦称余料,18.01.2023,A,49,压铸模的浇口套和压铸机的压室连接形式如图所示，压室的左端凸出压铸机的定模固定板一定距离（有公差要求，见有关
25、压铸机的技术参数），在模具安装时插入模具定模座板或浇口套的定位孔中。,压室与定模座板上孔配合,压室与浇口套配合,压室内径D0与压射冲头直径d的配合为H 7 e8（由压铸机设计制造时确定），浇口套内径D与压射冲头直径d的配合应制成F8e8，并且压室与浇口套装配后要求同轴度高，否则压射冲头就不能顺利工作。,18.01.2023,A,50,充满度高时，压室内的空气少，带入模具型腔内的气体也少，但也不能太高否则在压室和浇口套内壁会形成较多的冷凝层，使合金液的温度降低，同时也增大了压射时的阻力，压力损失大。一般情况下充满度取 70左右。,18.01.2023,A,51,浇口套装拆方便，压室与模板上的定位
26、孔定位，同轴度偏差较大,与图a类似，只是压室与浇口套上的定位孔定位，同轴度偏差较小,18.01.2023,A,52,浇口套的台阶固定在定模板上，固定牢固，但装拆不方便,浇口套的结构与图 b完全相同，只是在浇口套相对模具的另一侧采用了导流的分流锥，压铸时能节约许多金属液，另外浇口套的外侧通了冷却水，模具热平衡好，有利于提高生产率。,18.01.2023,A,53,18.01.2023,A,54,6.5.4 卧式冷室压铸机模具用直浇口中心浇口,要求直浇道偏于浇口套的内孔上方以避免压射冲头还没有工作时金属液流入型腔,一般的结构形式，直浇道小端在浇口套内孔的上方，但还在孔内,浇口套上方有一段横浇道，通
27、过横浇道与中心浇口直浇道的小端相连通。这种形式的浇口套在模内要止转，图中尚未画出。,18.01.2023,A,55,这种类型浇口形式的模具在定模部分必须增加一个分型面，采用顺序定距分型以及切除余料的措施。常用切除余料的方法如图所示。,18.01.2023,A,56,18.01.2023,A,57,18.01.2023,A,58,6.6 溢流槽设计,6.6.1 溢流槽的作用,6.6.2 溢流糟的位置选择,6.6.3 溢流糟的形状与尺寸,18.01.2023,A,59,（1）容纳最先进入型腔的冷污金属液和混入其中的气体与氧化夹杂，防止压铸件产生冷隔、气孔和夹渣。（2）在选定浇注系统的情况下，溢流槽
28、的设置可与浇注系统一起共同起到控制金属液流动状态的作用，防止局部产生涡流，造成有利于避免压铸件缺陷的充填条件。有时也用来转移缩孔、缩松、涡流包气和产生冷接痕的部位。（3）调节模具的温度分布，改善模具的热平衡状态，尤其对薄壁或充填距离较长的压铸件，可以减少压铸件表面流痕、冷隔和充填不足现象。（4）在某些情况下，溢流槽可作为压铸件脱模时推杆推出的位置，防止压铸件变形及避免压铸件表面留有推杆的痕迹。（5）在压铸件对动、定模部分的包紧力接近相等时，为了防止压铸件留在定模，此时可在动模上设置溢流槽，增大压铸件对动模的包紧力，使分型时压铸件确保留于动模，便于推出机构的推出脱模。（6）对于真空压铸和定向抽气
29、压铸，溢流槽常常作为引出气体的起始点。,6.6.1 溢流槽的作用,18.01.2023,A,60,6.6.2 溢流槽的位置选择,溢流槽位置的选择应遵循如下的原则：（1）溢流槽应开设在金属液最先冲击的部位，排除金属液流前头的气体和冷污金属液，稳定流态，减少涡流，如图a所示。,18.01.2023,A,61,（2）溢流槽应开设在两股金属液流会合的地方，清除集中于该处的气体、冷污金属液和涂料残渣等，如图 b所示。,18.01.2023,A,62,（3）溢流槽应开设在内浇口两侧或金属液不能顺利充填的死角区域，起到引流充填的作用，如图 a所示两侧的溢流槽。,18.01.2023,A,63,（4）溢流槽应
30、开设在压铸件局部壁厚的地方，并且增大其容量和溢流口的厚度，以便将气体、夹渣和缩松转移到该处，改善压铸件厚壁处的质量，如图c所示。,18.01.2023,A,64,（5）溢流槽应开设在金属液最晚充填的地方，以改善模具的热平衡状态和充填排气条件，如图d所示。,18.01.2023,A,65,（6）溢流槽的开设应防止压铸件的变形。如图e所示梳形压铸件，在充填末端开设整体式溢流槽，不仅能排气溢流，而且能防止变形。,18.01.2023,A,66,（7）在设计溢流槽时，还应注意溢流槽去除后不能影响或损坏压铸件的外观。（8）不应在同一个溢流槽上开设几个溢流口，以免金属流从溢流糟流回型腔而产生倒流现象等。为
31、了充分发挥溢流槽的作用，不致消耗过多的金属和增大投影面积以及降低充填时的有效压力，在布置溢流槽时应该慎重考虑，一时分析不透没有把握的，在设计模具时认为可能要设置溢流槽的地方应留有余地，待试模后仔细观察压铸件流痕和缺陷的形态，最后确定溢流槽合理的位置及容量。,18.01.2023,A,67,6.6.3 溢流槽的形状与尺寸,（1）设置在分型面上的溢流槽 设置在分型面上的溢流槽结构形式最简单，应用最广泛，其基本形式如图所示。,截面呈半圆形，设计在动模一侧,梯形溢流槽开设在分型面的两侧，要求溢流容量大时使用,截面呈梯形，也设计在动模一侧,18.01.2023,A,68,18.01.2023,A,69,
32、（2）设置在型腔深处的溢流槽,置于推杆端部的柱形溢流槽，深度一般为15-30 m m,设置型腔深处的环形溢流槽，同时也利用型芯与型腔模板的配合间隙排气,设置在型腔内的管形溢流槽，并利用模板与型芯的配合间隙排气,在型芯端部设置的柱形溢流槽，同时增设排气镶块，溢流槽凝料的脱模由推杆推出,18.01.2023,A,70,6.7 排气槽设计,排气槽是用来排除型腔和浇注系统中的空气以及涂料中挥发出的气体，其设置位置与内浇口的位置以及金属液的流动状态有关。为了使型腔内的气体在压铸时尽可能地被充填的金属液所排出，一般排气槽设置在金属液最晚充填的部位。分型面上的排气糟常常设置在溢流槽的后端，以加强溢流和排气的
33、效果。而在某些特殊的情况下，需要在型腔深处某些部位单独设置排气槽。,6.7.1 排气槽的形式,6.7.2 排气槽的截面尺寸,18.01.2023,A,71,6.7.1 排气槽的形式,（1）分型面上开设的排气槽,直接从型腔引出的平直式排气槽,从型腔引出的曲折式排气槽，它可以有效防止金属液从排气槽中喷射出来,从溢流槽后端引出的排气槽，其位置与溢流口错开布置，以防止金属液过早堵塞排气槽,18.01.2023,A,72,18.01.2023,A,73,18.01.2023,A,74,18.01.2023,A,75,18.01.2023,A,76,6.7.2 排气槽的截面尺寸,18.01.2023,A,77,18.01.2023,A,78,18.01.2023,A,79,
