《第五章复合材料层合板的强度汇总课件.ppt》由会员分享，可在线阅读，更多相关《第五章复合材料层合板的强度汇总课件.ppt（37页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、第5章,复合材料层合板的强度,引 言,复合材料层合板中单层的铺叠方式有无穷多种，每一种方式对应一种新的材料，加上层合板的应力状态也可以是无数种，因此各种不同应力状态下层合板的强度不可能靠实验来确定，只能通过建立一定的强度理论，将层合板的应力和基本强度联系起来。由层合板的结构可知，层合板是若干单层按一定规律组合而成的。对于一种纤维增强的复合材料单层，纤维和基体的性质、体积含量比确定后，其材料主方向的强度和其工程弹性常数一样是可以通过实验唯一确定的。另外，由层合板的刚度特性和内力可以计算出层合板各单层的材料主方向应力。这样就可以采取和研究各向同性材料强度相同的方法，根据单层的应力状态和破坏模式，建
2、立单层在材料主方向坐标系下的强度理论。层合板中各层应力不同，一般应力高的单层先发生破坏，于是可以通过逐层破坏理论确定层合板的强度。因此，复合材料层合板的强度是建立在单层强度理论基础上的。本章主要介绍单层的基本强度、单层的强度理论和失效判据，以及层合板的强度计算方法。,5.1 复合材料单层的基本强度,复合材料单层的基本强度是计算层合板强度的基础，单层的强度分析包括三部分内容，即单层应力状态分析，单层的基本强度和单层的强度失效判据。第一部分内容已在第3章中详细讨论（P41-3.26），本节主要介绍单层的基本强度和单层的强度失效判据。,材料主方向坐标系下的单层具有正交各向异性，所以其面向独立的工程弹
3、性常数有4个（P36：EL,ET,vTL,GLT）。单层的基本强度也具有各向异性，沿纤维方向的拉伸强度比垂直于纤维方向的强度要高，另外同一主方向的拉伸和压缩的破坏模式不同，强度也往往不同，所以单层在材料主方向坐标系下的强度共有5个，称为单层的基本强度，分别表示为 Xt为纵向拉伸强度（沿L轴方向）；Xc为纵向压缩强度（沿L轴方向）；Yt为横向拉伸强度（沿T轴方向）；Yc为横向压缩强度（沿T轴方向）；S为面内剪切强度（沿LT轴方向）。这5个基本强度是相互独立的，可以通过单向层合板的纵向拉伸压缩、横向拉伸压缩和面内剪切试验测得。单层的4个工程弹性常数和5个基本强度是复合材料的基本力学性能，类似于各向
4、同性材料的2个工程弹性常数(E,v)和1个拉伸强度(sb)。,一、单层的基本强度,表5.1给出了典型国产复合材料的基本强度。,复合材料强度失效判据（也称失效准则）的研究历史已经相当长，人们相继提出了20多种不同形式的强度失效判据，但是由于复合材料破坏的复杂性，可以说没有一个失效判据可以应用于所有复合材料，这里主要介绍几种应用较广的失效判据。另外，考虑到纤维复合材料的变形和破坏特点，在建立强度失效准则时，假设单层直到失效应力-应变关系始终是线弹性的。1.最大应力失效判据(最大拉应力理论)单层最大应力失效判据认为，在复杂应力状态下，单层材料主方向的三个应力分量中，任何一个达到该方向的基本强度时，单
5、层失效。该失效判据的表达式为 Xt为纵向拉伸强度(沿L轴方向)Xc为纵向压缩强度(沿L轴方向)Yt为横向拉伸强度(沿T轴方向)Yc为横向压缩强度(沿T轴方向)S为面内剪切强度(沿LT轴方向)三个不等式相互独立，其中任何一个不等式不满足，就意味着单层破坏。,二、单层的强度失效判据,（5.1）,2.最大应变失效判据(最大伸长线应变理论),单层最大应变失效判据认为，在复杂应力状态下，单层材料主方向的三个应变分量中，任何一个达到该方向基本强度对应的极限应变时，单层失效。该失效判据的基本表达式为：,由于单层的应力-应变关系一直到破坏都是线性的，所以式（5.2）中的极限应变可以用相应的基本强度来表示，即：
6、,（5.2）,（5.3）,式（5.2）中的三个应变分量与应力分量的关系由式（3.5）可得。,（5.4）,（3.5）,于是式（5.2）所示单层最大应变失效判据，也可以用应力来表示，即,比较式（5.4）和式（5.1）可知，最大应变失效判据中考虑了另一材料主方向的影响，即泊松耦合效应。,（5.1）,3.蔡希尔（Tsai-Hill）失效判据,蔡希尔失效判据是各向同性材料的冯米塞斯（VonMises）屈服失效判据在正交各向异性材料中的推广。希尔假设了正交各向异性材料的失效判据具有类似于各向同性材料的米塞斯（Mises）准则，并表示为,（5.5）,式中，1，2，3，23，31，12是材料主方向上的应力分量
7、（见图5.1），F，G，H，L，M，N称为强度参数，与材料主方向的基本强度有关。假设该材料的拉压强度相等，材料方向基本强度为X，Y，Z，S23，S31，S12。,图5.1 材料主方向上的应力分量,通过三个材料主方向的简单拉伸破坏实验，分别有,和,，,由式（5.5）可得,（5.6）,再经过三个正交平面内的纯剪切破坏实验，有,由式（5.5）可得,（5.7）,联立求解式（5.6），可得,（5.8）,式5.5=1，有：,由于单层处于平面应力状态，即有,，并取,，式（5.5）,（5.9）,（5.5）,可以简化为：,考虑到单层在2O3平面内是各向同性的，即有Z=Y，并取S12=S。由式（5.6）式（5.8
8、）：,（5.10）,代入式（5.9），可得,（5.11）,式（5.11）即称为蔡希尔失效判据，蔡希尔失效判据综合了单层材料主方向的三个应力和相应的基本强度对单层破坏的影响，尤其是计入了L和T的相互作用，因此在工程中应用较多。从式（5.11）的推导过程可知，蔡希尔失效判据原则上只适用于拉压基本强度相同的复合材料单层。但是通常复合材料单层的拉压强度是不等的，工程上往往选取式（5.11）中的基本强度X和Y与所受的正应力L和T一致。如果正应力L为拉伸应力时，则X取Xt；若L是压应力时，则X取Xc。,可得,4.霍夫曼（Hoffman）失效判据,蔡希尔失效判据中没有考虑单层拉压强度不同对材料破坏的影响。霍
9、夫曼在希尔的正交各向异性材料失效判据表达式（5.5）：中增加了应力的一次项。通过类似于蔡希尔失效判据式的推导，得到霍尔夫曼失效判据表达式为：,（5.12）,式（5.12）中，L和T的一次项体现了单层拉压强度不相等对材料破坏的影响。显然，当拉压强度相等时，该式就化为蔡希尔失效判据式：,（5.11）,（5.5）,5.蔡吴（Tsai-Wu）张量失效判据,纤维增强复合材料在材料主方向上的拉压强度一般都不相等，尤其是横向拉压强度相差数倍，为此蔡吴提出了张量多项式失效判据，也称应力空间失效判据。在平面应力状态下，该判据表示为,（5.13）,式中，应力i(或j)是应力张量，Fij和Fi为强度张量。根据张量的
10、下标表示方法和爱因斯坦求和约定，当式（5.13）中的两项，应力张量和强度张量的下标符号相同时，即对此下标变量求和，于是式（5.13）可以展开为,（5.14）,由于强度张量Fij具有对称性，式（5.14）可以合并为,（5.15）,考虑到式中的6是面内剪应力，当剪应力方向由正变负时，式（5.15）仍然成立，所以式中与6一次项有关项的系数必须为零，即,取,，式（5.15）可简化为,（5.17）,这就是蔡吴张量失效判据的表达式。式中的F11，F22，F12，F66，F1和F2是与单层基本强度有关的6个强度参数，除F12之外，其他都可以通过单层的简单试验来确定。,对单层进行纵向拉伸和压缩破坏试验，由式（
11、5.17）可得,（5.18）,对单层进行横向拉伸和压缩破坏试验，由式（5.17）可得,（5.19）,对单层进行面内纯剪切破坏试验，由式（5.17）可得,（5.20）,对式（5.18）和式（5.19）的两式分别联立求解，便可得到蔡-吴张量失效判据式的强度参数为,（5.21）,由式(5.20),（5.22）,当拉伸破坏时,当压缩破坏时,当拉伸破坏时,当压缩破坏时,从式(5.21)可以看出，对抗拉强度相等的材料，F1=F2=0，式（5-17）中没有L和T的一次项，形式上和蔡-希尔失效判据式相同。,可直接得到,（5.17）,由蔡吴张量失效判据的表达式,（5.11）,蔡-希尔失效判据式,图5.2 双向等
12、轴拉伸示意图,代入式（5.21）的F11，F22，F1和F2，即,可得,式（5-17）中的强度参数F12，一般只能通过L和T成某一比例的双向拉伸或压缩破坏试验获得。这里采取L=T=的双向等轴拉伸试验，假设单层破坏时的应力=cr（见图5.2），由式（5.17）,（5.17）,式中cr称为单层在材料主方向的双向等轴拉伸强度，所以强度参数F12是基本强度和双向等轴拉伸强度的函数。,蔡吴张量失效判据,实际上，双向等轴拉伸试验非常难实现，有人考虑采用45单层的纯剪切试验，试图获得等效于双向等轴拉伸加载的方式。但是即使对同一种材料，双向和等效双向试验获得的F12值相差很大。因此有必要通过理论分析的方法给出
13、F12的理论参考值，,（5.21）,可得,（5.25）,可知其失效判据为：,为了使问题简化，讨论一种剪应力6=0（LT=0）的应力状态和抗压强度相等(由5.21，F1=F2=0)的复合材料单层。由蔡吴张量失效判据式（5.17）,当单层破坏时，该方程表示在OLT坐标系下的一条二次失效曲线。由于失效曲线应为封闭型，因此只可能是椭圆，所以式（5.25）的系数必须满足,令：,则有,（5.28）,各向同性材料可以看做正交各向异性材料的特例，其基本强度只有S，这时，式（5.25）中各强度参数为:,所以对各向同性材料,式(5.25)变为：,而相同应力状态下各向同性材料的米塞斯失效判据式为：,比较式（5.31
14、）和得到的式（5.30）,或,即可得到在单层为各向同性时，,(5-27),由（5-21）有：,研究表明，对于常用纤维增强复合材料，强度参数F12可以在,和零之间取值，F12取为,代入蔡-吴张量失效判据后得到的差异在工程上是可以接受的。,或取为零时，,以上介绍了常用的五种复合材料单层的强度失效判据。需要强调，这些失效判据必须在单层的材料主方向坐标系下的应力状态下使用，也就是失效判据表达式中必须代入单层材料主方向的应力。当单层参考坐标轴与材料主方向不一致时，必须将参考坐标系下的非材料主方向应力转换成材料主方向应力后，才能代入失效判据。各向同性材料的强度失效判据使用的是主应力，由于复合材料单层基本强
15、度具有明显的方向性，主应力已经无法用于判断破坏，所以复合材料层合板中单层强度判据中不使用主应力，而采用材料主方向应力，这一点也是复合材料的特点之一。,三、强度失效判据的比较,验证强度失效判据准确性的最简单实验是偏离材料主方向的单层拉伸实验，这种实验通常是采用单向层合板条试件进行的，如图5.3所示。由式（3.14）,图5.3偏离材料主方向的单层拉伸试验,（5.33）,假设破坏时单层偏离材料主方向的拉伸强度为Fx，表示为x的极限强度。对于最大应力失效判据，单层失效时的拉伸强度Fx为的函数，由式(5.33)、(5.1)可知，可用三个式子表示，即,（5.34）,由三条曲线组成。对于最大应变失效判据，单
16、层失效时偏离材料主方向的拉伸强度的三个公式为,将Oxy坐标系下的应力转换成材料主方向OLT坐标系下的应力，OX轴与OL轴的夹角为，则有:,也是由三条曲线组成，与式（5.34）不同的是第1式和第2式计入了泊松比的影响，当单层泊松比较小时，这三条曲线与式（5.34）表示的三条曲线非常接近。,（3.14）,（5.1）,对于蔡希尔失效判据，由,（5.36）,这是一条光滑的曲线。,进而得到单层失效时的拉伸强度为,而,（5.11）,即,代入得,（5.33）,以某种玻璃纤维增强环氧复合材料为例，比较以上三种强度失效的适用性。图5.4给出了最大应力判据（见图5.4(a）和蔡希尔判据（见图5.4(b)）预测拉伸
17、强度Fx 的曲线与实验值的对比，图中实心圆点为实验值。由图5.4可以看出:（1）最大应力失效判据预测的Fx值随变化的曲线分为三段，如图5.4(a)所示。很小时Fx由单层纵向强度控制，较大时Fx由单层横向强度控制，中间段，Fx由单层的剪切强度控制，表明了单层偏离材料主方向角度不同时可能的破坏模式。（2）蔡希尔失效判据预测的Fx随变化的曲线是光滑的递减曲线，如图5.4(b)所示，表明随增大单层的破坏强度降低的情况。（3）蔡希尔失效判据预测的Fx与实验值十分接近。最大应力失效判据预测的Fx在2555之间与实验值为偏差较大。处于这一区间时，单层材料主方向的三个应力几乎处于同一量级，不考虑应力之间与强度
18、之间的相互影响，用最大应力（或最大应变）失效判据预测的Fx结果较差是理所当然的。,蔡吴张量失效判据和蔡希尔失效判据属于二次失效判据，都考虑到了应力之间和强度之间的影响，因此预测单层偏离材料主方向的破坏强度的效果相近。但是由于纤维增强复合材料的横向拉压强度相差较大，所以采用蔡吴张量失效判据预测的单层压缩强度，要比不考虑拉压强度不等的蔡希尔失效判据更接近实验值。图5.5给出了了采用这两种失效判据预测的一种玻璃/环氧单层的偏离材料主方向拉伸和压缩强度随的变化曲线。可以看到两者预测的拉伸强度十分接近，对压缩强度蔡希尔失效判据给出了偏于保守的预测结果。,图5.5 两种失效判据预测玻璃/环氧单层的偏离材料
19、主方向Fx随的变化曲线,例5.1 已知HT3/QY8911复合材料45单层的应力状态如图5.6所示，参考坐标下的应力分量为x=144MPa，y=50MPa，xy=50MPa，参考坐标轴x和材料主方向L轴的夹角为=45。单层的基本强度在表5.1给出。试用强度失效判据校核该单层的强度。解（1）计算单层材料主方向应力。由式（3.14），即,所以,MPa,（2）由最大应力失效判据校核强度,（3）由蔡希尔失效判据校核强度。将单层材料主方向应力代入蔡希尔失效判据表达式，有,（4）由蔡吴失效判据校核强度。将单层材料主方向应力代入蔡吴失效判据表达式，则有,从以上结果可以看到，采用不同失效判据校核强度的结果不同
20、。用最大应力失效判据得到三个材料主方向的应力均低于相应基本强度，不但单层安全而且达到失效还有一定裕度。用蔡希尔失效判据判断，等式左边各项代数和已十分接近1，单层处于临界失效状态。用蔡吴张量失效判据判断，等式左边各项代数和大于1，单层失效。这一结果表明，考虑与不考虑应力和强度的相互作用以及拉压强度不相等的作用，对于强度失效分析的结果有显著影响，尤其是在材料方向三个应力中有一个比较接近相应的基本强度的情况下，对结果的影响更严重。,四、失效判据的进一步讨论,复合材料破坏的物理现象十分复杂，不可能用上述任一种判据去描述它，各种判据都有其局限性，如最大应力和最大应变判据注意了不同应力导致的破坏模式的不同
21、，忽略了不同应力相互作用的影响，而蔡希尔失效判据和蔡吴张量判据实际上是基于金属材料塑性屈服能量理论的判据，虽然考虑了不同应力及相互作用的影响，但却忽略了对不同失效模式的描述。,大量的实验结果表明纤维增强聚合物基复合材料的基本失效模式主要有两类，即基体控制失效模式和纤维控制失效模式。基体控制失效模式除表现了单层的横向拉伸和压缩破坏外，还表现为面内剪切破坏。面内剪切破坏是单层在面内剪应力作用下产生纤维之间的基体平行裂纹，如图5.7所示。,图5.7 基体控制失效模式面内剪切破坏,基于这一破坏模式的差异，Hashin于1980年提出了一种模型，认为复合材料的失效模式包含纤维拉伸断裂、纤维压缩屈曲折断、
22、基体拉伸或压缩开裂。由此产生了以下判据。,纤维控制失效模式：,拉伸时，,压缩时，,基体控制失效模式：,拉伸时，,压缩时，,式中，S23是单层垂直于纤维方向的剪应力23的极限值，实验上难以测得，一般可用面内剪切强度S12来近似。纤维控制的压缩失效判据，在Hashin较早的研究中是考虑了面内剪切的影响，表示为与拉伸失效类似的形式，即,（5.38）,从纤维压缩破坏模式较多的为基体剪切型屈曲破坏考虑，采用式(5.38)是更为合理的。,Hashin判据的形式是四个相互独立的并列，只要单层单元中的应力状态满足其中之一，即认为该单层单元失效。该判据和最大应力判据、最大应变判据类似，但是比这两类失效判据考虑得
23、更全面。该判据认为导致复合材料单层失效模式与参与的应力分量有关，如基体控制的失效模式只与横向应力2和面内剪应力12有关，与纵向正应力是无关的；纤维控制的失效模式则只与纵向正应力和面内剪应力有关，与横向正应力无关。应用Hashin判据可以判定单层初始失效的模式，结合单元刚度下降准则，还可以作进一步后续失效分析，也就是说可以模拟复合材料损伤演化的过程。该判据尤其适用于复合材料层合结构的有限元分析。,Hashin判据：,5.2 复合材料层合板的强度,复合材料层合板的破坏一般是逐层发生的，因此可以通过单层应力分析和单层强度来预测层合板的强度。表征层合板强度的典型指标有第一层失效强度和极限失效强度。本节
24、主要介绍建立在单层强度分析基础上的层合板强度预测和方法。,一、单层的安全裕度,为了简化层合板的强度预测，这里引入单层安全裕度的概念。假设单层的加载方式是比例加载，即单层的全部应力分量和应变分量是按同一比例增加的。单层的极限应力矢量和外加应力矢量之比称为单层的安全裕度。以蔡希尔或蔡吴失效判据为例，其失效曲面为一空间椭球面，如图5.8所示。,设单层外加应力为,分别表示三个材料主方向应力L，T和LT，当该应力矢量按比例增加达到失效曲面时，其极限应力矢量的分量为,式中，和 分别为极限应变矢量分量和外加应变矢量分量。R 实际上是一个安全系数，表明在外加应力状态下，单层还有多大的强度储备，即应力还允许增大
25、多大程度才会破坏。显然R应当大于1。,这时单层破坏，于是单层安全裕度可以表示为,由式（5.39），可得,（5.39）,（5.40）,单层处于 应力状态时，单层失效。将式（5.40）代入蔡-希尔、蔡-吴张量失效判据或霍夫曼失效判据，可以得到关于R 的二元一次方程，以蔡-吴张量失效判据为例，,（5.41）,展开式（5.41)，则有,（5.42）,或为,（5.43）,式中,（5.44）,解方程（5.43），可得,和,显然有R10，R20，其中R1是该应力状态下的单层安全裕度。R2的绝对值正好对应于该外加应力矢量反向时的值，即所有应力分量取负值时的应力状态。,（5.45）,（5.46）,（5.13）,
26、有,由,例5.2 试计算HT3/QT8911复合材料单层在L=500MPa，T=20MPa，LT=50MPa应力状态下，单层的安全裕度。,解（1）计算式（5.43）中的系数:,（2）由式（5.45）计算R1，则有,所以，在这一应力状态下单层的安全裕度为1.31，表明只有在应力同时增加31%时，单层才破坏。,由式（5.44）有：,（5.43）,（5.45）,（5.44）,二、层合板的强度,1.层合板的强度指标,层合板的失效有两个特征状态，即第一层失效和层合板最终失效，对应于层合板的两个特征强度第一层失效强度和极限强度。（1）第一层失效强度。该强度是层合板中最先发生单层失效时，与内力和内力矩对应的
27、层合板的等效应力。对于只有面内载荷时，表示为平均应力。则有,（2）极限强度。该强度是层合板最终失效时，与内力和内力矩对应的层合板等效应力。强度分析中可根据设计要求确定计算第一层失效强度和极限强度。对于结构中的主要承力构件，一般采用第一层失效强度。,2.失效单层的刚度退化准则,图5.9 层合板的载荷-位移曲线,假设层合板的失效模式是逐层失效，每一层失效时，其N曲线即出现一个拐折点（见图5.9），表明单层失效后会使层合板刚度有所下降，继续使用层合板原有的刚度，计算带有失效单层的层合板的变形和应力显然是不合适的。因此有必要给出层合板随单层逐步失效后的刚度退化准则，也就是要确定失效单层的刚度对层合板刚
28、度的贡献还有多大。,N,蔡根据单层失效的特点提出了一种失效单层的刚度下降准则，该准则认为复合材料单层的横向强度和剪切强度是由基体强度控制的，都比较低，所以单层的失效模式主要是基体开裂，纤维一般未断。单层中基体开裂意味着横向刚度、剪切刚度和泊松耦合刚度Q12将大幅度下降。由于层合板中单层失效后还有相邻层的约束作用，所以不能认为单层中基体开裂后，其横向刚度Q22、剪切刚度Q66和泊松耦合刚度Q12就降为零。工程中采用了近似的方法，仍将失效单层看做为连续的，只是认为基体在出现裂纹后刚度下降，导致由基体控制的工程弹性常数均有退化。失效单层的纵向刚度因为纤维未断没有变化。一般采用同一刚度退化系数，对失效
29、单层由基体控制的工程弹性常数进行折减，即有,（5.49）,刚度折减系数Df 建议取为0.3。不过在有些商用有限元结构分析软件中，将Df 取为0.1或0的。,3.层合板强度预测,预测层合板强度的步骤是由已知的单层材料主方向的工程弹性常数，层合板各层的铺叠方式，包括铺设角度、顺序，计算层合板的刚度和柔度;由已知的外加载荷计算各单层的材料主方向应力和应变；由单层的基本强度和选用的强度失效判据计算各单层的安全裕度，安全裕度最低的单层最先失效，由此得到第一层失效强度；对失效单层的刚度按刚度退化准则折减，并将带有失效层的层合板看做新的层合板，重新计算层合板刚度、柔度和各单层安全裕度，再取安全裕度最低的单层
30、为第二失效层，重复上述工作直到层合板合部单层失效，比较各单层失效时的安全裕度，取最大者乘以外加载荷，即得到层合板在该外加载状态下的极限强度。层合板强度计算流程如图5.10所示。层合板强度预测一项复杂的工作，尤其是预测层数很多的层合板极限强度，一般要依靠计算机来完成。,图5.10 层合板强度计算流程图(a),图5.10 层合板强度计算流程图(b),例 5.3 已知HT3/5224复合材料的,面内载荷Nx=100N/mm，Ny=20N/mm，Nxy=10N/mm，单层材料主方向的工程弹性常数见表3.1，基本强度见表5.1。单层厚度为t=0.125mm，试预测该层合板的第一层失效强度和极限强度。,解
31、 由例4.6的计算结果可知HT3/5224层合板中各单层的材料主方向应力为,MPa，,MPa，,MPa,层合板的,（1）采用蔡吴张量失效判据计算各单层安全裕度。蔡吴张量失效判据中各强度参数为：,将各单层应力和强度参数代入式（5.42），可得0层：,由式（5.45），可得,（5.42）,同理，可以计算：+45层R+45=4.41 45层R-45=3.41比较三个单层的安全裕度，-45层的最低，所以-45层最先失效。,（2）计算层合板第一层失效强度。将层合板的平均应力乘以-45层的安全裕度，便得到层合板在这一载荷状态下的第一层失效强度为,MPa,（3）计算层合板极限强度。失效单层的刚度退化。失效时-45层的材料主方向应力为,MPa,（5.40）,对失效后的-45层按式（5.49）给出的退化准则进行刚度折减，这时-45层的工程弹性常数取为：,GPa,GPa,以下计算极限强度，请自行完成。,（4）按例4.6的计算方法，重新计算含失效45层的层合板中各单层的材料主方向应力。,（5）采用蔡吴张量失效判据，计算各单层安全裕度并确定失效层。（6）计算层合板第二层失效强度增量。（7）失效单层的刚度退化。（8）计算最后一层失效强度增量。（9）计算极限强度为第一层失效强度和以后两层失效强度增量之和。,
