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1、目录一工程概况21.1工程简介21.2地质报告21.3 编制依据2二塔吊选型及布置3三塔吊施工要求3四塔吊计算书：44.1 ST5513型塔吊技术参数（见附表）44.2 北侧塔吊计算书：44.3 南侧塔吊桩及格构柱计算书74.3.1灌注桩验算：74.3.2 格构柱验算：94.3.3塔吊钢平台验算114.4.4塔吊联系撑布置114.4.5附墙计算12五施工方案165.1挖土165.2安装塔吊基座165.3格构柱间支撑及塔吊水平撑安装16六安全保证措施166.1安全注意事项166.2对分包的管理措施176.3应急预案18七附表及附图19塔吊专项方案一工程概况1.1工程简介本工程“市委党校、行政学院
2、新建综合教学楼和宿舍楼工程”拟建场地位于上海市徐汇区虹漕南路200号，中共上海市委党校校园西北侧。本工程主要由24层综合教学楼和11层学员宿舍楼两幢单体建筑及整体地下室组成。教学楼为框架结构，学员楼为框架剪力墙结构。1.2地质报告(见附表)1.3 编制依据1.上海市技术质量监督局对塔吊的有关规定2.ST55/13塔吊使用说明书3.本公司有关大型塔吊的设备管理及施工安全的有关标准文件4.由业主提供的全套施工图纸5.本工程地质工程勘察报告6.中华人民共和国安全生产法7.中华人民共和国建筑法8.建设工程施工现场管理规定（建设部1991年第15号令）9.建筑机械使用安全技术规范JGJ33-200110
3、.施工现场临时用电安全技术规范JGJ200511.工程建设国家标准强制性条文（2002年版）12.工程建设地方标准强制性条文（上海市，2002年版）13.建筑施工工程师手册（第二版）14. 建筑施工高处作业安全技术规范（8091）；15. 建筑施工安全检查标准（5999）16建筑桩基技术规范（JGJ 942008）17混凝土结构设计规范（GB 500102002）18. 钢结构设计规范（GB 500172003）二塔吊选型及布置根据本工程的实际情况，选取两台ST5513型塔吊，分别布置于场地的北侧及南侧（具体位置相见附图）。其中南侧的ST5513型塔吊主要负责教学楼的施工材料吊运，由于教学楼高
4、度不高，最高的屋顶层标高为22.5m，因此该塔吊不采取附墙措施，由于该塔吊位置位于基坑内，为保证在施工底板阶段塔吊即可使用，因此该塔吊采取灌注桩接格构柱的形式，灌注桩有效桩长为33m。场地北侧的ST5513型塔吊主要负责学员楼的施工材料吊运，采用桩顶制作混凝土承台的形式，承台尺寸为4000mm4000mm1500mm。主楼总高度为46.2m，因此需要附墙，附墙位置位于结构边梁上。（详见塔吊位置布置图）三塔吊施工要求1. 塔吊桩基挖出后及时按照施工方案进行平面位置和标高的复核。2. 塔吊桩基挖出后及时组织人员对塔吊格构柱间进行加撑，加撑必须随着挖土深度逐步设置。3. 项目体配合塔吊施工专业单位做
5、好基础钢梁、加撑节点的设置工作，做到位置、标高正确。4. 塔吊的安装、调试、使用和拆除应严格按照塔式起重机操作规程（ZBJ8001289）和建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001）的有关规定进行。5. 专业机械施工单位必须严格按照所编制的施工组织设计进行操作。6. 塔吊安装位置要做到准确无误。塔身安装时，应用经纬仪对塔身在两个方向进行测量校准，其垂直度允许偏差按相关规定。塔吊安装后，应按有关规定验收合格后方可使用。7. 专业机械施工单位现场设专人负责与项目体之间的协调。四塔吊计算书：4.1 ST5513型塔吊技术参数（见附表）4.2 北侧塔吊计算书：计算模型：在建立塔基方形承台复合桩基础
6、计算模型时，采用如下3个假定：（1） 桩、土、承台的共同作用按复合桩基考虑；（2） 承台与桩以及承台于塔基的链接简化为铰接；（3） 不考虑塔基对基础产生的扭矩作用。经过3个假定后，建立如下复合桩基础的计算模型，如附图所示。北侧塔吊基础采用承台加桩基的形式（布设位置见附图），承台混凝土强度等级为C30，钻孔灌注桩的混凝土强度等级为水下C30，承台尺寸为4000*4000*1500；灌注桩长度为33m（详见灌注桩大祥）。以下为塔吊基础计算书：1.抗压承载力验算Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+qpkAp =2.512（153.9+251.6+209.4+306.7+503.2+408.2）+
7、15003.140.16=3207.196KNQuk 单桩竖向承载力标准值Qsk 总极限侧摩阻力标准值Qpk 总极限端阻力标准值u桩身周长qsik用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i层土的极限侧阻力li桩周第i层土的厚度Ap桩端面积qpk极限端阻力标准值Ra=Quk/2=1603.598KNR基桩或复合基桩竖向承载力特征值Ra单桩竖向承载力特征值本工程不考虑承台效应，因此Ra=RNmax1.2R=1924.3176KNNmax=1.2(F+G)/4+1.4(Mv+Fhh)/(2l)=1374.85KN所以满足要求。Nmax荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，单桩的最大轴压力F作用于承台顶面的竖向
8、力G承台自重Mv作用于承台底面，绕通过桩群形心的x,y主轴的力矩Fh作用于塔基底部的水平力h承台厚度2.抗拔承载力验算：Nmin=(F+G)/4-1.4（Mv+Fhh）/(2l)=-747.859KNr0NminUK/rs+Gp即747.859KN0.62453.596+33243.140.40.4=1870.1KN因此抗拔满足要求Nmin荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，单桩的最大拔力UK群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标注值Gp基桩自重，地下水位以下取浮重度。按照轴心受拉配置灌注桩主筋为1222,箍筋按照构造配筋配置,详见灌注桩大祥主筋抗拉验算：123.141111300=1367K
9、N747.859KN，满足抗拉要求。承台抗剪验算：V=1374.85KNftbh0=0.21.4360001450=2488.2KN承台自身满足抗剪要求，无需配设箍筋。V荷载效应标准组合计算的最大剪力值ft混凝土抗拉强度设计值b承台宽度h承台高度承台抗冲切验算：本例桩顶处于承台冲切破坏椎体底面范围内，故无需进行抗冲切的验算。承台抗弯验算：Mmax=(l-t)F/8+(l-t)(l+t)G/16l+(l-t)M/2l=952.287KNmMmin=(l-t)F/8+(l-t)(l+t)G/16l-(l-t)M/2l=-721.287KNm双层双向配置底筋为25200,面筋为25200。4.3 南
10、侧塔吊桩及格构柱计算书南侧选用d=800mm的灌注桩，有效长度为33m，灌注桩间距为2.4m（详见南侧塔吊灌注桩大祥）。格构柱选用界面尺寸为460mm460mm，角钢为L18018,缀板选用410250151000。格构柱锚入灌注桩3m。4.3.1灌注桩验算：1.抗压承载力验算Quk=Qsk+Qpk=uqsikli+qpkAp =2.512（150.3+209+8.730+3.250+4010.8）+5003.140.16=2857.4KNQuk 单桩竖向承载力标准值Qsk 总极限侧摩阻力标准值Qpk 总极限端阻力标准值u桩身周长qsik用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i层土的极限侧阻力li
11、桩周第i层土的厚度Ap桩端面积qpk极限端阻力标准值Ra=Quk/2=1428.7KNRa=RR基桩或复合基桩竖向承载力特征值Ra单桩竖向承载力特征值Nmax1.2R=1714.44KNNmax=1.2(F+Gg)/4+1.4(Mv+Fhh)/(2l)=1374.85KN满足要求。Nmax荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，单桩的最大轴压力F作用于承台顶面的竖向力Gg钢平台自重Mv作用于承台底面，绕通过桩群形心的x,y主轴的力矩Fh作用于塔基底部的水平力h承台厚度2.抗拔承载力验算：Nmin=(F+Gg)/4-1.4（Mv+Fhh）/(2l)=-747.859KNr0NminUK/rs+Gp+G
12、g即747.859KN0.62606.2+33243.140.40.4=1961.6KN因此抗拔满足要求Nmin荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，单桩的最大拔力UK群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标注值Gp基桩自重，地下水位以下取浮重度。按照轴心受拉配置灌注桩主筋为1222,箍筋按照构造配筋配置,详见附图。主筋抗拉验算：123.141111300=1367KN747.859KN，满足抗拉要求。4.3.2 格构柱验算：Nmax=1374.85KNTmax=747.859KNl=8.7ml0=5.7mf=200Mpa;fv=115Mpa;fwt=160Mpa;=150Nmax荷载效应标准组合
13、下最大轴心压力Tmax荷载效应标准组合下最大轴心拔力l钢格构柱长度l0钢格构柱计算长度fQ235B抗拉强度设计值fvQ235B抗剪强度设计值fwt角焊缝的强度设计值 容许长细比1.抗压强度验算：=Nmax/Anf =1374850/46195=55.482Mpa 200Mpa;抗压强度满足要求。An构件有效截面积2抗拉强度验算：=T/Anf=747895/46195=30Mpa200Mpa;抗拉强度满足要求3.整体稳定性验算ox=oy=(x2+12)查表经计算得ox=oy=105.611061单肢对最小刚度轴的长细比ox;oy整个构件对x和y轴的长细比查表得=0.517N/Af=1374850
14、/0.51746195=107.32Mpa200Mpa；整体稳定性满足要求。整体稳定系数4.刚度验算：max=ox=oy=106=150；刚度满足要求1=21.250.5max；因此分肢稳定和强度不必验算。且截面无削弱，不必验算截面的强度。5缀板设计缀板宽度为250mm，厚度为15mm。缀板线刚度之和Ih/c=21.5253/1243.4=60单肢线刚度I1/a=774.01/100=7.74满足缀板线刚度之和大于单肢线刚度6倍的要求。作用于格构柱上的剪力V=Afv/85(fy/235)=62679N作用于一侧缀板上的剪力V1=V/4=15669.75T=V1a/c=36105N作用在一侧缀板
15、上的弯矩：M=T46/2=830415Ncm分肢与缀板采用角焊缝相连，三面围焊，计算时只取竖直焊缝计算。Af=0.70.824=13.44cm2Wt=0.70.82424/6=53.76 cm3焊缝强度验算：fwt（f2+f2）=129.42Mp160Mpa。因此缀板设计满足要求。a缀板中心线间的距离c肢件轴线间的距离4.3.3塔吊钢平台验算4.4.4塔吊联系撑布置采用25b槽钢作为塔吊格构柱间的联系撑，于格构柱间4向布置。焊缝采用6mm角焊缝，周边满焊。联系撑验算：槽钢抗拉验算：25b槽钢有效截面积为39.91cm2最不利水平拉力值为V=Ms/1.2+Fh=129.205KN=T/Anf=1
16、29205/3991=32.37Mpa200Mpa;抗拉强度满足要求焊缝验算：采用周边角焊缝满焊，焊缝高度为0.7d（d为25b腹板厚度，d=9mm），所以为6mm。焊缝长度只选取垂直方向的焊缝长度250mm进行计算。力为垂直于焊缝方向计算：f=N/helwfffw=129205/(250-10)0.76=128.17MPa160Mpa。所以焊缝设计满足要求。4.4.5附墙计算上海市委党校二期工程ST55/13塔机L1附墙撑杆计算书已知：根据ST55/13塔吊生产厂方提供L1附墙撑杆受力P=248533N，=150，=205N/mm2，材料选用Q235的16槽钢，撑杆长度L=8186.8mm,
17、A=5031mm2 ，rx=6.1cm,ry=9.43cm计算简图： 计算步骤因为铰连接，故=1，L计=L=8168.8mm，又因为此撑杆跨度长，属细长杆，所以主要校核压杆稳定性。1.计算截面回转半径rxrxry选用rx进行计算2.计算长细比xx=L计/rx=816.88/6.1=1333.稳定系数查表得=0.3844. 校核A=5031mm2=P/A=128N/mm2 可以使用上海市委党校二期工程ST55/13塔机L2附墙撑杆计算书已知：根据ST55/13塔吊生产厂方提供L1附墙撑杆受力P=129810N，=150，=205N/mm2，材料选用Q235的16槽钢，撑杆长度L=8815.5mm
18、,A=5031mm2 ，rx=6.1cm,ry=9.43cm计算简图： 计算步骤因为铰连接，故=1，L计=L=8168.8mm，又因为此撑杆跨度长，属细长杆，所以主要校核压杆稳定性。1.计算截面回转半径rxrxry选用rx进行计算2.计算长细比xx=L计/rx=881.55/6.1=1443.稳定系数查表得=0.3314. 校核A=5031mm2=P/A=77N/mm2 可以使用上海市委党校二期工程ST55/13塔机L3附墙撑杆计算书已知：根据ST55/13塔吊生产厂方提供L1附墙撑杆受力P=147285N，=150，=205N/mm2，材料选用Q235的16槽钢，撑杆长度L=8260.5mm
19、,A=5031mm2 ，rx=6.1cm,ry=9.43cm计算简图： 计算步骤因为铰连接，故=1，L计=L=8260.5mm，又因为此撑杆跨度长，属细长杆，所以主要校核压杆稳定性。1.计算截面回转半径rxrxry选用rx进行计算2.计算长细比xx=L计/rx=826.05/6.1=1353.稳定系数查表得=0.3744. 校核A=5031mm2=P/A=78N/mm2 可以使用五施工方案5.1挖土现场地自然地面标高为-0.700m（相当于绝对标高+4.30m）。a.南侧塔吊由于使用格构柱接长出地面，因此开挖过程中，为保证塔身稳定性，该塔吊四周必须同时对称开挖，且在距离格构柱边还有500mm处
20、必须采用人工开挖，严谨挖机碰触格构柱的情况出现。b.北侧塔吊开挖土体至-2.40m，即坝体顶标高，施工200厚压顶板，且兼做承台垫层使用，桩主筋直锚入承台，锚入长度为770mm即为35d。5.2安装塔吊基座对立柱桩的标高和平面位置进行复核。将各基座钢梁用吊车吊至立柱桩顶面，进行焊接连接，严格控制焊接质量及基座标高。然后将塔吊的基础节与钢梁焊接连接，最后将塔吊的基础钢梁用螺栓与塔机基础节连接，按定位图位置准确固定，注意钢梁平面至基础平面高度尺寸要求。5.3格构柱间支撑及塔吊水平撑安装利用25槽钢作为水平撑和斜撑焊接于格构柱上，四根格构柱四面均采用此支撑方式，同时上部进行塔吊标准节吊装。依此按照逆
21、作法顺序往下随挖随撑，施工混凝土底板。六安全保证措施6.1安全注意事项（1）进入施工现场，必须严格遵守安全生产六大纪律，在塔吊组（拆）装之前，参加作业人员必须分工明确，组（拆）装负责人应对每个作业人员进行岗位安全交底，同时必须认真记载在上岗记录本上（每天作业前）。（2）组（拆）装时，应划定作业范围，并设置警戒线，严禁非作业人员如内。（3）参加作业人员，必须熟悉施工组织设计和机械性能（必要时，查阅塔机的使用说明书），并严格按施工组织设计进行作业。（4）作业时必须专人负责，统一指挥，统一信号，一切作业人员必须听从指挥。（5）高空作业时，材料、零部件应放置在工具袋内，以防止坠落伤人，在确保所吊零部件
22、安全可靠的前提下，方能将零部件吊至高空就位或吊离连接部位。（6）每天作业前，应对吊索具及其他要使用的工具、机具进行全面检查（包括作业环境），严禁使用不符合安全要求的吊具、工具、机具。（7）特殊工种的作业人员，作业时必须持证上岗，严禁无证操作。（8）汽车吊不准载荷行驶或不伸出支腿就起重，在不平整的场地工作前，应先平整场地，支腿伸出应在吊臂起重之前完成，支腿的收入应在吊臂防下搁稳之后进行，支腿下要垫硬木块，在支点不平的情况下，应调整高低，以保持机身水平，操作前先检查周围环境，在确保尾部回转范围50cm内无障碍物。（9）整个组（拆）装及正常作业期间必须遵守“十不吊”规定，夜间作业必须有充足的照明。（
23、10）塔机加节、降节过程中，严禁回转，爬升（下降）作业，必须按塔机说明书所规定步骤操作。（11）组（拆）装时，应严格遵守局建筑机械使用安全技术规定第四节第五项各项条款。（12）作业人员不得擅自更改施工组织设计方案，必须严格按施工组织设计进行作业，如确需变动，一定要有原设计编制人的书面签证。6.2对分包的管理措施分包方在本公司“合格分承包方”名单内选择。项目工程师对其报批的分项施组进行审批并报工经部、公司审批，批准后方可执行。在工程施工前，做好技术与安全交底工作。在工程施工过程中，安全员对分包商的施工进行监督检查，对安全问题及时督促及整改。协调各分包单位的施工搭接与流水施工，使各分包单位之间做到
24、完善的配合。定期召开与分包单位的施工会议，听取分包单位的意见，并对下一阶段工作做好安排。工程竣工后，对分承包商提供的资料协助整理归档。本项目部制定严格的奖罚制度，并定期对其进行考核。项目部每周组织一次由项目工程师组织的，由分包单位参加的质量检查活动，并将检查结果予以通报。6.3应急预案（1）塔吊基础施工过程中应加强监测，对灌注桩、格构柱以及钢平台的施工应全过程检测，对格构柱的垂直度、钢平台连接的焊缝等应符合设计要求。（2）塔吊基础在现场使用过程中，塔机使用人员在每天使用塔吊前应先检查一下钢平台连接焊缝是否有开裂的现象，存在问题的话应立即停止使用塔吊，并向项目管理部报告，待原因查明并确保塔吊使用
25、无问题方可继续使用塔吊。（3）施工现场发生事故，施工人员应立即通知项目管理部，并同时展开自我施救。发生事故的塔机应迅速断电。（4）项目管理部接获报告后立即向分公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持，同时应组织人员严格保护事故现场;（5）事故现场有受伤的人员应立即向当地医疗卫生(120) 、公安部门(110)电话报告，以求得到最快救援;（6）若事故现场发生火灾则应立即报警，拨打”119”火警电话,并同时通知公司应急抢险领导小组,同时组织现场人员及时扑救火灾，按照“先控制,后灭火;救人重于救火;先重点,后一般”的灭火战术进行；（7）火灾发生时应派人及时切断电源,接通消防水泵电源,组织抢救伤
26、亡人员,隔离火灾危险和重点物资,充分利用施工现场地消防灭火器材进行灭火。 （8）当专业消防队到达火灾现场以后,火灾事故应急领导小组要简要地向消防队负责人说明情况,并全力支持消防队员灭火,要听从专业消防队的指挥,齐心协力,共同灭火。（9）现场保护：当火灾发生和扑救完毕后,要派人保护好现场,维护好现场秩序,等待对事故原因及责任人的调查； （10）分公司接到电话报告后,应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况,开展抢救和维持现场秩序,保护事故现场，并及时向公司应急抢救领导小组电话报告。在公司领导的安排下，做好救援方案，采取善后工作,及时清理,将事故造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施,从而将事故造成的环境污染降到最低限度。（11）当事故当事人或受伤人员被送入医院接受治疗抢救后,公司应急抢救领导小组即指令善后处理人员：做好与当事人家属的接洽与善后处理工作。按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。（12）事故发生后，成立研讨小组，对事故原因、事故责任人进行分析，总结经验教训，杜绝日后同类事件的发生。七附表及附图
