办公楼高支模安全专项方案.doc

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1、XX综合办公楼空心楼盖、梁高支模安全专项方案一、编制依据 建筑结构荷载规范（GB50009-2008）中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范（GB50010-2010）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）模板安全技术规范JGJ162-2008 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 本工程施工图纸及施工组织设计二、工程概况 本工程位于XXXXXXXXXXXXXXXXX，总建筑面积46526.2，其中地下建筑面积为：11845.2，地上建筑面积：34681，建筑总高度103.6米，标准层层高3.4m。

2、由地下室、裙楼、主楼组成，框架结构，楼盖为空心无梁结构。地下2层、地上27层，裙楼4层。本工程裙楼有三处高支模：第一处：一层大厅顶板（含厅外雨篷）高支模，支模面积234.0m2，高支模为10.2m层空心楼盖，空心楼盖板厚300mm，有效砼板厚：189.66mm，其中厅外雨篷在10.2m B-AEa-Ja轴处的KL37a（6001800）为最大梁位置。支模净空9.9m（10.2m-0.3m板厚=9.9m），支模架落在0.00m结构层，该层空心楼盖板厚h=300mm，有效砼板厚189.66mm。第二处：三层会议室观众席区域顶板梁、板高支模，支模面积：360.0m2，支模净空9.2m（19.8m-1

3、0.2-0.4m板厚=9.2m），高支模为19.8m层空心楼盖，空心楼盖板厚400mm，有效砼板厚：266.32mm。支模架落在10.2m结构层上，该层空心楼盖板厚h=300mm，有效砼板厚189.66mm。板中及板边，有两根大梁，截面尺寸为5001600、400900。支模架落在10.2m层楼盖上，梁顶标高19.8m，支模架落在10.2m层楼盖上。第三处：三层会议室主席台区域顶板梁、板高支模，支模面积：126.89m2，支模净空12.6m（22.8m-10.2-0.3m板厚=12.6m），高支模为22.8m层空心楼盖，空心楼盖板厚300mm，有效砼板厚189.66mm。支模架落在10.2m结

4、构层上，该层空心楼盖板厚h=300mm，有效砼板厚189.66mm。板两侧有两根大梁，截面尺寸为5001600、400700。梁顶标高为22.8m。支模架落在10.2m层楼盖上。三、施工计划组长： -负责协调工作副组长： -现场施工总指挥 -技术总部署组员： -现场协调、落实 -现场协调、落实-质量检查、安全检查四、满堂支模架搭设参数（按12.6m高、支承空心板厚400mm进行设计）1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):12.60；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支

5、撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):150.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材

6、料为：钢管(双钢管) :483；4.楼板参数砼楼板的空心板厚为400mm，计算时取等效实心厚度(mm):270.00mm。 图2 楼板支撑架荷载计算单元 五、梁（6001800、6001600、5001500）支模架搭设参数(按6001800、搭设净高11.1m进行支模架设计)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：290.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m

7、)：12.60；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：26.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；

8、木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：6；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：100；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：300mm，800mm，1200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00

9、；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；六、梁（400900、400700）支模架搭设参数(按400900、搭设净高12.6m进行支模架设计)1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：290.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.60；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加

10、承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；立杆底垫块采用16号槽钢。2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：19.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N

11、/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：100；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；

12、七、支模架搭设施工工艺要点（一）材料要求1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。2、胶合模板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。3、木方必须符合质量标准要求。4、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。5、每根钢管的最大质量不应大于25kg，钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、无裂纹等表观现象。6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，

13、钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：（1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2）钢管弯曲变形应符合规范（JG

14、J130-2001）规定。（3）钢管上严禁打孔。8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。9、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）新、旧扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nmm时，不得发生破外。（二）基础处理满堂支模架基础落在砼空心楼盖上，搭设时，立杆底部设置不小于200200模板垫块。大梁高支

15、模架立杆底用16号槽钢代替垫块。（三）搭设要求1、水平杆每步纵横向水平杆必须拉通。水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。水平对接接头位置要求如下图。搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。 2、立杆搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。3、剪刀撑水平剪刀撑：满堂架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。竖向剪刀撑：满堂架模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置；（4）与柱拉结：高支模架与周边柱子用扣件钢管设抱箍拉结，每两步架拉一道。八、施工安全保证措施（一）

16、安全管理措施1、遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取

17、四个吊点。吊点要合理布置。8、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。9、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。10、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。（二）架体监测1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移

18、情况的应及时解决。4、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象；5、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过

19、预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。九、应急预案(一)救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。(二)救援机构1、机构组长：曹建辉副组长：贺少斌、马志龙组员：夏国和、贺玉厚、陈果2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。(三)演练在工程

20、开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。(四)应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。(五)模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的

21、安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢

22、救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。十、模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合规范要求后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到100%

23、后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。十一、劳动力计划本工程计划投入木工40人。附件1： 板高支模架计算书一、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板

24、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.271+0.351 = 7.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 31= 3 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.1+1.43= 12.72kN/m最大弯矩 M=0.112.721502= 28620 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 28620/

25、37500 = 0.763 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.763 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=7.1kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6777.11504/(100950028.125104)=0.009 mm； 面板最大允许挠度 =150/ 250=0.6 mm；面板的最大挠度计算值 0.009 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.6 mm,满足要求!二、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和

26、截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=577/6 = 40.83 cm3；I=bh3/12=5777/12 = 142.92 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.150.27+0.350.15 = 1.065 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.15 = 0.45 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.065+1.40.45 = 1.908 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.908

27、12 = 0.191 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.191106/40833.33 = 4.673 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.673 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.9081 = 1.145 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.145103/(2 5070) = 0.491 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.491 N/mm2 小于 方

28、木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.065 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.06510004 /(10090001429166.667)= 0.561 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.561 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!三、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.

29、908kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.275 kNm ；最大变形 Vmax = 1.944 mm ；最大支座力 Qmax = 13.964 kN ；最大应力 = 1275214.98/8980 = 142.006 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 142.006 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.944mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!四、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支

30、架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13812.6 = 1.744 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.2711 = 6.75 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.844 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 11 = 5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG

31、+ 1.4NQ = 17.613 kN；五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 17.613 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a

32、= 1.5+0.32 = 2.1 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=17612.608/（0.386424） = 107.614 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 107.614 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.024(1.5+0.32) = 2.

33、51 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.024 ；Lo/i = 2509.517 / 15.9 = 158 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=17612.608/（0.281424） = 147.826 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 147.826 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 附件二、梁(6001800、11.1m净高)高支模架计算书一、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标

34、准值F1=2.6.772kN/m2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1511.51.5/6=56.62cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压

35、力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.5126.77=48.511kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.514=8.456kN/m；计算跨度: l = 100mm；面板的最大弯矩 M = 0.148.5111002 + 0.117 8.4561002 = 5.84104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.148.5110.1+1.28.4560.1=6.351kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.84104 / 5.66104=1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1N/mm

36、2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=48.511N/mm； l-计算跨度: l = 100mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1511.51.51.5/12=42.47cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67748.5111004/(10060004.25105) = 0.013 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =100/250 = 0.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.01

37、3mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.4mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.351/(1.800-0.290)=4.206kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1577/6 = 40.83cm3；I = 15777/12 = 142.92cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.202

38、 kNm，最大支座反力 R= 2.666 kN，最大变形 = 0.777 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.02105/4.08104 = 4.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.777mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞

39、的最大支座力2.666kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.440 kNm，最大支座反力 R= 11.764 kN，最大变形 = 0.108 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.40105/8.99103 = 49 N/

40、mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =49N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.108 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.108mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直

41、径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11.764 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.764kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面

42、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001515/6 = 1.88104mm3； I = 500151515/12 = 1.41105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.80+0.300.50=27.720kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=27.720+2.800=30.520kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.127.721202+0.1172.81202=4.46104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.427.720.12+0.452.80.12=1.482kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.127.720.12+1.22.80.12=4.062kN =Mmax/W=4.46104/1.88104=2.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载