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1、目 录一、工程概况2二、指导思想与设计思路2三、模板结构设计计算9四、模板搭设质量控制16五、支模架搭设的安全要求16六、编制依据18一、工程概况：杭政储出（2004）13号地块位于杭州市滨江区长河路与南环路交叉口。本工程由杭州金潮房地产开发有限公司投资兴建，由海南华磊建筑设计咨询有限公司设计，由浙江求是工程咨询监理有限公司监理，由浙江中南建设集团有限公司施工，本工程为框架剪力墙结构，总建筑面积111907.09，地下建筑面积22569.4。本工程包含10栋商住楼、一层商业裙楼；设有一层地下室，层高为3.8米和3.2米。本项目有小高层和高层组成，建筑高度最高为83.70m（层高均为2.9米）。
2、1#楼为28层，2#、3#、4#楼为13层，9#楼为25层，7#、8#楼为16层，6#楼为23层，5#、10#楼为27层。本工程抗震烈度为6度，1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#楼为钢筋砼剪力墙结构，地下室为框架结构。现对本工程砼结构的梁、板、柱、梯的模板支设进行设计。二、指导思想与设计思路：1、支撑系统的确定: A、地下室车库底板四周及下翻承台、地梁均采用砖砌240砖胎模,1：3水泥砂浆砌筑，外侧设排水沟，在集水坑位置，砖砌模板在下口开孔，以便基坑内积水自然排出。B、根据本工程情况，地下室及主体结构模板支撑采用满堂式支撑系统。支撑钢管立杆下垫250x250的木模板，
3、纵横向设置相互垂直的水平拉杆，离地100设置一道扫地杆，支撑系统两端设置剪刀撑。为防炸模，墙柱梁支模用12 、14螺杆对穿模板加强，地下室外墙采用12对穿止水螺杆，待拆模后，用气割切去伸出砼表面的螺杆。 2、材料选择: 支模架采用48x3.5mm钢管，扣件应符合钢管脚手架扣件（GB1583）的规定；钢管及扣件有检测报告。模板采用950mmx2100mmx18mm九夹板及6080木楞，采用12 、14螺杆加山型卡进行加强。其中圆弧形的模板应根据施工图尺寸加工成适当的弧度，加工成型后分类堆放。3、材料要求：所选用材料应具有足够的强度，以保证模板结构有足够的承载力；有足够的弹性模量，以保证模板结构的
4、刚度；模板接触混凝土的表面必须平整光洁；尽量选用优质材料，并能承受多次周转而不损坏。 搭设前要对钢管、扣件、模板、模档等材料进行检查验收，合格后方可投入使用，并按不同规格、品种分类堆放。 4、搭设要求:搭设的基本要求为横平竖直，整体和局部结构清晰，连接牢固、支撑可靠、受载安全、不变形、不摇晃，有安全操作空间。必须严格按施工组织设计和本专项方案进行操作。在施工过程中，可根据实际情况对支模系统进行局部的调整，但必须征求技术负责人及监理工程师的同意。5、检查:配料时要有放样图，支模前要有技术交底，明确搭设方式。浇筑混凝土之前，要对模板系统作全面检查验收，符合要求后方可开始浇筑混凝土。浇筑过程中设专人
5、随时观察模板系统的工作情况，如有异常，立即采取措施。6、根据本工程设计图纸及工程特点，编制以下施工方案：地下室内深井支模电梯井、集水井等凹下底板面沟、井、坑的侧壁内模板，除按常规方法支模外，还应注意加钢管对撑住，侧壁内模用焊有止水片的粗钢筋顶住外模，以防内模移位变形。底板砼浇捣至电梯井及集水坑时应对称式浇筑，避免内模位移。详见下图。砖胎模砌筑 因本工程基础采用下翻式承台用地梁相连，埋入底板以下，因此承台侧、梁侧必须砌筑砖胎模，胎模高度根据实际施工图纸确定，采用1：3水泥砂浆，240厚砼多孔砖砌筑，施工时应特别注意断面准确，砌筑后，砖墙后背土方应回填密实，砖胎模断面见上图。胎模内侧用1:3水泥砂
6、浆粉刷。地下室墙板模工程本工程地下室外墙墙体厚为400、350、300；室内砼剪力墙厚为350、300、250，使用泵送砼，坍落度相对较大。 定型组合模板在制作时，均需按左图进行组合。九夹板制作时要直边统角（90度），进场木料（6080）要经过轧刨直边，保证模板组合拼装时拼接平直密缝。 立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和浮动石子，必要时用锤子凿毛。 浇筑砼时，根据砼对模板的侧压力Pm计算公式，取其中较小值。Pm1=0.22400/（T+15）KsKwv, Pm2=24H，砼对模板的侧压力较大，故内外侧模板需采用对拉螺杆和模板连接，使其固定。螺杆用12，竖向间距500，横向间距500。地下室外墙
7、、水池及所有人防墙的侧模对拉螺杆在中部焊止水片。在定位外墙模板时，用6短筋焊于螺杆上，拆除外模时，在孔内气割螺杆，用水泥砂浆封口。定位除人防墙以外的地下室内墙侧模板时则埋设PVC套管，可以重复使用。支模如示意图。 坑内满堂脚手架作为四周墙模的支撑，既用于上层梁板的承重架，也可作为砼内墙体、柱模板的支撑架，每隔二条轴线设剪刀撑。 配墙板木模时，应在顶板面下1.21.5m模板和下部墙模为各自独立二块，下部拆模，上部1.21.5m仍保留在固结砼墙上，在顶板、梁一起浇捣砼后再拆除，这样既可提高模板周转率，同时也为解决新老砼处明显接磋不良现象提供了有利条件，砼墙板的后接模板采用同样方法处理。 根据地下室
8、的砼方量，内外墙模板各配一层。每层整体配置。 电梯井壁是自地下室到顶均为砼墙板，内模采用筒子模，利用塔吊整体往上翻。砼柱模板架设 本工程柱断面为： 600600、400400、450805、400500、350700、350650、805550、350900、500350、600800等尺寸。 柱模板配一二套柱模，当型号不一致时作局部调整。 柱模板分为24块组合拼装，为加快周转和确保砼柱节点砼质量和外形顺直，在接头部位高1.21.5m处柱模不随下部柱模拆除。 立模前应先在基层面上弹出纵横轴线和周边线，将木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木需固定在已找平的木框基面上，这样柱模
9、位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊脚”提供有效措施，具体见上页图。 地下室柱子断面尺寸均600600左右，因此在柱子二边用厚为50的三至四根方木，柱箍48600双根钢管，二边加14对拉螺栓，柱内穿硬塑管，以便于回收螺杆，重复使用，具体见下图。地下室梁、楼板支撑本工程地下室共一层局部夹层，采用现浇钢筋砼框架剪力墙结构体系，地下室各楼盖梁的截面尺寸基本为：地下室夹层平面梁截面尺寸为：250400， 250500，250900，250600，300600，650600，240400，200400等；地下室顶板梁截面尺寸为：600850，300700，600800，350850，等。 满
10、堂架立杆间距纵横800，梁下立杆相同，梁底模和侧模、平台模用1.5cm厚九夹板。 平台模板采用散铺方式，在48钢管架上铺4060方木，间距为300500，木楞高80，竖放，九夹板用铁钉和木楞相连结，要避免“跳头板”现象，梁侧模和平台模安装要保证梁侧模、柱模能提前拆下，必须周转柱模。 在支设模板及浇筑砼时必须注意其截面尺寸的正确，以及防止弹模现象的发生。对于梁高在600以上者侧模之间用对拉螺栓拉结，对于上部结构高度大于600的梁，也采用同样方法处理。具体的支模方法详见下图。模板和支撑体系模板配备本工程模板工作量大，相应的一次性投入周转材料数量大，根据本工程特点、工期要求，砼墙准备采用大模板体系。
11、梁板的模板采用早拆模板体系。柱、梁模板的选用同地下室：楼面平台底模采用1.8cm厚的九夹板；电梯井内壁拟采用筒子模。柱墙模板配足二层，梁板模板在标准层阶段不小于三层。模板设计模板设计应按设计图、木工翻样图进行，考虑吊运和人力搬运因素划分板块，尽可能减少分块，以减少安装时的拼缝。平台模板应考虑砼和钢筋自重以及浇捣砼时振捣压力和施工操作荷载，按设计确定牵杠、搁栅间距和支撑排架的立柱间距，还需考虑层高和立柱稳定的影响。柱、大梁的模板计算应考虑新浇捣的砼对模板侧压力和倾倒砼时产生的荷载，计算确定围檩间距和对拉螺栓，模板计算应按强度和刚度验算进行，最大变形值不得超过构件计算跨度的1/450。模板的构造设
12、计，考虑在柱、梁的模板面拼缝中设置高压弹性海绵条，平台模板拼缝粘贴粘胶带，使浇捣砼时不漏浆。模板的制作为加快施工进度，对柱、梁模板采取预先制作，现场安装的方法，木模所用木材不得使用有脆性、严重扭曲和受潮后容易变形的木材。木档要刨直，厚度要一致，模板面板严格按加工排列图设置，机制九夹板面的拼缝处均应有木档支承，当板面边缘有厚薄时，应在木档处衬垫至表面平整无高低。预制木模板时，钉子应冲进板面。钉眼用腻子批嵌，确保砼表面平整、光洁。制作完成的模板，应按不同种类、使用部位、拼装顺序在模板背面进行编号，分别堆放保管，以免错用。制作成型的模板，搬运时均应轻拿、轻放，使模板不致变形影响使用。模板安装(1)模
13、板安装前，柱的钢筋必须通过隐蔽验收，复核检查轴线和模板控制线。主筋上做好标高引测标志。柱底做好模板限位和高程控制找平。检查柱筋的垂直度和保护层垫块是否齐全有效。基层砼清理浮浆、松动石子、冲洗干净。支撑下的支承面平整，在地基土面上支撑要夯实，铺放足够面积的垫板，模板规格、尺寸、编号与施工方案一致。模板平直度、平整度、板面拼缝经检查符合使用要求。板面已涂刷脱模剂，各种配件、支承件齐全。(2)模板安装应按施工设计顺序拼装，逐块就位、架设临时支撑，再连成整体。支设的柱模，其标高位置要准确，支撑要牢固稳定，垂直度符合内控标准。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑、漏浆。柱顶宜设置跳模，便于梁柱节点模安装，梁
14、柱节点应无坐台和凹进现象。支架支撑设置水平撑和剪力撑，应考虑构造与整体稳定性，按事先设计要求设置，梁、板模支架下的土层地面，应夯实平整，立柱下按要求设置垫木。多层支设时，应使上下层支柱在一条垂直线上。梁模安装应先主梁、后次梁，在主次梁结合以及梁节点未镶拼校正好之前，不得进行平台模铺放。模板安装或校正时，应避免硬撬、硬挤，绝不允许用棒敲或用大锤击打。模板在每次使用前，应全面检查模板表面的光洁度，不允许有残存的砼浆，木模表面有脱皮，木档有挠曲的，不得使用。设置的伞形帽内置式对拉螺栓应与板面垂直，避免伞形帽端部倾斜漏浆、损伤模板面层以致影响砼表面质量。所有的安装螺栓应拧紧，支撑应牢固可靠，模板几何尺
15、寸正确不变形。支模方法框架支模采用先进的“倒支法”支模方法，它是打破框架支模先支柱子后支梁模板的传统方法，改变为先支大梁底模后支柱模的新支模方法，使梁、柱接头以往处理不好影响外观质量的问题得以解决。具体地说就是先支框架梁底模板，然后从柱子底部处理。这样处理既便当又使质量美观，当梁在支模时，立柱在扎筋；立柱支模时，梁板在扎筋，如此交叉施工，既加快了进度，又确保了框架的稳定性，避免轴线位移，从而保证了整体质量。在加工和支设模板时，必须确保梁的水平位置、梁底面的标高及梁的几何截面尺寸。对于梁的高度600时，侧模采用12的对拉螺杆加固，以确保构件准确的外形，防止砼浇捣时发生胀模或炸模现象，确保新浇筑砼
16、的质量，提高砼的外观质量，支架体系本工程所有支架均采用48钢管钢扣件体系支撑，支撑立杆间距为1.0m（不得大于1.2m），大梁的支撑立杆再加密。钢管顶撑扣件必须双道双保险，防止局部荷载集中，扣件松动下沉。承重架纵横牵杆必须设两道以上，并组成“井”字形，每排均应设剪刀撑，确保架体的整体稳定，具体见右图。楼梯及墙洞支模楼梯底板采取九夹板，踏步侧板及挡板采用18厚的九夹板。由于浇混凝土时将产生顶部模板的升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步侧模板与底板拉结，使其变形得到控制。楼梯模板支模图见上页图。对于剪力墙上有较多的预留洞口，洞口的模板及其可调支撑由现场按实际尺寸制作。对于少数异型洞口，其模板
17、由现场锯板拼装而成。预留洞口的模板需配置3套，留洞模板示意图见右下图。主体结构应特别重视与提高梁、柱及其它细部节点的质量，该处的模板镶嵌工作是确保柱、梁接头处砼质量及构件尺寸不容忽视的方面。同时，上下交错施工缝的质量也应十分重视。三、模板结构设计计算：一、钢筋混凝土现浇板本工程的现浇板厚有100、120、130、140、150、180 、200、250等，设计层高有2.85 m、2.97 m、3.55 m、4.25m等，选取板厚为200、250，此处层高分别为3.75m。250厚楼板采用483.5mm钢管作为支模架，用950x2100x18厚九夹板作模板，采用60x80方格木楞为格栅,间距20
18、0mm；支撑立杆横向间距0.8m，纵向间距0.8m，步距不大于1.2m，立杆中间设三道相互垂直水平拉杆，离地100设置一道扫地杆，支撑系统两端设置剪刀撑。200厚楼板采用483.5mm钢管作为支模架，用950x2100x18厚九夹板作模板，采用60x80方格木楞为格栅,间距300mm；支撑立杆横向间距1.0m，纵向间距1.0m，步距不大于1.5m，立杆中间设二道相互垂直水平拉杆，离地100设置一道扫地杆，支撑系统两端设置剪刀撑。（一、模板计算如下：选取地下室顶板作为计算依据板厚为250mm）二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)750立杆横向间距lb(mm)750纵横向水平杆步距h(mm
19、)1500次楞布置方式垂直于立杆纵向方向次楞间距(mm)150荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.9立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)80 设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50
20、年一遇0.450.092城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.195四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)16模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000162/6=42666.667mm3，I=bh3/12=10
21、00163/12=341333.333mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.251.0+1.4(1+2)1.0=13.076kN/m 1、抗弯验算 Mmax=0.1ql2=0.113.0760.152=0.029kNm max=Mmax/W=0.029106/42666.667=0.69N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.613.0760.15=1.177kN max=3Qmax/(2bh)=31.177103/(2100016)=0.11N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.6
22、77ql4/(100EI)=0.67713.0761504/(1006000341333.333)=0.022mm max=0.022mm=minl/150，10=min150/150，10=1mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 计算简图如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.25)0.15
23、+0.01+1.4(1+2)0.15=1.975kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125ql2=0.1251.9750.752=0.139kNm max=Mmax/W=0.139106/64000=2.17N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.625ql=0.6251.9750.75=0.926kN max=3Qmax/(2bh0)=30.9261000/(26080)=0.289N/mm2 max=0.289N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5211.9757504/(1009000
24、2560000)=0.141mm max=0.141mm=minl/150，10=min750/150，10=5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 Rmax=1.25ql=1.251.9750.75=1.852kN六、主楞(纵向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483.2主楞材料自重(kN/m)0.035主楞截面面积(cm2)4.5主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.73主楞截面惯性矩I(cm4)11.36主楞弹性模量E(N/mm2)206000 计算简图如下： 主楞弯矩图(k
25、Nm) 主楞剪力图(kN) 主楞变形图(mm) 支座反力依次为R1=4.681kN,R2=10.188kN,R3=10.188kN,R4=4.681kN 1、强度验算 max=Mmax/W=0.669106/4730=141.518N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=2Qmax/A=24.6141000/450=20.507N/mm2 max=20.507N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=1.124mm=minl/150，10=min750/150，10=5mm 符合要求！ 4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是 最大支座反力R
26、max=maxR1,R2,R3,R4=10.188kN 1.05Rmax=1.0510.188=10.697kN，10.697kN0.912.0=10.8kN 在扭矩达到4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算钢管类型483.2截面面积A(mm2)450截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/750=2，h/lb=1500/750=2，查附录D，得k=1.167，=1.272 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.2721500，1500+280=2227mm =l0/i=2
27、227/15.9=141=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.344 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.75m，h=1.5m，查规程表4.2.7得w=0.172 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.75m，b/h=0.75/1.5=0.5 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1721.2(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864 s=wstw=0.1724.864=0.837 k
28、=0.7zs0=0.70.620.8370.45=0.163kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.45=0.195kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 不组合风荷载时 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=10.188+0.151.353.5=10.897kN =1.05Nut/(AKH)=1.0510.897103/(0.3444501)=73.911N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 组合风荷载时 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=9.7+0.151.353.5=10.409kN Mw=0.851.
29、4k lah2/10=0.851.40.1630.751.52/10=0.033kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.409103/(0.3444501)+0.033106/(4.73103)=77.542N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.1950.75/7.9=0.52kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.523.5/(34+1)7.9=0.02kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.409+0.02)103/(0.3444501)
30、=70.73N/mm2f=205N/mm2 符合要求！（二）、钢筋混凝土梁选取地下室比较普遍的梁作为计算依据(截面为600*850)一、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la(mm)800楼板立杆横向间距lb(mm)1000梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加承重立杆根数1梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)500梁底立杆支撑方式可调托座每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数5立杆伸出顶层横向
31、水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)50 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图二、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)24钢筋自重标准值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)重现期50年一遇0.450.092城市杭州市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)0.
32、62模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数s支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.195三、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.851.0+1.4(1+2)1.0=3
33、3.866kN/m 1、抗弯验算 弯矩图(kNm) Mmax=0.082kNm max=Mmax/W=0.082106/37500=2.177N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) Qmax=3.084kN max=3Qmax/(2bh)=33.084103/(2100015)=0.308N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.066mm=minl/150，10=min150/150，10=1mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=1.996kN,R2=5.806kN,R3=4.717kN,R4=5.806kN,R
34、5=1.996kN四、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷载：q1GQ=1.350.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.4(1+2)(0.5-0.6/2)/2=1.308kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=GNGk+1.4NQk=
35、1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.4(1+2)(1-0.5-0.6/2)/2=1.308kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=GNGk=1.350.5(0.85-0.25)=0.405kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=GNGk=1.350.5(0.85-0.25)=0.405kN/m q=max1.996/1.0+0.014+1.308+0.405，5.806/1.0+0.014，1.996/1.0+0.014+1.308+0.405=5.819kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax=0.1ql2=0.15.8190.82=0.372kNm max=M
36、max/W=0.372106/64000=5.819N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.65.8190.8=2.793kN max=3Qmax/(2bh0)=32.7931000/(26080)=0.873N/mm2 max=0.873N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6775.8198004/(10090002560000)=0.7mm max=0.7mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力计算 梁底次楞依次最大支座
37、反力为： R1=1.1(1.996+0.014+1.308+0.405)0.8=3.275kN R2=1.1(5.806+0.014)0.8=5.121kN R3=1.1(4.717+0.014)0.8=4.163kN R4=1.1(5.806+0.014)0.8=5.121kN R5=1.1(1.996+0.014+1.308+0.405)0.8=3.275kN五、主楞验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49
38、主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷载：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.734kNm max=Mmax/W=0.734106/4490=163.38N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) Qmax=6.373kN max=2Qmax/A=26.3731000/424=30.062N/mm2 max=30.062N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 主楞变形图(mm) max=0.33mm=minl
39、/150，10=min500/150，10=3.333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为R1=2.045kN,R2=16.909kN,R3=2.046kN六、纵向水平钢管验算 纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。七、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8 最大支座反力Rmax=2.045kN 1.05Rmax=1.052.045=2.148kN，2.148kN0.88.0=6.4kN 在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座内主楞根数1可调托座承载力设计值f(kN)30 最大支座反力
40、Rmax=16.909kN 1.05Rmax=1.0516.909=17.755kN，17.755kN30kN 符合要求！九、模板支架整体高宽比验算 H/La=3.8/90=0.0425 符合要求！十、立杆验算钢管类型483截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/1000=1.5，查附录D，得k=1.167，=1.47 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.471500，1500+250=2573mm =l0/i=2573
41、/15.9=162=210 长细比符合要求！ 查规程附录C得 =0.268 2、风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=0.8m，h=1.5m，查规程表4.2.7得w=0.129 因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.5=0.533 通过插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9670)/(1-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.70.620.4710.45=0.092kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 k=0.7zs0=0.70.6210.45=0.195kN/m2 3、稳定性验算 KH=1 1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(NutGNGk+1.4NQk)： R1=2.045+1.35(0.3+(24+1.1)0.25)0.8+1.4(1+2)0.8(1/2+(0.5-0.6/2)/2)+1.350.153.8=9.092kN R2=16.909+1.350.15(3.8-0.85)=17.506kN R3=2.046
