四川某桥梁工程拱箱悬索吊装施工方案.doc

《四川某桥梁工程拱箱悬索吊装施工方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《四川某桥梁工程拱箱悬索吊装施工方案.doc（33页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、重庆市巫山县关门崖大桥工程拱箱吊装施工技术方案(文字说明)编制： 复核： 审核： 湖南湘西路桥公司关门崖大桥项目经理部2009年12月重庆市巫山县关门崖大桥拱箱无支架缆索吊装施工技术方案1.工程概况重庆市巫山县关门崖大桥起点桩号K0+121.98，终点桩号K0+252.02，桥梁全长130.04米。桥面宽8m，跨越洋溪河，本桥立面为-0.3%纵坡，平面位于直线上，桥面设双向2%横坡。河岸陡峭，为典型的U型河谷。桥位处覆盖层较薄，其下为角砾岩或灰岩。大桥下部结构两岸主拱墩为C30砼，嵌入中风化整体角砾岩或灰岩内。两岸桥台为重力式U型桥台，基础、侧墙及台身皆为C30细石砼砌MU100块石结构，台帽

2、为C30砼。主桥上部结构采用钢筋混凝土等截面悬链线箱形板拱，主孔计算跨径90米，矢跨比1/5，拱轴系数m=1.988。主拱圈拱箱高1.8米，其中预制拱箱高1.7米，现浇顶板厚0.1米；拱圈顶宽7.6米，由3片1.5米宽中箱及2片1.55米宽边箱构成。设计每片箱肋分五段预制吊装合拢，节段最大吊装净重量40吨。全桥共需预制安装拱箱25段。拱箱节段全部吊装完成，接头焊接完毕后，浇筑纵横接缝及顶板现浇层混凝土，整体化拱圈。拱上采用垫梁、双柱式排架和悬臂盖梁来支承桥面结构，主拱上桥面板为8米跨径钢筋混凝土简支空心板。引桥上部构造采用13米跨径钢筋混凝土预应力简支空心板。拱箱及桥面空心板预制场考虑设置在左

3、岸引道上，通过开挖桥头山体满足预制场的布置要求。拱箱采用无支架缆索吊装系统进行安装，吊装系统布置见下节。2、悬索吊装系统的布置2.1、总体布置(图01)根据该桥实际地形特点，确定吊装索跨为20m+217.04m+18m。两岸利用现有地形，不设塔架，分别在K0+70.98(左岸)和K0+288.02(右岸)位置设置钢筋砼排架垫梁来支承主、扣索座滑轮滑梁，实施时垫梁位置根据现场实测地形及地质情况可进行少量调整，垫梁顶面应与该桩号处桥轴线位置的地面高度基本一致，同时立柱地面以上高度应不大于4米。在两岸垫梁后各设置3根(1.5m)单根抗拉力1159.87KN的钢筋砼主锚桩来进行主索、二扣扣索、工作索及

4、起吊、牵引千斤绳的锚固，左岸主锚桩设于垫梁后20m处，后拉索与水平面夹角14.2257，右岸主锚桩设于垫梁后18m处，后拉索与水平面夹角2.5044。另在每岸桥台基础内埋设5个圆钢锚环，一扣扣索过交界墩顶座滑轮锚固于锚环上。拱箱安装系统采用单组主索并根据所吊箱肋位置在垫梁顶进行横移，主索在主锚碇上的锚固位置不变，所产生的后拉索横向水平分力通过在垫梁后主索上设置夹板并利用滑车组横向牵引来克服。缆索系统总体布置见图号01。2.2、吊重的确定根据设计图纸提供，拱箱节段最大净重量为40吨，在吊装计算中，按拱箱40吨控制设计，计算重量Pmax(40+5)1.254吨，5吨为吊具、配重及施工荷载，1.2为

5、冲击系数。2.3、主索主索按静力平衡原理进行计算，先假定主索初始垂度，计算重索垂度。初始(空索)垂度(f0)自定以后，空索长度(S0)为定值，在荷载作用下必然引起弹性伸长，受载后的总长度S应等于空索长度S0加上由于荷载引起的弹性伸长值S，即S=S0+S。重索长度有两个途径计算：一是按假设重索垂度，以图形几何关系算得S；二是按假设重索垂度，以计算主索内张力得到弹性伸长S算得重索长度S=S0+S。当SS(在要求的精度内)，则假设重索垂度为所求解，重索垂度求出后，其它需要值即可解出。在垫梁顶布置1组456.5mm(637+1)的麻芯钢索作为主索，公称抗拉强度170kg/mm2。单根钢绳破断拉力为16

6、4吨。悬索跨度L217.04m，空索垂度f08.5m，矢跨比为L25.53，当吊至跨中时，主索垂度fmax14.834m，矢跨比L14.63，主索最大张力Tmax2063.448KN，安全系数K3.183。主索用量4300米。为使悬索受力均匀，主索通过120吨大吨位滑轮串联，使张力自动调整均匀，见图(18)(20)。主索按预制场起吊、右岸拱脚段就位、运输构件至索跨跨中共计算三种工况。计算初始数据及计算结果如下：初 始 数 据 吊装跨径 217.04 米 前后两吊点间水平距离(单吊点取零值) 13 米 起吊岸主锚距塔架水平距离 20 米 非起吊岸主锚距塔架水平距离 18 米 两岸塔顶高差(起吊岸

7、低取正值，等高取零值)-4 米 起吊岸主索后拉索与水平面夹角 14.2257 度 非起吊岸主索后拉索与水平面夹角 2.5044 度 主索弹性模量 75.6 千牛/平方毫米 安装期与吊运期最大温差(温度升高取正值) 0 摄氏度(不考虑温度影响) 起吊结构重量(包括吊具及动力系数) 540 千牛 主索单位重量 .444 千牛/米 主索破断拉力 6560 千牛 主索截面面积 4712.4 平方毫米 拟定的主索跨中安装垂度 8.5 米 主 索 计 算 结 果 空索情况: 空索跨中垂度F0= 8.5 米 空索初始长度S0= 256.6125 米(不含后拉索回头长度) 空索后拉索张力(较大岸)T0= 31

8、2.3085 千牛 起吊岸塔架空索水平力差H10= 4.897429 千牛 起吊岸塔架空索竖直力V10= 130.608 千牛 非起吊岸塔架空索水平力差H20=-2.628216 千牛 非起吊岸塔架空索竖直力V20= 56.09152 千牛 结构后吊点距起吊岸塔架 25 米时的情况:(预制场起吊) 1、不计温度影响 后吊点垂度F1= 8.272924 米 前吊点垂度F2= 10.19949 米 跨间主索水平张力H= 1523.849 千牛 主索最大张力T= 1616 千牛 起吊岸塔架主索水平力差H1=-42.59636 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 935.0219 千牛 非起吊岸塔架主索

9、水平力差H2=-1.720321 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 165.2047 千牛 结构后吊点距起吊岸塔架 149 米时的情况:(右岸拱脚段就位) 1、不计温度影响 后吊点垂度F1= 13.38049 米 前吊点垂度F2= 12.42452 米 跨间主索水平张力H= 1873.236 千牛 主索最大张力T= 1915.583 千牛 起吊岸塔架主索水平力差H1= 43.10965 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 699.7939 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-40.51717 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 484.2585 千牛 结构吊运至跨中时的情况: 1、不计温度影

10、响 跨中主索最大垂度F= 14.83389 米 跨间主索水平张力H= 2032.567 千牛 跨中主索最大张力T= 2063.448 千牛 主索安全系数K= 3.179146 起吊岸塔架主索水平力差H1= 32.39443 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 862.727 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-17.33549 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 370.3897 千牛 (1)、考虑主索弯曲作用应力构件运输至跨中时主索张力最大，按此阶段控制计算。Tmax/AnV其中：主索最大张力：Tmax2063.448KN。垫梁座滑轮位置主索受到的最大垂直作用力：V=862.727KN。钢索

11、截面积： An4712.4 mm2。钢索弹性模量：E75.6 KN/mm2。 塔顶主索滑轮数量：n4。代入上式得到：Tmax/AnV1.0393103MPa。主索钢丝公称抗拉强度：max1.7103MPa。则、考虑主索弯曲作用应力安全系数K1.2max/1.21.7103/1.03931031.962。可见，考虑主索弯曲作用应力安全系数基本满足要求。(2)、考虑主索接触作用应力Tmax/AnCeE/D其中：钢丝直径：2.6 mm。滑轮直径：D=450 mm。钢索弹性模量折减系数：Ce=0.104+0.042d/D。钢索直径d56.5mm。代入上式得到：Tmax/An(0.104+0.042d/

12、D)E/D0.488103MPa。则、考虑主索接触作用应力安全系数Kmax/1.7103/0.4881033.482考虑主索接触作用应力安全系数满足要求。2.4、工作索工作索的计算原理和方法与主索相同。考虑到吊运扣索、检修滑车及运送小型机具，在塔顶布置了1根47.5mm(637+1)工作索，公称抗拉强度170kg/mm2，破断拉力 117.5t，工作索安装垂度f06.5m，按计算重量8t进行控制，吊重跨中垂度fmax13.500m，最大张力Tmax360.434KN，安全系数K3.263。工作索用量300米。工作索按吊篮位于预制场内侧、右岸引桥台尾及索跨跨中共计算三种受力工况，计算初始数据及计

13、算结果如下：初 始 数 据 吊装跨径 217.04 米 前后两吊点间水平距离(单吊点取零值) 0 米 起吊岸主锚距塔架水平距离 20 米 非起吊岸主锚距塔架水平距离 18 米 两岸塔顶高差(起吊岸低取正值，等高取零值)-4 米 起吊岸主索后拉索与水平面夹角 14.2257 度 非起吊岸主索后拉索与水平面夹角 2.5044 度 主索弹性模量 75.6 千牛/平方毫米 安装期与吊运期最大温差(温度升高取正值) 0 摄氏度 起吊结构重量(包括吊具及动力系数) 80 千牛 主索单位重量 .07943 千牛/米 主索破断拉力 1175 千牛 主索截面面积 843.47 平方毫米 拟定的主索跨中安装垂度

14、6.5 米 主 索 计 算 结 果 空索情况: 空索跨中垂度F0= 6.5 米 空索初始长度S0= 256.2455 米(不含后拉索回头长度) 空索后拉索张力(较大岸)T0= 72.65142 千牛 起吊岸塔架空索水平力差H10= 1.543598 千牛 起吊岸塔架空索竖直力V10= 27.80107 千牛 非起吊岸塔架空索水平力差H20=-.2996841 千牛 非起吊岸塔架空索竖直力V20= 10.45567 千牛 结构吊点距起吊岸塔架 20 米时的情况: 1、不计温度影响 吊点垂度F= 6.642359 米 跨间主索水平张力H= 242.2478 千牛 主索最大张力T= 256.9648

15、 千牛 起吊岸塔架主索水平力差H1=-6.837136 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 148.8609 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-.0425296 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 22.12581 千牛 结构吊点距起吊岸塔架 181 米时的情况: 1、不计温度影响 吊点垂度F= 9.181421 米 跨间主索水平张力H= 290.1024 千牛 主索最大张力T= 298.426 千牛 起吊岸塔架主索水平力差H1= 7.657899 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 98.85617 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-8.038572 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2=

16、83.03056 千牛 结构吊运至跨中时的情况: 1、不计温度影响 跨中主索最大垂度F= 13.50027 米 跨间主索水平张力H= 356.1845 千牛 跨中主索最大张力T= 360.4342 千牛 主索安全系数K= 3.259957 起吊岸塔架主索水平力差H1= 6.802881 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 143.7595 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-2.131799 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 57.7288 千牛 工作索应力安全系数亦满足规范要求,计算过程略。2.5、座滑轮支承垫梁、滑梁(见附图0206)根据地形的特殊性和节约施工措施费用，两岸不设置塔架，仅

17、在锚碇前缘20m（右岸18 m）位置(左岸桩号：K0+70.98，右岸桩号：K0+288.02)设置钢筋砼排架垫梁来支承座滑轮滑行分配梁。座滑轮顶面标高由拱顶标高191.75+fmax+工作高度来决定，即为191.75+14.834+10=216.584m，实际左岸座滑轮顶面高程为225.17m，垫梁顶面高程224.35m，右岸座滑轮顶面高程为221.17m，垫梁顶面高程220.35m，可见工作高度很富余。垫梁宽度1.1m，高度1.1m，垫梁下设置3根1.0m钢筋混凝土立柱，基础为与立柱等直径的桩基础，桩基深度按嵌入基岩深度不小于2.5m控制，同时垫梁顶面应与该桩号处桥轴线位置的地面高度基本一

18、致，同时立柱地面以上高度应不大于4米，否则应对垫梁顶面标高进行一定的调整。垫梁为C30钢筋混凝土，左岸混凝土数量为23.2立方米，右岸混凝土数量为26.3立方米。两岸垫梁横向按吊中箱、次边箱、边箱，纵向按拱箱预制场起吊、运输至索跨跨中、右岸拱脚段就位分别计算了九个工况，经比较分析，最大受力工况为左岸预制场拱箱起吊时左岸垫梁受力工况，在主索、二扣扣索、工作索及起吊、牵引千斤索的共同作用下，该工况垫梁最大承受竖直力1509.109KN，纵向水平力-91.284KN(向岸)，横向水平力370.332KN。垫梁利用微机结构分析通用程序SAP2000按空间梁单元计算内力(轴力N、弯矩M和剪力Q)并进行配

19、筋设计，计算模型见图(1)；桩基础利用同济大学启明星软件ETools v2.0工程计算器按m法计算内力(轴力N、弯矩M和剪力Q)，并进行配筋复核。垫梁及立柱内力计算结果见图(2)。图(1)、立柱垫梁计算模型（拉伸模型）图(2)、立柱垫梁内力图(平面内弯矩图)(平面外弯矩图)(轴力图)(平面内剪力图)(平面外剪力图)(1)、垫梁内力计算结果：最大弯矩M3=-997.69 KN.m，相应M2=-187.08 KN.m；最大剪力Q2=739.644 KN，相应Q3=74.975 KN；最大轴力N=-418.876 KN。(2)、立柱内力计算结果：最大弯矩M3=169.57 KN.m，相应M2=-26

20、.88 KN.m；最大剪力Q2=-48.544 KN，相应Q3=16.309 KN；最大轴力N=-1033.065 KN。滑梁为232b工字钢(材质A3钢)，主要用于座滑轮在不同肋位时的横移和支承，滑梁接长采用坡口对接焊，保证等强度连接，同时为便于座滑轮在空索状态下横移，滑梁接头及上翼缘应用砂轮打磨光滑，上表面涂抹黄油，座滑轮横移到位后，与滑梁间用连接螺栓固定。滑梁利用预埋在垫梁内的地脚螺栓固定。滑行分配梁局部承压计算满足规范要求。滑梁未进行横向受力验算，若横向变形较大，可每间隔1米将两根工字梁横向焊接成整体(在腹板上加焊10mm厚横隔板)。由于两岸锚碇距垫梁很近(20m、18m)，采用单组主

21、索吊、扣边箱时主、扣索后拉索将产生较大的横向倾斜，从而产生很大的横向水平分力。经计算，吊边箱时最大横向水平力为481.405KN。为克服吊边箱时主索对座滑轮、垫梁的横向荷载作用，在垫梁后2.5m位置的主索上设置夹板和50吨横向牵引滑车组 (见图11)，通过收紧滑车组使主索座滑轮基本不受横向水平荷载作用。2.6、锚碇(图0711)两岸主锚碇设计皆采用桩式锚碇，一扣采用在桥台基础内埋设锚环。主锚碇相对于主桥轴线对称布置，用作主索、工作索、二扣扣索及起吊、牵引千斤索等的锚固。锚桩全部嵌入中风化基岩。锚桩采用C30砼。每岸设置3根直径1.5m的钢筋混凝土锚桩，每根桩长7m，桩与桩横向中心距离2.5m，

22、横向通过素混凝土连接成整体。左岸主锚碇总的拉力为3115.25KN，按图07中钢索布置，单桩最大拉力1159.87KN；右岸主锚碇总的拉力为3064.04t，单桩最大拉力1148.09KN。按水平荷载桩利用m(上部2m地基比例系数m取80 MN/m4，下部取300MN/m4)法计算锚桩内力(剪力Q和弯矩M)，并进行配筋设计；计算时未考虑前缘托板的作用，偏于安全。两岸计算单桩承受的最大弯矩Mmax=-2250.3KN.m，最大剪力Qmax=1147KN，侧壁最大土应力0.35MPa（2m以下岩石部分），桩顶最大位移1.0mm。按图09、10配筋，实际单桩极限抗剪力为1628.1KN；按最大弯矩计

23、算单桩需均匀配置19根d28mm级钢筋，实际配置22根d28mm级钢筋，且受拉区主筋间距为受压区主筋间距的一半。可见锚桩强度是满足要求的。一扣锚环预埋于两岸桥台基础内，基础建议通过设计同意改为C25片石混凝土，锚环埋入混凝土中深度1.8米，并在后部弯钩位置埋设两根28的螺纹锚筋，锚筋长度1米左右；锚环使用前做抗拉试验，单个锚环试验抗拉力控制在20吨左右。每岸桥台共埋设5个锚环，横向间距1.5米，相对于桥轴线对称布置，每道一扣扣索应至少由两个锚环承载(每个锚环锚固1根30扣索)，锚固位置以扣索力的合力基本与所安装肋在同一竖直面内为原则(及两根扣索尽量与所安装肋对称布置)。2.7、扣索两岸二扣扣索

24、采用243.5mm(637+1)的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2，单根破断拉力97.17吨。一扣扣索采用230mm(637+1)的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2，单根破断拉力47.60吨。两岸一扣扣索过交界墩顶座滑轮进入引桥台基础内的预埋锚环锚固，二扣扣索皆通过垫梁顶座滑轮锚固于主锚桩上。右岸扣索与扣点捆绑千斤绳的连接采用H板及转向轮，一扣采用30吨H板及30吨转向轮，二扣采用60吨H板及60吨转向轮；左岸为拱箱起吊岸，为便于拱箱出台，二扣利用60吨扣架将每道扣索的两根钢索分开，拱箱从两根扣索之间吊运通过，一扣仍采用30吨H板及30吨转向轮与捆绑绳连接。单肋共计4道(8根)

25、扣索， 扣索长短采用滑车组卷扬机调整。两岸一扣扣索长50m(含回头卡长度)，左岸二扣扣索长145m(含回头卡长度)，右岸二扣扣索长130m(含回头卡长度)；全桥扣索用量：43.5mm(637+1)钢索550m，30mm(637+1)钢索200m。扣索张力按静力平衡方法计算，拱脚与各分段点按铰接考虑，扣索与各扣段一起构成一静定结构，每道风缆按初始张力5t进入计算。每岸按扣挂拱脚段、第二段和拱顶合拢段分别进行计算，每道扣索按各阶段的最大索力控制设计。计算合拢状态时，合拢段计入一半重量。同时为保证在扣挂过程中接头处拱箱局部受力的安全，施工时应注意拱箱接头处混凝土土及预埋连接构件的施工质量，最好将设计

26、图中与端头角钢连接的钢筋做一定加强。各阶段扣索力计算成果及张力安全系数见下表：各阶段扣索力计算成果表（吨）扣 挂状 态左 岸右 岸一扣索力(T1)二扣索力(T2)一扣索力(T1)二扣索力(T2)第一段22.44022.477第二段28.64638.64328.80838.213合拢段22.38656.40522.59155.777安全系数K3.323.453.303.48可见，各扣索安全系数皆满足大于3的规范要求。 2.8、起重索、牵引索拱箱两个吊点抬吊，起重索采用19.5mm (637+1)的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2，钢绳破断拉力为19.65吨。起吊滑车组走10线布置，跑头拉

27、力F=2.556t，安全系数K=7.695，采用5t卷扬机做起吊动力,起吊卷扬机容绳量700m。工作起吊仍采用19.5mm麻芯钢索，滑车组走23线布置，采用5t卷扬机做起吊动力。牵引索采用24mm(637+1)的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2，钢绳破断拉力为29.391吨。最大牵引力11.30吨，牵引按来回线布置，滑车组走3线（不含通线），跑头拉力F=4.083t，安全系数K=7.195，采用8t中快速卷扬机牵引。工作牵引采用19.5mm麻芯钢索，滑车组走12线布置(来回线)，采用5t卷扬机牵引。起吊、牵引千斤绳直接进入锚碇。全桥起吊、牵引索用量：24mm钢索1000米，19.5mm

28、钢索2400米(含工作索起吊和工作索牵引)。2.9、拱箱风缆索拱箱浪风绳采用219.5mm钢索，风缆与地面夹角不大于30，风缆水平投影与桥轴夹角不小于50，为减小风缆垂度的非弹性影响，风缆初张力按5吨控制，风缆地垄抗拉力不小于15吨(千斤绳亦按此控制并考虑8倍以上的安全系数)。全桥考虑两个肋的浪风，全桥需16道浪风绳。拱箱浪风绳用量约1800m。2.10、主要钢索组成参数表主要钢索组成参数表钢索规格单位主 索(工作索)牵引索扣索扣索风缆索(起吊)钢索直径dmm56.52443.53019.5钢丝直径mm2.61.12.01.40.9钢索型号637+1637+FC637+FC637+FC637+

29、FC重量Kg/m11.0991.9826.5533.2111.326金属截面积FKmm21178.1210.87697.08341.57141.16弹性模量EKMPa7560075600756007560075600线膨胀系数1/1.2E-51.2E-51.2E-51.2E-51.2E-5破断拉力TPt16429.35697.1747.6019.65钢丝公称强度MPa17001700170017001700拉力安全系数应大于35333(5)应力安全系数应大于23222(3)3、拱箱的吊装吊装系统安装完成，正式吊装前，应进行以下几方面的工作：(1)、复核跨径、起拱线标高，放样拱脚对位大样并画线。

30、(2)、对拱脚预埋件进行检查和校正。(3)、检测吊装段拱箱的几何尺寸及预制施工质量。(4)、对吊装系统进行全面检查并进行试吊，以检验吊重能力及系统工作状态。缆索系统的试吊包括吊重的确定及重物的选择、系统观测、试验数据收集整理。3.1、试吊装前的准备工作对整套缆索系统的全面检查验收，各关键设备材料检查主要项目如下：(1)、卷扬机安装布置合理、排绳顺畅、锚固牢靠、电线接驳符合安全要求、机械电器运行良好(特别是刹车系统)。(2)、钢丝绳(牵引、起重)钢丝绳质量、磨损、断丝情况、转向的布置、摩擦等，穿索是否正确。(3)、转向滑车、索鞍、跑车、滑车组转动顺畅，与钢丝索联接平顺、固定牢靠。(4)、缆风索初

31、张力是否符合设计要求、锚固牢固、钢丝绳质量、磨损、断丝情况。(5)、主索主索养护、钢丝绳质量、磨损、断丝情况、锚固、联接可靠(绳卡数量、拧紧情况)、垂度与设计相符。(6)、垫梁及各类地锚牢固，砼、钢筋、结构尺寸、锚固深度等符合设计要求。(7)、对试吊的物件及工具进行检查，检查起重、牵引、跑车、吊点连接、滑梁、座滑轮、卷扬机、转向滑车等各部位运行情况，发现问题及时调整解决。(8)、指挥系统(通讯)、准备工作检查。(9)、缆索系统空载运行试验。3.2、试吊方案(1)、根据有关技术规范的规定并结合本桥的实际情况，以本桥最大设计吊重G=40吨为100试吊重量，按60%G(24t)100%G(40t)1

32、20%G(48t)确定。吊重物分别选用：引桥13m空心板边板1块+8m空心板中板1块(约24t)边箱拱脚段(40t)边箱拱脚段+8吨钢材(48t)。(2)、试吊的目的是为了检查以下几个方面的情况：、检查加载起吊后至跨中主索的垂度情况与设计是否相符。、观测垫梁、地锚的变形数据和稳定安全情况。、牵引索、起重索的动作情况，跑车、倒拐滑车、滑车轮组的运转情况，卷扬机组的运行情况等。 、测试指挥系统的调度配合能力。(3)、试吊需要检查项目和检查方法、主索的吊重最大垂度：试吊最大重量节段，跑车运行至跨中，使用全站仪进行悬高测量，参照标高为两岸座滑轮顶连线标高。、垫梁沉降量：检查垫梁的沉降量，在垫梁施工完成

33、后测量垫梁顶面标高，记录原始数据备案，缆索安装完成后测量一次，再与试吊过程中测量标高进行比较，计算出沉降量。、地锚位移量：使用经过计量部门标定好的千分表测量，试吊前在地锚的锚桩后侧安装并固定好千分表，千分表顶杆接触地锚后，记录每个千分表初读数，试吊过程中观测并记录吊运过程中千分表读数。并及时将变化量反馈到指挥小组。、滑梁及座滑轮的局部变形情况：通过目测检查。、检查座滑轮、横移系统、牵引索、起重索、滑车轮的动作情况，跑车、卷扬机组的行走和运转速度。通过目测和计时试运行等手段检查。、检查缆索吊装系统设备满负荷运行时，供电系统和用电设备线路能否满足施工要求。通过电表读数和各电路的电压数据检查。、检查

34、通讯设备是否足够，并能保持清晰的对话。3.3、拱肋安装方法每肋分五段吊装，全桥拱肋共25个吊装节段。将预制好的拱箱通过平车轨道横移至运输主索下方，经检验节段几何参数和质量符合设计要求后，准备利用运输天线吊装。拱肋吊装利用千斤绳配合吊架捆绑吊装，吊点位置设置在端头第二块横隔板处。扣点采用捆绑连接，扣点设置于端头第二块横隔板处；两岸一扣通过30吨H板及转向轮与扣索连接，右岸二扣通过60吨H板及转向轮与扣索连接(见图16)；左岸为起吊岸，二扣设置60吨扣架将两根扣索分开(见图14)，以利在单组主索吊运的情况下后续拱箱从两根扣索之间通过，以免与扣索发生干扰。捆绑千斤绳安全系数应大于8；拱箱每个吊点采用

35、247.5mm捆绑千斤绳，按图13进行布置；一扣扣点采用247.5mm捆绑千斤绳，二扣扣点采用447.5mm捆绑千斤绳，按图14、图16进行布置。同时注意吊、扣点捆绑位置应预留槽口和埋设粗钢筋或型钢，防止捆绑绳滑移。(1)、拱肋合拢施工工艺：、先吊装两个拱脚段，设置不小于10cm的施工预抬高值；、再安装两个第二段，设置不小于20cm的施工预抬高值；、最后吊运拱顶段至跨中并下放至约高于设计标高，同时两岸对称循环逐渐下放拱脚段扣索、第二段扣索和拱顶段滑车组，使接头慢慢抵紧，尽量避免拱顶段简支搁置冲击第二段。 、合拢松索控制：当下放至第二段前接头与拱顶段端头标高基本一致时，拱顶段先上好一端接头螺栓，

36、然后观测拱顶及接头标高，若低于设计标高并超过规范容许值，在另一接头处加垫钢板进行调节至设计标高后上好螺栓完成合拢，将加垫钢板焊于连接角钢上。扣索及起吊滑车组松索过程中，除应注意同时两岸对称循环逐渐下放拱脚段扣索、第二段扣索和拱顶段滑车组外，拱顶段起吊滑车组及各扣索一次松索长度应尽量小，通过增加循环次数来达到扣索基本放松的目的，以保证施工安全。松索采取定长松索方法进行，扣索一次松索量可采用23cm，起吊滑车组跑头可采用2030cm，并用粉笔在滑车组跑头钢索上做好标记；每松一次索(对称)，应进行一次各接头及拱顶的标高观测，并根据反馈的标高数据随时进行松索量调整。扣索的调整利用滑车组和卷扬机进行。经

37、过多次松索循环，各扣索及起吊滑车组皆基本放松(保持1020左右索力)，拱肋标高亦符合设计要求后，再进行一次拱肋轴线的精确调整。、拱肋轴线控制：拱肋轴线横向偏位、标高是吊装拱肋的控制指标，是一个复杂的控制过程。在整个吊装过程中，测量技术人员进行跟踪观测，使用拱肋侧风缆对轴线偏位进行调节。风缆的锚固设置在两岸陆地上。拱肋轴线标高调节依靠调整扣索长度来实现，扣索调节是为了使拱肋轴线符合设计要求，但是在安装过程中频繁调索也会影响施工的进度和结构的内力不断变化，因此需要减少调索的次数，为此，拱肋在安装阶段需要设一定的预抬高量。拱肋轴线横向偏位调节依靠调整拱肋侧风缆长度来调节，扣索收紧、放松(合拢)的同时

38、，测量小组对整个过程进行跟踪观测，同时将所有已安装拱肋的标高和轴线横向偏位观测数据反馈到指挥台，由技术组分析数据后制订出扣索和拱肋侧风缆调整措施，确保吊装节段准确、快速完成对接就位并转换到完全扣挂状态。拱肋完成合拢扣挂体系基本放松以及标高调整完成后，应再一次通过侧风缆对拱肋横向偏位进行一次精确调整，最后再进行拱肋接头的焊接。、拱肋接头焊接：各接头焊接利用在拱肋上设置吊架，吊架可采用钢筋焊接结构，也可采用脚手架管，吊架必须经过受力验算并保证足够的安全度，并有安全防护措施。在吊架上铺设脚手板作为操作平台。、单肋合拢的稳定性措施由于拱肋本身横向宽度较小，单肋横向稳定性差，按公路桥涵设计手册(拱桥)下

39、册的有关章节计算，在自重和风力作用下，拱肋不能满足横向稳定要求(不考虑风缆的稳定作用)。拱肋的横向稳定主要依靠每吊装段上下河各设一道缆风索来保证，缆风索对拱肋的作用，相当于拱肋在横向的多点弹性支承，减小了拱肋的自由长度， 因而我们在设计风缆时，不仅考虑了它的强度，而且考虑了它的刚度(风缆截面积)，并通过较大的初张力减小垂度等非线性影响，同时对拱肋产生约束作用。通过计算，在拱肋安装的各个阶段，风缆参与共同受力，在最大风力及拱肋自重作用下，稳定安全系数满足规范不小于4的要求。同时，在风缆布置时，尽量满足上下河对称的原则，并尽量满足公路桥涵施工技术规范所要求的风缆角度。(2)、拱箱总体吊装顺序：、先吊装中肋，单肋合拢调整好拱肋轴线和标高后，拧紧接头螺栓，吊、扣索松而不解 (保持1020左右索力)，收紧拱肋浪风，