四川某高层框剪结构住宅楼悬挑外脚手架专项施工方案.doc

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1、 优品时代二期高层 悬挑外脚手架专项施工方案编制人：_审核人：_ 审批人：_ 日期：二0一二年八月十五日目 录第一节、编制依据3第二节、工程概况3第三节、安全生产领导小组4第四节、脚手架搭设总体方案5第五节、脚手架工程设计5第六节、脚手架搭设要求29第七节、悬挑卸料平台设计44第八节、阳台悬挑梁的受力计算49第一节、编制依据1、优品时代工程总平面设计图纸。2、优品道作业指导书。3、与业主单位签订承包合同。、本工程施工组织设计。、中国建筑西南设计研究院的施工设计文件。、现行国家有关施工规范、验收标准；建质（2009）89号文成都市建质安254号令建筑施工安全检查标准JGJ592011建筑施工扣件

2、式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑工程施工现场用电安全技术规范GB50194-93建筑安装工人安全技术操作规程四川劳动安全条例建筑施工工艺标准中国建筑工业出版社 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2005）高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95）(2005年版)第二节 工程概况工程名称：优品时代二期工程工程地址：成都市双流县东升镇一杆旗北路建设单位：成都博瑞房地产开发有限公司设计单位：中国建筑西南设计研究有限公司监理单位：深圳市中海建设监理有限公司施工单位：中国建筑第六工程局有限公司该工程二期楼地上建筑面积约，。二

3、期工程为1号楼地上部分为十五层框剪结构，0.000以上建筑高度为 45.700m，其中包括有 A.B.C.D.E.F.G.H.J户型。 施工工期：施工工期约为730天，其中基础工程170天主体工程180天装修工程200天室外管网工程180天。 工程概况一览表建设单位成都市博瑞房地产开发有限公司工程名称优品时代二期工程设计单位中国建筑西南设计研究院有限公司监理单位深圳市中海建设监理有限公司工程工期730天施工单位中国建设第六工程局有限公司工程地址成都市双流县东升镇一杆旗北路质检单位双流县质量监督站安全标准争取达到成都市标化工程工程质量达到国家现行验收合格标准。建设规模建筑面积：约万平方米，工程特

4、征结构类型框剪结构。抗震等级三级（1-8号主楼）抗震设防烈度七度抗震类别丙类（地下室）第三节、安全生产领导小组 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“成都市安全文明工地”的根本要求。安全管理、文明施工目标 死亡： 0 重伤： 0 轻伤频率： 1.8 争创“绿色环保工地”，积极创建“安全文明工地”：施工安全达到JGJ59-2011的规定，现场无重大机械设备、生产性灾害、中毒、倒塌、治安、火灾事故和传染病发生：无违纪违章公示和新闻媒体曝光记录。为此，本项目经理部成立以现场经理庞志勤为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：

5、 安全生产领导小组 组 长：庞志勤 副组长：程运财、刘平、夏福贵 组 员郭 陈 马 牧 义之 平 元 组长：庞志勤（项目经理）现场施工总负责人、协调工作副组长：程运财（安全主管）现场施工总指挥 夏福贵（技术负责人）技术总指导组员：马元（责任工长）现场施工协调郭牧之（内业技术）现场内业资料收集、技术支持陈义平（安全员）现场施工安全监督、质量验收、安全指挥、质量检查。安全生产领导小组也是应急领导小组，应急预案另详应急预案专项方案。第四节、脚手架搭设总体方案：1、 主体施工阶段： 本工程二期1#-8#从层开始搭设悬挑双排外脚手架，第层楼面再次搭设，共悬挑二次，每次搭设高度不超过20m。局部设置卸料平

6、台（详后卸料平台方案）。2、 装饰装修阶段： 以主体防护架作装修防护架，局部设置卸料平台。第五节、脚手架工程设计： 悬挑脚手架钢管选用48*3.5；水平支撑梁采用外挑工字钢I16，长度主要为3.0米、I16长度4.5米。脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用48*3.5钢管固定在内立杆上。3.0米型钢挑出楼层长度1.2米；在楼面上预埋2根20的圆钢用以固定工字钢，距外墙边0.3米设置120的钢筋吊环，距外墙边1.8米设置120的钢筋吊环；立杆纵向间距1.5米，立杆排距0.85米，步距1.8米，内立杆距外墙面0.25米。4.5米型钢挑出楼层长度1.8米；在楼面上预埋2根20的圆钢用以固定工字钢

7、，距外墙边0.3米设置120的钢筋吊环，距外墙边2米设置120的钢筋吊环。立杆纵向间距平均1.5米，立杆排距0.85米， 内立杆距外墙面0.85米。悬挑钢梁与建筑物最外端不接触，当遇到建筑物最外端有节点时，将型钢部位节点空出，拆除型钢后，最后浇注这部分混凝土。在型钢遇框架柱时，型钢间距作相应调整（只调整遇柱型钢，总体间距不作调整），当型钢调整后间距大于2米时在框架柱的另一边加设双钢管斜撑连接处理；在型钢遇剪力墙时型钢预埋在剪力墙内。 考虑型钢的稳定性，钢筋吊环(吊环l)与型钢之间的空隙用术楔子填塞牢固，为保证架体的安全性，在悬挑水平支撑粱的楼层设置钢管斜撑，如图(图)。计算时不考虑此斜撑的有利

8、作用，只作安全储备。， 工程结构类型：框剪结构；标准层高.楼板混凝土强度等级：C30，板内钢筋设计为双层双向，设置的所有悬挑水平钢梁与楼板压点的拉环均为20的圆钢，水平钢粱与楼板压点的拉环一定压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧40cm以上搭接长度。本悬挑脚手架计算及编制依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30-2011) 。 2、钢结构设计规范（GB500172003）总体思路：一、计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15米（4层），立杆采用单立管。二、搭设尺寸为： 1、普通部位3米型钢：立杆的纵距l.50米，立杆的横距0.85米，步距l.80米，内立杆距建筑外墙0.25

9、米。 2、凸窗板、空调板部位4.5米型钢：立杆的平均纵距1.50米，立杆的横距0.85米，步距l.80米，内立杆距建筑外墙(凸窗板、空调板外边缘)0.25米。三、采用的钢管类型为483.5。四、水平钢梁采用1 6号3米工字钢，1 6号4.5米工字钢。五、考虑到建筑物局部外挑凸窗板、空调板，建筑物局部天井等处需要局部特殊长度型钢处理，挑架所用的16号工字钢大部分采用3米、4.5米(凸窗板、空调板位置)长的型钢； 六、本工程从第层楼面开始搭设悬挑双排外脚手架，第层楼面再次搭设，共悬挑二次，每次搭设高度不超过m，局部设置卸料平台。 根据现场实际情况。七、所有20的圆钢锚固拉环都布置在框架梁或楼层板上

10、，严禁布置在阳台板上，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，且在无面筋位置要加筋加固(详见拉环大样图)，避免拉环直接受力在素砼上，并要保证拉环两侧40cm以上搭接长度。八、当型钢穿过建筑物边柱、剪力墙时，型钢在保持外立杆间距一定的情况下，相应以外立杆为圆心做允许范围的摆动避开；若还达不到要求，可少量调整型钢外立杆间距后再摆动避开；实在调整不开而必须穿过建筑物边柱、剪力墙时，该根型钢锚环的“头环”可以不布置，但是“尾环与“中环必须按要求布置，建筑物边柱、剪力墙在型钢穿过的位置按设计图纸中的洞口加固大样 处理钢筋加固， “尾环必须保证型钢尾端伸出locm，但不宜超过40cm。九、楼板

11、下沉的位置用5 cm厚的木方垫在下沉的楼板面与型钢下口之间，垫平楼层楼面，进行软接触，始终保持所有型钢在同一楼面标高水平面上，该处的锚环制作时相应增加楼板下沉的高度，始终保持所有锚环的上口在同一水平面上。十、注意现浇板厚度的不同，锚环相应埋深，但是所有锚环的上口始终保持在同一水平面上，锚环高度不宜制作得太高，锚环与型钢上口之间楔木楔的距离以只楔一根5cm以内的木方为宜。 3米型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ l30 2011)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20米内，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的

12、横距O.85米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为 483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kNm2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，在转角处采用钢丝绳子拉结(钢丝绳不参加计算，只用作安全储备)。 一、参数信息 1脚手架参数 双排脚手架搭设高度为20m内，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为l.5m，立杆的横距为0.85m，立杆的步距为1.8m，内排架距离墙长度为0.25m大横杆在上，搭接在小横杆上的大横

13、杆根数为2根，采用的钢管类型为48x3.0， 横杆与立杆连接方式为单扣件，连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5 m，采用扣件连接，连墙件连接方式为双扣件。 2活荷载参数 施工均布荷载(kNm2)：3.000；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数：2层； 3风荷载参数 本工程地处四川成都市，基本风压0.3kNm2： 风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s为0.214；4静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kNm)：0.1248： 脚手板自重标准值(kNm2)：0300；栏杆挡脚板自重标准值(kNm)：0.150

14、： 安全设施与安全网自重标准值(kNm2)：0.005；脚手板铺设层数：2层脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；5、 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度1.8m。锚固压点压环钢筋直径20mm楼板混凝土标号C306、 拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ l30一2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩

15、和变形。 1均布荷载值计算 大横杆的自重标准值：P1=0.033kNm； 脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 0.85(2+1)=0.085kNm： 活荷载标准值：Q=30.85(2+1)=0.85kNm： 静荷载的设计值：q1=1.20.033+1.20.085=0.142kNm： 活荷载的设计值：q2=1.40.85=1.19kN/m； 2强度验算跨中和支座最人弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： Mlmax=0.08qll2+0.10q2l2跨中最人弯距为M1max=0.080.1421.52+0.101.191.52=0.293kNm：支座最大弯距计算公式如下： M2

16、max=-0.10q1l20.117q2L2支座最大弯距为M2max=-0.10 *0.142 * 1.52-0.117 X 1.191.52=0.345kNm：选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.293106，0.345106)4490=76.837Nmm2：人横杆的最大弯曲应力为a=76.837Nmm2小于大横秆的抗弯强度设计值【f】=205N/mm2，满足要求。3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： Vmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)100EI 其中：静荷载标准值：ql=P1+P2=0.033+0.085=0.118

17、kNm： 活荷载标准值：q2=Q=0.85kNm： 最大挠度计算值为：V=0.6770.11815004(1002.06105 107800)+0.9900.8515004(1002.06105107800)=2.101 mm： 大横杆的最大挠度2.101mm小于大横杆的最大容许挠度l500150mm与10mm,满足要求! 三、小横杆的计算 根据JGJl302011第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用火横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1荷载值计算 大横杆的自重标准值：P1=0.0331.5=0.

18、05kN： 脚手板的自重标准值：P2=0.30.85 X 1.5(2+1)=0.128kN：活荷载标准值：Q=30.851.5(2+1)=1.275kN：集中荷载的设计值：P=1.2 (0.05+0.128)+1.41.275=1.998kN： 2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=ql28Mqmax=12003308528=0.004kNm：集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=Pl3 Mpmax=1.9980.853=0.566kNm：最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.57kNm；最大应力计

19、算值=MW=057 x 1064490=126.88Nmm2：小横杆的最大弯曲应力=126.88Nmm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求。3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5ql4384EIVqmax=5x0.0338504(3842.06 x 105107800)=0.0l mm：大横杆传递荷载P=p1+P2+Q=0.05+0.128+1.275.=1.452 kN：集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=Pl(312-4129)72EIV

20、pmax=1452.45 850 (3 8502-4 85029)(72 2.06 105107800)=1.426mm：最大挠度和V=Vqmx+Vpmax=0.01+1.426=1.436 mm；小横杆的最大挠度为1436mm小于小横杆的最大容许挠度850150=5.667与10mm，满足要求。 四、扣件抗滑力的计算 按规范表517，直角、旋转单扣件承载力取值为800kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为800kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJl302011（525)： RRc 其中Rc一一扣件抗滑承载力设计值，取8

21、00kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值：P1 =0.0331.522=0.05kN： 小横杆的自重标准值：P2=0.03 30852=0Ol4kN： 脚手板的自重标准值：P3=03085152=0191 kN：活荷载标准值：Q=3085152=1912kN： 荷载的设计值：R=12(005+0014+0191)+141912=2984kN： R8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为01248kNm NG

22、1=01248+(1.5022)0.0331.8018.00=2.746kN： (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 kNm2 NG2=03215(085+025)2=0495kN： (3)栏杆与挡脚于板自重标准值；采用竹笆片脚于板挡板，标准值为0.15kNm NG3=01521.52=0.225kN： (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0005kNm2 NG4=00051518=0135kN： 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.601 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的l2取值。经计算得到，

23、活荷载标准值 NQ=30851522=3825kN； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=12 NG+08514NQ=123.601+08514 X 3825=8.651kN： 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=12NG+14NQ=124321+143825=1054kN；六、立杆的稳定性计算 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zSo其中o-基本风压(kNm2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009200 1)的规定采用：o=03kN； z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用：z=0.74； s-风荷载体型系数：取值为0.214；

24、 经计算得到，风荷载标准值为： Wk=07030740214=0033kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为： Mw=08514WkLah210=0851400331518210=00l9kNm： 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 =N(A)+MwWf 立杆的轴心压力设计值：N=9737kN： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 =N(A)f 立杆的轴心压力设计值：N=N=1054kN： 计算立杆的截面回转半径：i=159 cm： 计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表533得：k=1155： 计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技

25、术规范(JGJ l30一2011)表533得：=15； 计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3118 m； 长细比：L0i=196： 轴心受压立杆的稳定系数(，由长细比l0i的结果查表得到：=0188 立杆净截面面积： A=424 cm2： 立杆净截面模量(抵抗矩)：W=449 cm3： 钢管立杆抗压强度设计值：f=205Nmm2： 考虑风荷载时 =973683(0188 x424)+ 192330444490=126434Nmm2： 立杆稳定性计算=126.434Nmm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/m，满足要求。不考虑风荷载时 =10540o8(0. 88424)=132.22

26、7Nmm2：立杆稳定性计算=132.22N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N1=N1w+No 连墙件风荷载标准值按脚于架顶部高度计算z=092，s=0214，o=03， Wk=0.7zso=07O9202140.3=0.041kNm2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=162m2： 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl302001)541条连端件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，No=5000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： N1w=14W

27、kAw=0938kN； 连墙件的轴向力设计值NI=N1w+N0=5.938kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=.A.f 其中一轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比li=250159的结果查表得到p=0958，1为内排架距离墙的长度； A=424 cm2：f=205Nmm2： 连端件轴向承载力殴计值为Nf=095842410-4205103=83269kN： N1=5.938N1=83.269，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上汁算得至N1=5.938小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求! 八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出段C受脚手架

28、荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。支座反力计算公式RA=N(2+k2+k1)+ql/2（1+k2）RB=-N(k2+k1)+ql/2（1-k2）支座弯矩计算公式MA=-N(m2+m1)-（qm2/2）C点最大绕度计算公式Vmax=Nm22l/3El(1+k2)+Nm12l/3El(1+k1)+(ml/3El)(ql2/8)(-1+4k2+3k3)+Nm1l/6El(2+3k1)(m-m1)+ Nm2l/6El(2+3k2)(m-m2)其中k=m/1,k1=m1/1,k2=m2/1本方案算例中，m=1.2m，l=1.8m，m1=0.25m，m2=1.1m；水平支撑梁的截面惯性矩I

29、=1130cm4，截面模量（抵抗矩）W=141cm3受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2NG+1.4NQ=1.24.321+1.43.525=1054kN;正常使用极限状态，荷载标准组合N=NG+NQ=4.321+3.825=7.146kN;水平钢梁自重强度计算荷载q=2.6110-378.5=0.205kN/m；K=1.2/1.8=0.667 k l=02 518=01 39 k2=1118=06 1l 代入公式，经过计算得到 支座反力RA=29252kN 支座反力RB=-7803kN 最大弯矩MA=14377kNm 最大应力=143766252(105141000)=97107Nmm2

30、水平支撑梁的最大应办计算值97107Nmm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215Nmm2，满足要求! 最大挠度Vmax=5.0l8mm 按照钢结构设计规范(GB500172003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400 mm 水平支撑梁的最大挠度5.0l8mm小于水平支撑梁的最人容许挠度2400/400mm，满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用l6号工字钢，计算公式如下 =MbWxf 其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GBS00 1 72003)得，b=2 由于b大于O6，根据钢结构设计规范(GB500172003)附表

31、8，得到b值为093。 经过计算得到最大应力=14377106(093 x 141000)=109754Nmm2； 水平钢梁的稳定性计计算=109.754小于f=215Nmm2，满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7803kN： 压环钢筋的设计直径D=16mm： 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为： =N2Af 其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范1098每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50Nmm2： A=7rD24=31 42 x 1 624=20 1062mm2 =N2A=78026

32、17201062x2=1 9404Nmm2：水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 拉环所受应力小于50Nmm2，满足要求! 45米型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(J6J1302011)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20米内，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距150米，立杆的横距08 5米，立杆的步距180米。采用的钢管类型为4830，连墙件采用2步3跨，竖向间距360米，水平艰巨360米。施工均布荷载为30kNm2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用1 6a工字钢

33、，其中建筑物外悬挑段长度180米，建筑物内锚固段长度270悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，转角处型钢采用钢丝绳拉结， (型钢挠度偏大，采用钢丝绳)。一、参数信息1脚手架参数双排脚于架搭设高度为20m内，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为l5m，立杆的横距为0.8 5m，立杆的步距为18 m：内排架距离墙长度为0.2 5 m：大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48 x 30：横杆与立杆连接方式为单扣件；连端件布置取两步三跨，竖向间距36 m，水平间距45 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2活荷载参数施工均布荷载(kNm2)：3000；脚于架用途：结构脚于架

34、：同时施工层数：2层；3风荷载参数本工程地处四川成都市，基本风压0.3kNm2：风荷载高度变化系数z，计算连端件强度时取092，计算立杆稳定性时取074，风荷载体型系数,s为0.2 1 4； 4静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kNm)：0.1248； 脚手板自重标准值(kNm2)：03 00；栏杆挡脚板自重标准值(kNm)：01 50； 安全设施与安全网自重标准值(kNm2)：0.005；脚手板铺设层数：4层； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板； 5水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用l 6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度18m，建筑物内锚同段长度27 m。

35、锚固压点压环钢筋直径20mm。 楼板混凝土标号：C30。6拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为：6.000； 钢丝绳与墙距离为(m)：3.300 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物11m 二、大横杆的计算 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1均布荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1=0.033kN/m 脚于板的自重标准值：P2=030.85/(2+1)=0.085kN/m 活荷载标准值：Q=03

36、0.85/(2+1)=0.085kN/m 静荷载的设计值：q1=1.20.033+1.20.085=0.1425kN/m活荷载的设计值：q2=1.420.85=1.19kN/m2、强度验算跨度和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨度最大计算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.10 q2l2跨中最大弯距为M1max=0.080.1421.52+0.101.191.52=0.293KN.m支座最大弯距计算公式如下：M2max=0.10q1l2-0.117 q2l2支座最大弯距为M2max=-0.100.1421.52-0.1171.191.52=-0.345 KN.m：选择支座弯矩和跨中弯

37、矩的最大值进行强度验算：=Max(0.293106,0.345106)/4490=76.837N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=76.837 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：Vmax=(0.677q1l4+0.990 q2l4)/100EI其中：静荷载标准值：q1=p1+p2=0.033+0.085=0.118KN/m;活荷载标准值:q2=Q=0.85KN/m;最大挠度计算值为：V=0.6770.11815004/(1002.06105107800)+0.9900.8515004

38、/(1002.06105107800)=2.101mm;大横杆的最大挠度2.101mm小于大横杆的最大的容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求！三、小横杆的计算 根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、 荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.0331.5+0.05KN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.851.5/(2+10)=0.128KN;活荷载标准值：Q=308515(2+1)=1275kN：集中荷载的

39、设计值：P=12(005+0128)+141275=1998kN：2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和：均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=ql 28 Mqmax=12003308528=0004kNm：集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=Pl3 Mpmax=19980853=0566kNm：最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=057kNm；最火应力计算值=MW=0571064490=12688Nmm2：小横杆的最大弯曲应力=12688Nmm2小于小横杆的抗弯强度设计值205Nmm2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载

40、与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5ql4/384EIVqmax=50.0338504(3842061 051 07800)=00 1 mm：大横杆传递荷载P=P1+P2+Q=005+0128+1275=1452kN：集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=PI(3l24129)72EIVpmax=145245850(38502-485029)(722061 05107800)=1426mm：最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.01+1.426=1.436mm 小横杆的最大挠度为1436mm小于小

41、横杆的最大容许挠度850150=5667与l0mm，满足要求! 四、扣件抗滑力的计算 按规范表517，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJl302011（525)： RRc 其中Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值：PI=00331522=005kN； 小横杆的自重标准值：P2=00330852=0Ol4kN； 脚手板的自重标准值：P3=03085X 152=0