地铁脚手架专项施工方案辽宁.doc

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1、目录第一节 编制依据3第二节 工程概况32.1+32.2+42.3 +4第三节 脚手架方案选择43.1 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。43.2 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。43.3 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。43.4 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；53.5 综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。53.6 结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：钢管落地脚手架。5第四节 脚

2、手架材料选择54.1 钢管落地脚手架5第五节 脚手架搭设流程及要求65.1 钢管落地脚手架65.2 主杆基础65.3 立杆间距65.4 大横杆、小横杆设置75.5 剪刀撑75.6 脚手板、脚手片的铺设要求75.7 防护栏杆85.8 连墙件85.9 架体内封闭9第六节 脚手架的劳动力安排96.1 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1015人，均有上岗作业证书。96.2 建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。96.3 外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行

3、施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。9第七节 脚手架的检查与验收97.1 钢管落地脚手架9第八节 脚手架搭设安全技术措施98.1 技术保障措施108.2 质量保障措施108.3 安全保障措施 108.4 钢管落地脚手架12第九节 脚手架拆除安全技术措施139.1 钢管落地脚手架13第十节 落地架计算书1410.1 参数信息:1410.2 大横杆的计算:1610.3 挠度计算:1810.4 小横杆的计算:1810.5 扣件抗滑力的计算:2010.6 脚手架荷载标准值:2110.7 立杆的稳定性计算:2210.8 最大搭设高度的计算:2410.9 连墙件的计算:2510.10 立杆的

4、地基承载力计算:27第一节 编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社； 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节 工程概况2.1+站在大连东港地区规划三横路与二十纵路交叉口下。设计范围包括自车站起点里程DK1+至车站终点里程DK1+，总长150.8m。车站中心里程为DK1+。本站为地下单层侧式站，总建筑面积9697

5、.3 m2。车站共设4个出入口。+区间位于大连市+站东侧。区间起讫里程为DK1+，站后区间全长322.873m。基坑开挖深度约为11m。基坑安全等级为二级，由于本站及站后区间场地开阔且地下无管线，具备放坡条件，故本站围护结构选择1:1.2放坡开挖外加旋喷桩止水帷幕。基坑边坡支护的方式采用锚喷混凝土，混凝土厚度100mm，混凝土强度等级为C25，内放815015钢筋网片，并焊接在边坡锚杆上，边坡锚杆采用2525002500呈梅花布置，单根长为2.5m。为了减少边坡水压力，及时排除边坡积水，在喷射混凝土前，预埋100的硬质塑料管。2.2+区间+区间起讫里程为DK1+，区间全1125.938m。区间

6、隧道采用明挖法施工，为矩形断面。正线线间距4.6m，线路纵向从东海公站出站后以7坡度下坡，然后以3.722的坡度上坡，隧道最低点位于里程CK1+058.196处。隧道结构底最大埋深10.865m（覆土厚度4.405m）、最小埋深8.43m（覆土厚度1.97m）。区间于DK1+设施施工联通门，并于DK1+设泵房。2.3 +站+站在大连市东港地区规划三横路与二十纵路交叉口下。设计范围包括自车站起点里程DK1+至车站终点里程DK1+，总长150.8m。车站中心里程为DK1+。本站为地下单层侧式站，总建筑面积9719 m2。车站共设4个出入口。第三节 脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量、安全和

7、合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：3.1 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。3.2 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3.3 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。3.4 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；3.5 综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合滁州市市级安全质量标准化示范工地的有关标准。3.6 结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：钢管落地脚手架。第四节 脚手架材料选择

8、4.1 钢管落地脚手架4.1.1 钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.2mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。4.1.2 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。4.1.3 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统

9、一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4.1.4 脚手板、脚手片采用符合有关要求。4.1.5 安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。4.1.6 连墙件采用钢筋柔性连接，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求。第五节 脚手架搭设流程及要求5.1 钢管落地脚手架 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向

10、扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。5.2 主杆基础 本工程脚手架基础应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满

11、足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。5.3 立杆间距 5.3.1 脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)；离立杆距建筑物0.2m。5.3.2 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 5.3.3 立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 5.3.4 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 5.3.5 立杆及纵横向水平杆构造要求：5.4 大横杆、小横杆设

12、置 5.4.1 大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 5.4.2 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。5.5 剪刀撑 脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5.6 脚手板、脚手片的铺设要求 5.6.1 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板

13、：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。 5.6.2 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 5.6.3 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5.7 防护栏杆 5.7.1 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 5.7.2 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 5.7.3 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m

14、。 5.7.4脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。5.8 连墙件 5.8.1 脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 5.8.2 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 5.8.3 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 5.8.4 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。5.9

15、架体内封闭 5.9.1 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 5.9.2 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 5.9.3 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。第六节 脚手架的劳动力安排6.1 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1015人，均有上岗作业证书。6.2 建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。6.3 外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责

16、人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第七节 脚手架的检查与验收7.1 钢管落地脚手架 7.1.1 脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。 7.1.2 高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。第八节 脚手架搭设安全技术措施8.1 技术保障措施 8.1.1 架子搭设完毕，用合格密目安全网围护于架子的外围及底部。 8.1.2 钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应

17、符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 8.1.3 架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 8.1.4 该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 8.1.5 脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各

18、构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。8.2 质量保障措施 8.2.1 操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 8.2.2 技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 8.2.3 脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 8.2.4 脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。8.3 安全保障措施 8.3.1 操作人员必须持证上岗。 8.3.2 架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不

19、得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 8.3.3 在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 8.3.4 雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 8.3.5 应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| B 在六级以上大风和大雨后 C 停用超过二个月，复工前。 D 检查保修项目 E 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； F 扣件螺丝是否

20、松动； G 安全防护措施是否符合要求。 8.3.6 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 8.3.7 脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 8.3.8 搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。8.4 钢管落地脚手架 8.4.1 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 8.4.2 外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 8.4.3 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 8.4.4 外脚

21、手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 8.4.5 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 8.4.6 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 8.4.7保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8.4.8结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 8.4.9 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 8.4.10结构施工时不允许多层同时作业，装修施

22、工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。 8.4.11 当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 8.4.12 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。第九节 脚手架拆除安全技术措施9.1 钢管落地脚手架 9.1.1 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 9.1.2 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 9.1.3 拆架的高处作业人

23、员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 9.1.4 拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 9.1.5 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 9.1.6 连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 9.1.7 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 9.1.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电

24、事故。 9.1.9 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 9.1.10 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 9.1.11 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 9.1.12 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 9.1.13 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 9.1.14 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 9.1.15 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆

25、内未清除的残留物从高处坠落伤人。 第十节 落地架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。10.1 参数信息: 10.1.1 脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 10.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为

26、483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 10.1.2 活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):4.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:1； 10.1.3 风荷载参数 辽宁省大连市地区，基本风压为0.65，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65； 考虑风荷载 10.1.4 静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.400；栏杆挡脚板自重标准(kN/m2

27、):0.110；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:1；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢； 10.1.5 地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):320.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。 10.2 大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 10.2.1 均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.4001.050/(2+1)=0.140

28、kN/m ； 活荷载标准值: Q=4.0001.050/(2+1)=1.400 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.035+1.20.140=0.210 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.400=1.960 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 10.2.2 强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.2101.2002+0.101.9601.2002 =0.306 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2m

29、ax= -0.100.2101.2002-0.1171.9601.2002 =-0.361 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.306106,0.361106)/4730.0=76.321 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 76.321 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！10.3挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.140=0.175 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.400 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0

30、.6770.1751200.04/(1002.06105113600.0)+0.9901.400 1200.04/(1002.06105113600.0) = 1.333 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 10.4 小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 10.4.1 荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.200 = 0.042

31、kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.4001.0501.200/(2+1)=0.168 kN； 活荷载标准值：Q=4.0001.0501.200/(2+1) =1.680 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.042+0.168)+1.4 1.680 = 2.605 kN； 小横杆计算简图 10.4.2 强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0351.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.6051.050/3 = 0.912 kN.m ； 最

32、大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.917 kN.m； = M / W = 0.917106/4730.000=193.965 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 10.4.3 挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0351050.04/(3842.060105113600.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.042+0.168+1.680 = 1.890 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最

33、大挠度计算公式如下: Vpmax = 1890.4801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 113600.0) = 3.319 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.319 = 3.343 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；10.5 扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照

34、下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.050=0.037 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.4001.0501.200/2=0.252 kN； 活荷载标准值: Q = 4.0001.0501.200 /2 = 2.520 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.037+0.252)+1.42.520=3.875 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.6 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载

35、包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 10.6.1 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 = 0.11610.000 = 1.161 kN； 10.6.2 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.40 NG2= 0.40011.200(1.050+0.3)/2 = 0.324 kN； 10.6.3 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11 NG3 = 0.11011.200/2 = 0.066 kN； 10.6.4 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0

36、.0051.20010.000 = 0.060 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.611 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 4.0001.0501.2001/2 = 2.520 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.650 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz=

37、0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.6500.8400.649 = 0.248 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.21.611+ 1.42.520= 5.461 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.21.611+ 0.851.42.520= 4.932 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2481.200

38、 1.8002/10 = 0.115 kN.m；10.7 立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =5.461 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W

39、= 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 5461.000/(0.188450.000)=64.553 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 64.553 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =4.932 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.00

40、0 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 4932.000/(0.188450.000)+114764.772/4730.000 = 82.561 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 82.561 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！10.8 最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的

41、轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.450 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.520 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1884.50010-4205.000103-(1.20.450 +1.42.520)/(1.20.116)=95.284 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 95.284 /(1+0.00195.284)=86.995 m； H= 86.995 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.450 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.520 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.115 /(1.4