多层商贸城高支模专项施工方案(模板支撑计算书).doc

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1、高支模专项施工方案一、 工程概述 （一）、工程基本情况 本工程位于*商贸城，位于*城市西侧，属中河坝片区，原为城乡结合部，由于城市的快速发展，已经完全融于市区。项目西靠*火车站和*客运站，距离仅为300米，距成渝高速入口为1500M，项目北侧为*最好的中学*中学，项目南侧为*最大的银兆电子城和正在开发中的*小区。项目东为跃进机械厂。*主要的城市道路内环东路和内环南路沿项目用地而行，交通方便，38M宽的临江河横穿商贸城用地，在政府的精心打造下将成为用地内居住商业的景观带之一。*工程，为局部地下一层地上五层建筑，总建筑面积约15511.32（其中地下约991.05）；一至三层为营业层，四、五层为仓

2、储，局部地下一层为设备层。一层层高5.1m，二、三层层高4.8m，四、五层层高4.2m，建筑总高度23.1m。城中城全生活A馆工程，为局部地下一层地上五层建筑，总建筑面积约20275.65（其中地下约895.79）；一至三层为营业层，四、五层为仓储，局部地下一层为设备层。一、二层层高5.1m，三、四层层高4.5m，五层层高4.2m，建筑总高度23.4m。城中城全生活A馆与*。两个单体均为多层建筑，耐火等级等级二级;屋面防水等级为二级；抗震设防烈度为六度；主要结构类型为框架结构；合理使用年限为50年。；在本工程中出现了高支模。（二）、模板支撑概述本施工方案针对这个高支模进行了详细的设计。为了确保

3、模板系统有足够强度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用483.5扣件式钢管满堂模板支撑，楼板、粱底（侧）模板采用18厚夹板，梁底大横杆下面采用双排扣，托梁、搁栅均采用8080木方，通过调整上托来调节模板支撑的高度。在模板支撑的搭设过程中，应充分利用已经浇注好的的建筑结构，如柱子等，用四根钢管夹紧柱子，并与模板支撑立杆用扣件连接，形成井字形结构，使模板支撑与之进行可靠连接，以增加模板支撑的整体稳定性。本施工方案应有公司技术负责人及安全技术负责人审批同意，再报监理单位审批通过，最后根据完善后的施工方案进行施工。二、 编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001； 2、木结构

4、设计规范GB50005-2003； 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002； 4、建筑施工手册第三版，中国建筑工业出版社，2003.03出版； 5、建筑计算施工手册，中国建筑工业出版社，2001出版； 6、混凝土结构工程施工质量规范GB50204-2002； 7、建筑施工安全检查标准JGJ59-99； 8、本工程设计图纸。三、地基条件 本工程高支模立杆支撑在基础及柱基梁柱上，高支撑立杆下垫1501508mm钢板作立杆竖向受力面。 四、模板支撑体系 （一）、模板支撑系统设计的各项荷载 1、模板及支撑系统自重； 2、新浇筑混凝土自重； 3、钢筋自重； 4、施工人员及施工设备荷载； 5、振

5、捣混凝土时产生的荷载； 6、新浇注混凝土对模板侧面的压力； 7、倾到混凝土时产生的水平荷载； 8、根据建筑施工手册第三版，参与模板支撑系统荷载效应组合的各项荷载：模板类别参与组合的荷载项计算承载能力验算刚度楼板模板支撑1，2，3，41，2，3梁模板支撑1，2，3，51，2，3（二）、各项荷载标准值 荷载项目荷载标准值1.模板及支撑系统自重木模板0.75KN/2.新浇筑混凝土自重24KN/M33.钢筋自重楼板模板1.1KN/M2梁模板1.5KN/M34.施工人员及施工设备荷载2.5KN/（小楞）；1.0KN/5.振捣混凝土时产生的荷载水平面模板2.0KN/垂直面模板4.0KN6.新浇筑混凝土对模

6、板侧面的压力按公式计算7.倾到混凝土时产生的水平荷载用容量小于0.2M3的运输器具送料2KN/用容量为0.20.8M3的运输器具送料4KN/用量大于0.8M3的运输器具送料6KN/说明：根据建筑施工手册第三版1. 计算模板及直接支撑的小楞时，对均布荷载取2.5KN/，另应以集中荷载2.5KN在进行验算，比较两者所得的弯矩值，按大者采用；2. 计算支架立柱及其他支撑结构构件时，均布荷载取1.0KN/。（三）、设计模板支撑系统时的各项荷载分项系数 计算模板及其支撑时的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分享系数应按下表采用。项次荷载类别荷载分项系数1模板及支撑自重1.22新

7、浇筑混凝土自重1.23钢筋自重1.24施工人员及施工设备荷载1.45振捣混凝土时产生的荷载1.46新浇筑混凝土对模板侧面的压力1.27倾倒混凝土时产生的水平荷载1.4（四）、模板支撑材料 模板支撑系统所用材料应经过有关部门检测合格方可使用，材料的容许应力以检测结果为准。本工程用与模板支撑系统的钢管采用3号钢，其抗弯强度设计值=205N/m。木材选用松木，含水率不大于15%，其力学性能为：E=9000N/m,抗剪强度为：fv=1.4N/m,抗弯强度为：fm=13N/m.具体材料性能见下表： 本工程各材料力学性能材料名称自重抗弯强度设计值（N/m）抗剪强度设计值（N/m）弹性模量（N/m）截面抵抗

8、矩（cm3）惯性矩（cm4）483.5mm3.84kg/m3205无2.061055.0812.1918mm厚胶合板10kn/m3131.46500无无8080mm木枋10kn/m3131.4900083.33343.3312mm螺栓无抗拉强度：170无无无无注：考虑到搭设模板支架的钢管会有不同程度的腐朽和磨损，本方案在计算时所采用的钢管计算为483.0mm,根据计算得：A=424m。（五）、初步设计 本工程模板支架钢管选用483.5；立杆采用顶部带可调上托的钢管，在主次梁底立杆纵向间距为1.0米、横向间距1.1米，组成一个1.0m1.1m的满堂模板支架；楼板的最大间距为1.1m1.1m的满堂

9、模板支架；大横杆间距为1.4米，平板模用18mm夹木板，铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托梁上，搁栅断面8080mm，间距300mm,托梁断面8080mm,间距1100mm。（六）、楼板模板支撑体系验算1. 楼板面板计算（100mm厚）面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和扰度等，面板按四跨梁计算。荷载计算： 底模18mm厚板自重：1.2101.20.018=0.259KN/m 混凝土自重： 1.2251.20.1=3.6KN/m 钢筋自重：1.21.11.20.1=0.158KN/m 施工荷载按2.5KN/计得：1.42.50.30=1.05KN/m 泵送垂直荷载按4KN/计得：1.44

10、0.30=1.68KN/m 振捣混凝土荷载按2KN/计得： 1.420.30=0.84KN/m总荷载为：7.59KN/m计算简图如下：（1） 验算底模板抗弯强度 查静力计算手册：Mmax=0.121ql2=0.1217.590.32 =0.0826KN.MWN=bh2/6=1200182/6=64800mm3F=Mmax/Wn=0.0826106/64800=1.27N/mFM=13Nm(2)抗剪强度验算 查静力手册得：Wmsx=0.62ql=0.627.590.3=1.41KNTmax=3Vmax/2bh=31.41103/(2120018)=0.10N/m(3)扰度验算 验算扰度时，采用荷

11、载标准值，且不考虑振捣混凝土的荷载。 q=101.20.018+251.20.1+2.50.3+1.11.20.1=4.1KN/m =0.967ql4/100EI=0.9674.13004/(10075001/12120018)=0.08mmW=300/400=0.75mm2、搁栅枋木计算（8080mm） 考虑到一般的木枋长度为2米，则木方有一端为悬臂900 mm和两端各悬臂450两种形式，取最不得形式进行计算即一段悬臂900 mm进行验算： 计算简图如下： 木枋自重q=0.064/M所以均布荷载：Q=7.59+0.064=7.6544KN/M查静力手册得：Mmax=0.125ql2(1-0.

12、92/1.12)2=0.1257.591.12(1-0.92/1.12)2=0.607KN.mVmax=qm=0.97.59=6.83KN最大支座力N=0.5ql(1+m/l)2=12.6KNW=bh2/6=83.33I=bh3/12=341.33（1）抗弯强度验算 F=Mnax/wn=0.607106 /83.33103=7.28N/mFM=13N/m (2)抗剪强度验算 Tmax=3Vmax/2bh=36.83103/(28080) =1.33N/mfv=1.4N/m (3)挠度验算 验算挠度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣混凝土的荷载。q=4.1+0.064=4.164KN/m。=qml

13、4/24EI(4m2/l2+3m3/l3-1)=3.2mmW=1/250=4.8mm所以木枋满足要求。3、托梁计算（8080mm）虑到一般的木枋长度为2米，则木方有一端为悬臂900 mm和两端各悬臂450两种形式，取最不得形式进行计算即一段悬臂900 mm进行验算：计算简图如下：集中荷载取木方的支座力：N=12.6KN（间距300mm）均布荷载取托梁自重：Q=0.064查静力计算手册得：Mmax=0.5qm2 +0.175Nl=0.50.0640.92+0.17512.61.1=0.85kn.mVmax=qm+0.375N=0.0640.8+0.37512.6=4.776KN(1)抗弯强度验算

14、 F=Mmax/Wn=0.85106/83.33103=9.2N/mfm=13N/m(2)抗剪强度验算 Tmax=3Vmax/2bh=34.15103/(28080)=0.97N/mfv=1.4n/m(3)扰度验算 W1=0.521ql4/100EI=0.1mm W2=1.466fl3/100WI=3.0mm W=W1+W2=3.1mmw=1200/250=4.8mm 所以托梁满足要求。4、楼板支撑计算 计算单元如下图：荷载计算： 底模18mm厚板自重：1.1101.00.018=0.02KN/M 混凝土自重： 1.1251.00.1=2.75KN/M 钢筋自重： 1.11.11.00.1=0

15、.158KN/M 施工荷载按2.5KN/计得：1.12.51=2.75KN/M 泵送垂直荷载按4KN/计得：1.141=4.4KN/M 振捣混凝土荷载按2KN/计得：1.121=2.2KN/M 木枋自重：0.0643=0.192KN/M 托梁自重：0.064KN/M所以总荷载为：Q=12.54KN/M架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1248KN/M H=10.1MNgik=Hgk1=10.10.1248=1.26KN立杆承受的总荷载为：12.54+1.26=13.8KN=13800N 立杆验算1. 立杆强度验算： Q=N/A=13800/424=424=32.55N/mF=205N/

16、mm2,安全。2. 立杆稳定性计算：N/（A）FN计算立杆最大垂直力设计值；轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查规范JGJ1302001附录C取值；根据规范JGJ1302001第6.6.2条规定：立杆计算长度10=h2a式中：h立杆步距；a- 模板支架立杆伸出顶层横向水平中心线至模板支撑点的长度。所以，10=h+2a=1400+2100=1600长细比：=l0/i=1600/15.78=101.4查规范JGJ130-2001附录C，=0.578A=立杆的截面面积，钢管取483mm，根据计算得A=424mm2立杆稳定性验算：N/（A）=13800/(0.578424)=56.31N/mm2F=2

17、05N/mm2所以支撑满足要求（七）、梁模板支撑体系验算 模板支架的钢管选用483.5；立杆采用顶部带可调上托的钢管，立杆纵向间距为1.0米，横向间距为1.0米，组成一个1.0m1.0m的满堂模板支架；大横杆间距为1.4米，平板模用18mm夹板，铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托梁上，搁栅端面8080mm，间距250mm,托梁段面8080mm,间距1.0mm.具体布置形式见附图。1、 梁底板验算 梁底板为受弯构件，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和扰度等，底板按四跨梁计算。 荷载计算： 底模18mm厚板自重：1.2100.250.018=0.045KN/m 混凝土自重： 1.2250.251=7.5K

18、N/m 钢筋自重：1.21.50.251=0.45KN/M 施工荷载按2.5KN/计得：1.42.50.25=0.875KN/m 泵送混凝土荷载按4KN/计得：1.440.25=1.4KN/m 振捣混凝土荷载按2KN/计得：1.420.25=0.7KN/m 所以总荷载为：q=10.97KN/m 计算简图如下：（1） 验算底模强度查静力计算表得：Wn=bh2/6=250182/6=13500mm3Mmax=0.121ql2=0.12110.970.252=0.119KN.mF=M/Wn=0.119106/13.5103=8.81N/mm2FM=13N/ mm2 (2)抗剪强度验算 Vmax=0.

19、62ql=0.6210.970.3=2.04KN Tmax=3Vmax/2bh=32040/(225018)=0.68N/ mm2FV=1.4N/m (3)扰度验算 验算扰度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣混凝土的荷载。 q=100.250.018+250.251+2.50.25=6.92KN/m W=0.967(ql4/100EI) =0.967(6.923004)/(10075001/12200183) =0.74mmW=1/200=1.5mm 所以梁底模板满足要求。2、 梁侧模板计算（1） 侧压力计算 梁的侧模板强度计算，要考虑振捣混凝土十产生的荷载及新浇注混凝土对模板侧面的压力，并乘以

20、分项系数的1.2模板的最大侧压力F，取以下二式中的最小值； F=0.22rtb1b2.vF=24h其中：r-混凝土的重力密度（KN/M3） V-混凝土的浇注速度（m/h）,取2m/h; To-新浇混凝土的初凝时间 （h） To-200/(t+15) (T为混凝土的温度)，取2； H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m） B1-外加剂影响修正系数，取值为1（不掺加外加剂） B2-混凝土坍落度影响修正系数，取值为1.15 （坍落度在11-15cm时） F=0.2225211.152=17.84KN/ F=241=24KN/振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/泵送水平荷载为2KN/总

21、侧压力 q1=1.224+1.44+1.42=37.2KN/立档间距为300mm,所以侧模跨度为0.3m的多等跨连续板，按四跨连续梁计算。其线荷载 q=0.7q1=26.04KN/m,计算简图如下： （2） 验算抗弯强度 Mmax=0.121ql2=0.12126.040.32=0.284KN.m F=Mmax/Wn=0.284106/(1000/6)182 =5.26N/mfm=13N/mm2 (满足要求) (3)验算抗剪强度 Vmax=0.62ql=0.6226.040.3=4.84KN Tmax=3Vmax/2bh=(34840)/(2100018)=0.4N/ mm2 F=1.4N/

22、mm2 (满足要求)（3） 验算挠度 验算扰度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣混凝土的荷载。 q=0.7(24+4+2)=21KN/m WA=(0.967ql)/100EI =(0.967303004)/(10075001000183/12) =0.64mmW=1/200=1.5mm (满足要求)3、 梁侧板木方验算梁侧板木方的线荷载 q=0.3q1=11.16KN/m,按单跨悬臂梁计算，计算见图如下；查静力计算手册得：Mmax=0.5ql2=0.511.160.352=0.68KN.mVmax=ql=11.160.3=3.35KNW=bh2/6=83.333I=bh3/12=341.334（

23、4） 验算抗弯强度 F=Mmax/Wn=0.68106/ (83.33103) =8.16N/mfm=13N/ mm2 (3)验算抗剪强度 Tmax=3Vmax/2bh=(33350)/(28080)=0.785N/ mm2 F=1.4N/ mm2 （5） 验算挠度 验算扰度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣混凝土的荷载。 q=0.3(24+4+2)=9KN/m =(0.129ql4)/24EI =(0.12993004)/(2475001000183/12) =0.11mmW=1/200=1.2mm 所以木方满足要求。4、 穿梁螺栓计算 布置原则为：每个竖向截面布置二道，且第一道距梁底为350

24、mm,第二道距梁底700，间距为600mm。 计算公式： NN=FA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力A- 穿梁螺栓的有效面积（mm2）F-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/n/ mm2 穿梁螺栓承受的最大拉力为：N=0.6Q=17.14 N=17.140.3/2(1+0.3/0.3)=10.28KN 选取12穿梁螺栓，600mm,则穿梁螺栓的有效面积A=76 mm2 N=fA=0.1776=12.92KNNN,满足要求。5、梁底搁栅枋木计算 （8080mm） 支架支顶上搁栅枋木为8080mm,他上部荷载有枋木、梁模板自重，钢筋、混凝土荷重等。荷载计算：钢筋混凝土梁自重：q=(25+1.5)10

25、.25=6.625KN/m模板的自重线荷载（模板自重0.33KN/）q2=0.330.25(21+0.3)/0.3=0.63KN/m活荷载包括施工荷载、振捣荷载、泵送荷载：P=（2.5+2+2）0.250.3=0.49KN考虑到梁两侧部分楼板荷载集中力的方式向下传递：集中力：F=1.2（25+1.1）0.80.1=1.69KN均布荷载为：q=q1+q2=1.2(6.625+0.63)=8.71KN/m集中荷载为：P=1.40.49=0.69KN计算简图如下查静力计算表得：Mmax=p1/4+0.5F+0.125q12 =0.691/4+0.51.69+0.1256.750.32=1.03KN.

26、n 通过内力计算可得： Vmax=(2F+p+q1)/2 =(21.69+0.38+6.750.3)/2=2.895KN 最大支座力为N=2Vmax=5.79KN(1)验算枋木的抗弯强度： F=Mmax/Wn=1.0310/83.3310=12.36fm=13N/ mm2(2)抗弯强度验算： Tmax=3V/2bh=(32895)/(28080)=0.68N/ mm2f=1.4N(3)扰度验算 W=pl/48el+f0.51(312-4(0.51)2)/24EI+5QI/384EI=3.89mmw=1/250=4.8mm 所以满足要求。6、梁底托梁计算（8080mm） 考虑到一般的木方长度为2

27、米，则木枋有一端为搭接，所以按单跨梁进行验算：计算简图如下：集中荷载取木枋的支座力：N=5.79KN（间距300mm）均布荷载取托梁自重：Q=0.064KN/m查静力计算手册得：Mmax=0.5qm2+0.175Nl=0.50.0640.92+0.1755.791.1=1.14KN.M Vmax=0.5ql+0.375N=0.50.0641.1+0.3755.79=2.19KN(1)验算枋木的抗弯强度： F=Mmax/Wn=1.1410/83.3310=12.86fm=13N/mm2(2)抗弯强度验算： Tmax=3V/2bh=(32190)/(28080)=0.51N/mm2f=1.4N(3

28、)扰度验算 I=bh3/12=343.33mm3 W=0.5210.0649004/100EI+1.4665.321039003/100EI=3.1mmw=1/250=4.4mm 所以满足要求。7、梁支撑验算 其支撑的荷载是梁的荷载（包括梁底模板荷载和梁侧两边部分楼板模板荷载）和支撑系统自重，计算单元如下：a. 梁底模板横向每米长度上的荷载为： 模板自重： （0.5+0.35+0.5+1.0）100.0181.2=0.497KN/m 混凝土自重（0.5750.35+0.60.2+1.00.1）251.2=10.2KN/m 钢筋自重： （0.5750.351.5+0.60.21.5+1.00.1

29、1.1）1.2=0.574KN/m 振捣混凝土产生的荷载： 1.02.01.4=2.8KN/m 垂直荷载共计=（0.497+10.2+0.574+2.8）=14.07KN/m 梁底模板（包括梁底模板荷载和梁侧两边部分楼板模板荷载）纵向间距为1米，所以每根立杆支撑荷载为： 14.071=14.07KN架体每米高度一个立杆纵距的自重 Gk1=0.1248KN/mH=10.1MNgik=hgk1=10.10.1248=1.26KN立杆承受的总荷载为:14.07+1.26=15.33KN=15330N 立杆验算1. 立杆强度计算:=N/K=15330/424=36.16N/m,安全.2. 立杆稳定性计

30、算:N(A)FN-计算立杆最大垂直力设计值:-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比R查规范JGJ130-2001附录C取值:根据规范JGJ130-2001第5.6.2条规定:立杆计算长度1o=H+2a式中:H=立杆步距; A=模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度. 所以,lo=h+2a=140+224=188长细比:R=lo/i(钢管回转半径)=188/1.58=119,查规范JGJ130-2001附录C,=0.417A-立杆的截面面积,截面取483mm,根据计算得:A=424 mm2立杆稳定性计算:N/(A)=15330/(0.417424)=86.7N/mf=205N/ m

31、m2所以满足要求.(八)、地基抗压冲切承载力验算根据规范GB5007-2002可知,受冲切承载力计算公式为:N0.7Bhpf1amho其中:N-上部结构传直基础顶面的轴向力设计值:Bhp-受冲切承载力截面高度影响系数,当ho不大于800时,bhp取1.0;当ho大于等于2000,bhp取0.9,其间按线性内插取值;Ft-混凝土轴心抗拉强度设计值;Am-冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;Ho-基础冲切破坏锥体的有效高度.N=15330N;am=(0.848+500)/2=269.2;ft=1.1N/ mm2;Ho=500mm所以:0.7bhftamho=0.71.01.1269.2500=1140

32、06NN0.7bhpftamho=114006N地基承载力满足要求. (十)、模板支撑系统布置 由以上计算可知,支撑系统符合要求.另外,为加强支撑系统的整体稳定性,在各立杆底部,沿纵横方向,距底座高度为200mm设置扫地杆:在纵横方向满跨设剪刀撑,在模板支撑顶层开始往下每隔两部设水平剪刀撑,在支撑顶层的第一道拉杆下设一道水平安全网.五、满堂模板支架安装、拆卸及施工安全技术措施 (一)、满堂模板支架的使用要求1、模板安装必须按模板的施工方案进行,严禁任意变动.2、安装模板及其支架,应待下部支撑处理加固后的强度达到能承受上层模板、支撑、新浇注混凝土的重量和施工荷载等全部荷载以后,方可进行.3、模板

33、及其支撑系统在安装过程中,必须设置临时固定设施严防倾覆.4、支柱全部安装完毕后,必须及时沿横向和纵向加设水平撑和纵横垂直剪刀撑,并与支柱固定.5、施工前带好安全帽,配备工具袋.6、大模板的装拆,堆放均要采取放倾倒措施.7、临边高处作业(2M以上)施工工人必须按照要求系扣安全带.8、模板和其他堆放荷载必须堆放均匀,并严格控制施工荷载不得超过3KN/.9、尺寸比较大,梁配筋比较多,在大梁模板制作时,先安装好梁底板及一侧梁模板后,安装大梁钢筋,再安装另一侧板,以保证梁配筋安装尺寸准确.10、浇注大梁砼时,为使大梁模板及支撑系统受力均匀,大梁砼浇注时分层均匀下料,减小大梁模板及支撑系统变形.11、高支

34、模安装完工后,由公司质安部确认,项目总监签字认可后才允许进入下道工序施工.施工单位应明确高支模施工现场安全负责人,负责施工全过程的安全管理工作.12、高支模施工应按经审批的技术方案进行,技术方案未经原审批部门同意,任何人不得修改变更.13、高支模搭设、拆除和浇注砼时,无关人员不得进入支模架底下,不得从支撑系统上爬上爬下,由安全员现场监护.14、高支模搭设完毕后,由项目部自检验收合格后,报分公司,分公司验收合格后,报总公司,总公司验收合格后方能进行钢筋安装.砼浇注时,应设专职安全员,观察模板及其支撑系统的变形情况,发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,待处理好之后,并经安全负责人检查后方可继续施

35、工.15、建立模板拆除申请制度,在结构混凝土强度达到规范规定,并经回弹或砼实验报告出来之后进行,由现场施工员提出拆除申请单,安全负责人审核,经公司技术负责人批准签字后方可拆除. (二)、模板支架的构造要求1、每跟立杆底部应设置垫板,并必须按有关规定设置纵、横扫地杆.2、高支模立杆步距不得大于1.5m,并设置纵横水平拉杆.3、立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接.4、支架立杆应竖立设置，2m高度的垂直允许偏差为5mm.5、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大雨25mm.6、在搭设立杆时，应先在楼外设立基准点，然后根据基准点分别放线，放出立杆网线，在根据放出的

36、立杆网线放置立杆。7、在模板支撑顶层开始往下每隔二步设水平剪刀撑，在支撑顶层的第一道拉杆下设一道水平安全网。8、扣件的紧固程度应在4065N.m，并不大雨65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度，对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（三）、摸板支架搭设、安装及安全措施1、支架搭设 （1）支架的搭设，必须根据设计平面布置图。 （2）支架基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。 （3）架子应支承于钢垫块上，垫块1501508mm. （4）搭设过程中划出工作标志区，严禁行人进出、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人

37、指挥下作业，当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防堕落伤人。 （5）支架及时与结构拉结，以保证支架整体和搭设过程安全，未完成支架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 （6）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。2、模板的操作工艺熟悉图纸对工人技术交底施工放线、模板制作模板安装施工过程中班长、施工员检查班长自检、复核技术负责人自检项目经理办理签证3、模板安装1）、梁模板安装梁模板主要由侧板、底板、夹木、托木、支撑等组成，在梁底板小顶撑间距不大于300mm。夹木设在梁模两侧板下方，还应根据支设楼板的

38、搁栅的标高，钉牢在支柱定撑上，在底板下面加上牵杆和托木，在主梁和次梁交接处，应在主梁侧板上留缺口，并钉上寸口档，次梁的地板与侧板钉在寸口档上。为防止模板下口向外爆裂及中部鼓胀，应在梁中的中部用对拉螺栓，对拉间距为600mm,对拉螺栓在钢筋入模后安装，侧模的支撑检举间距为300mm。梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正，待平板模板安装后，检查并调整标高，当梁的跨度大于4m以上时，在梁模的跨中要起供高度不得大雨的2%3%。2）模板的控制 模板安装完毕后浇筑砼时模板会受到砼侧压力及施工荷载的作用而产生一定程度的变形及位移，应采取方法和措施对变形进行观察从而控制模板的变形 1.大

39、截面梁的沉降观测和控制，大截面梁由于支顶和外力作用经常产生下沉现象。浇筑砼时在该梁底部设置专门观测点，在施工过程中加以控制。 2.外边梁外侧板的控制：外边梁在浇筑过程中，由于砼产生的侧压力及施工荷载的作用容易产生变形。为防止这一现象发生，除了加强模板的安装外，在施工过程中必须在外侧顶一条水平线加以观测和控制，并指定专人跟踪观察，上层与下层对比复核。5、施工管理与安全措施（1）支架搭设应严格遵守规定，搭设前应由技术负责人向施工管理及工人班组进行详细交底。（2）支架在使用过程中，严禁随便拆除任何杆件或零配件，如因妨碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施方可暂时拆除，作业完成后应马

40、上复原。（3）施工现场带点线路，如无可靠绝缘措施，一律不准通过支架，支架严禁接触、勾压电源线。（4）从事架子作业的工人，要定期进行体检。凡患有高血压、心脏病、贫血病以及其他不适于高空作业的，不得从事架子搭、拆作业。（5）台风暴雨过后，要马上检查架子，发现倾斜、变形应及时修理加固。（6）安装好后，应进行验收，合格后放可进行梁、板模的安装。（四）、泵送混凝土的注意事项 1、混凝土输送的固定，不得直接支撑在高支模、钢筋、模板及预埋件上。水平管要求每隔一定距离用支架、台垫、吊具等固定，以便于排除堵管、装拆和清洗管道；垂直管下端的弯管，不能作为上部管道的支撑点。应设钢支撑承受垂直管重量。2、泵送混凝土对

41、模板和钢筋的要求（1）对模板的要求 由于泵送混凝土的流动性大和施工冲击力大，因此在选择模板时，必须根据泵送混凝土对模板侧压力大的特点，确保模板和支撑有足够的强度、刚度和稳定性的。 混凝土的浇注速度、浇注高度、塌落度、温度、外加剂等是模板最大侧压力的主要影响因素。（2）对钢筋的要求 浇注混凝土时，应注意保护钢筋，一旦钢筋骨架发生变形或位移时应注意即使纠正，混凝土板和块体结构的水平钢筋；应设置足够的钢筋撑脚或钢支架。钢筋骨架重要接点采取胛骨措施。手动布料杆应设钢支架架空，不得直接支撑在钢筋骨架上。2）、浇注顺序 1、泵送混凝土的浇注顺序（1）当在采用混凝土输送管输送混凝土时，应由远而近浇注；（2）

42、在同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇注；（3）当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇注间隙时间，不得超过混凝土初凝时间；（4）当下层混凝土初凝后，浇注上层混凝土时，应先按留施工缝的规定处理。2、泵送混凝土的布料方法（1）在浇注竖向结构混凝土时布料设备的出口离模板内侧面不应小于50mm,并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。（2）浇注水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2-3m范围内水平移动布料，且宜垂直于摸板。混凝土浇注分层厚度，一般为300-500mm。浇注主梁，分三次浇注，前两次每次浇注300mm,剩下100mm与板同时浇注。振捣泵送

43、混凝土时，振捣棒插入的间距一般为400mm左右，振捣时间一般为15-30S，并且在20-30min后对其进行二次复振。对于有预留洞口、预埋件和钢筋密集的部位，应预先制定好相应的技术措施，确保顺利布料和振捣密实。在浇注混凝土时，应经常观察，当发现混凝土有密实等现象，应立即采取措施。 水平结构的混凝土表面，应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上。必要时还应先用铁桶压两遍以上，以防止产生收缩裂缝。2、混凝土浇注要求 1.施工前由施工员、机管员、班组长等有关人员检查井架、排栅、振笔（或平板振动器）等，做好班前安全检查工作。 2.柱砼浇注时，必须搭好支架，严禁站在模板上施工，在高处作业时，要系好安全带。 3.当采用泵送砼时应注意到，由于泵送砼的泵送速度较快，在楼面容易产生较高的堆积混凝土，所以施工时应加强控制，采用摆动管头和沙铲扒平等办法，防止混凝土的堆积高度超过300mm,并应均匀分布。4.浇注过程中安排施工员、木工和钢筋工跟班，并对钢筋的保护层、弯曲、散乱等加以修正，对模板和支撑部位进行观察，如有支撑不稳、模板变形过大等现象时，应立即采取加固等措施，确保安全施工和保证工程质量。5. 混凝土输送管的固定，不得直接支撑在高支模、钢筋、模板及预埋件上。水平管要求每隔一定距离用支架、台垫、吊