《宁夏某高层框剪结构住宅楼塔吊施工方案(CFG桩复合地基).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《宁夏某高层框剪结构住宅楼塔吊施工方案(CFG桩复合地基).doc（24页珍藏版）》请在三一办公上搜索。
1、目 录一、塔机基础设计11、工程概况12、编制依据2 3、QTZ63型天然基础计算书2 4、QTZ80型基础计算书 11二、塔吊基础施工8附图：1、塔吊平面布置图 2、塔吊基础详图 3、塔吊定位图 一、塔机基础设计1、工程概况工程名称：银川市阅海万家三期G2地块9#、14#、15#、21#、22#、23#、24#楼建设地点：宁夏银川市金凤区阅海万家三期G2地块建设单位：宁夏荣达房地产开发有限公司设计单位：江苏省城市规划设计研究院施工单位：伟基建设集团有限公司一、工程简况银川市阅海万家三期G2地块9#、14#、15#、21#、22#、23#、24#楼是由银川市宁夏荣达房地产开发有限公司投资兴建的
2、，工程地点位于宁夏银川兴庆区沈阳路以南，正源北街以东，东临唐徕渠。本工程由7个单位工程，其中9#、14#楼地下2层，地上27层，15#楼为地下2层，地上25层，其余4栋均为地下2层，地上30层，钢筋混凝土剪力墙框架结构。1个地下车库工程。建筑面积约107443.41平方米。二、结构作法1、本工程高层地基处理采用CFG桩复合地基基础，基础垫层底面、桩顶间设300mm砂石褥垫层，钢筋混凝土平板式筏板基础。垫层平面范围为基础边缘向外不下于0.3M。分层碾压振密，压实系数不小于0.96。2、车库基础形式为钢筋混凝土筏板基础，钢筋混凝土框架结构，混凝土强度等级为C35，抗渗等级p6。3、层高：9#、14
3、#楼层高为2.900米，建筑高度为79.65米（北侧女儿墙高度），0.000相当于绝对标高1111.95米；15#楼层高为2.900米，建筑高度73.85米（北侧女儿墙高度），0.000相当于绝对标高1112.35；21#楼层高为2.900米，建筑高度88.35米（北侧女儿墙高度），0.000相当于绝对标高1111.95米；22#楼层高为2.900米，建筑高度88.35米（北侧女儿墙高度），0.000相当于绝对标高1112.25米；23#楼层高为2.900米，建筑高度88.35米（北侧女儿墙高度），0.000相当于绝对标高1112.35米；24#楼层高为2.900米，建筑高度88.35米（北侧
4、女儿墙高度），0.000相当于绝对标高11112.65米。工程内容：本建筑工程,由7幢住宅楼及地下车库组成，住宅楼为地下二层，地上21#、22#、23#、24#楼30层外其余均25层；地下室层高均为2.9米，底板厚度1100-1300，地上层高2.9米；主体结构采用剪力结构体系，主楼基础为平板式筏型基础。地下车库为单体地下框架结构，与主楼连通口相接。本工程共设置7台塔吊，每栋楼各设一台，22#、24#、15#楼塔吊型号QTZ80TC5610。21#、23#、9#、14#楼各设置一台，塔吊型号QTZ63TC5013。其中21#、23#楼基础510051001350,22#、24#、15#、9#、
5、14#楼基础550055001350,具体布置详见施工平面布置图。7台塔机基础板面与地下室底板底标高设置相同，设置在换填土（砂夹石垫层）上，地基承载力详见检测报告。2、编制依据1、银川阅海万家G2区砂石垫层检测报告2、建筑结构荷载规范GB500092001（2006年版）3、地基基础设计规范（GB50007-2002）4、混凝土结构设计规范GB5001020025、塔式起重机TC5013.21型说明书6、塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ/187-2009矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-201
6、0 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80（5610）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)379起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)19.8小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13.7最大起重力矩M2(kN.m)1335平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6
7、.3平衡块自重G4(kN)146平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地宁夏 银川市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.65塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.68风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.681.951.32
8、0.652.7 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)379+37.4+3.8+19.8+146586起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)586+60646水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8+0.9(1335+0.519.0243)514.58非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1586水平荷载标准值Fvk(kN)2.70.351.64365.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.419.8-19.86.3-14611.8
9、+0.565.0243290.91 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2586703.2起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)703.2+84787.2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8)+1.40.9(1335+0.519.0243)931.4非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2586703.2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.465.0291.03倾覆力矩设计值
10、M(kNm)1.2(37.419.8-19.86.3-14611.8)+1.40.565.0243628.68 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)5.1基础宽b(m)5.1基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0.5基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)160基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(
11、m)5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)308.77地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.15.11.3525=877.84kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2877.84=1053.4kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8+0.9(1335+0.519.
12、0243/1.2) =453.24kNm Fvk=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.237.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8)+1.40.9(1335+0.519.0243/1.2) =845.52kNm Fv=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN 基础长宽比：l/b=5.1/5.1=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.15.12/6=22.11m3 Wy=
13、bl2/6=5.15.12/6=22.11m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=514.585.1/(5.12+5.12)0.5=363.86kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=514.585.1/(5.12+5.12)0.5=363.86kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(646+877.84)/26.01-363.86/22.11-363.86/22.11=25.67kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2
14、、基础底面压力计算 Pkmin=25.67kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(646+877.84)/26.01+363.86/22.11+363.86/22.11=91.5kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(646+877.84)/(5.15.1)=58.59kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =160.00+0.3019.00(5.10-3)+1.6019.00(5.00-0.5)=308.77kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=58
15、.59kPafa=308.77kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=91.5kPa1.2fa=1.2308.77=370.52kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(646.000/26.010-(453.237+15.8501.350)/22.108)=4.547kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(646.000/26.010+(453.237+15.8501.350)/22.10
16、8)=62.512kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=62.512-(5.100-1.600)/2)(62.512-4.547)/5.100=42.622kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(646.000/26.010-(453.237+15.8501.350)/22.108)=4.547kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(646.000/26.010+(453.237+15.8501.350)/22.108)=62.512kN/m2 P1y=Pymax-(
17、l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=62.512-(5.100-1.600)/2)(62.512-4.547)/5.100=42.622kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(62.51+42.62)/2=52.57kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(62.51+42.62)/2=52.57kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=52.57(5.1-1.6)5.1/2=469.16kN Vy=|py|(l-B)b/2=52.57(5.1-1.6)5.1/2=469.16kN X轴方向抗剪： h0/l=1300/5100=0.2
18、54 0.25cfclh0=0.25116.751001300=27680.25kNVx=469.16kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1300/5100=0.254 0.25cfcbh0=0.25116.751001300=27680.25kNVy=469.16kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 20130基础底部短向配筋HRB335 20140基础顶部长向配筋HRB335 20130基础顶部短向配筋HRB335 20140 1、基础弯距计算 基础X
19、向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.1-1.6)252.575.1/8=410.51kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.1-1.6)252.575.1/8=410.51kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=410.51106/(116.7510013002)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=410.51106/(0.9991300300)=1054mm2 基础底需要配筋：A1=m
20、ax(1054，bh0)=max(1054，0.001551001300)=9945mm2 基础底长向实际配筋：As1=12632mm2A1=9945mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=410.51106/(116.7510013002)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=410.51106/(0.9991300300)=1054mm2 基础底需要配筋：A2=max(1054，lh0)=max(1054，0.001
21、551001300)=9945mm2 基础底短向实际配筋：AS2=11753mm2A2=9945mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=12632mm20.5AS1=0.512632=6316mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=11753mm20.5AS2=0.511753=5876mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图矩形板式基础配筋图1#、3#、7#、8#楼矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混
22、凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80（5610）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)379起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)19.8小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13.7最大起重力矩M2(kN.m)1335平衡臂自重G3(kN)19.8
23、平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)146平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地宁夏 银川市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.65塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.68风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状
24、态0.81.21.681.951.320.652.7 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)379+37.4+3.8+19.8+146586起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)586+60646水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8+0.9(1335+0.519.0243)514.58非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1586水平荷载标准值Fvk(kN)2.70.351.64365.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.41
25、9.8-19.86.3-14611.8+0.565.0243290.91 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2586703.2起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)703.2+84787.2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8)+1.40.9(1335+0.519.0243)931.4非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2586703.2水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1
26、.465.0291.03倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.419.8-19.86.3-14611.8)+1.40.565.0243628.68 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)130基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN
27、/m3)19基础埋置深度d(m)5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)281.05地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.55.5125=756.25kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2756.25=907.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =37.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8+0.9(1
28、335+0.519.0243/1.2) =453.24kNm Fvk=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.237.419.8+3.813.7-19.86.3-14611.8)+1.40.9(1335+0.519.0243/1.2) =845.52kNm Fv=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=2
29、7.73m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.73m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=514.585.5/(5.52+5.52)0.5=363.86kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=514.585.5/(5.52+5.52)0.5=363.86kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(646+756.25)/30.25-363.86/27.73-363.86/27.73=20.11kPa0 偏心荷载合力作
30、用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=20.11kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(646+756.25)/30.25+363.86/27.73+363.86/27.73=72.6kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(646+756.25)/(5.55.5)=46.36kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =130.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(5.00-0.5)=281.05kPa (2)、轴心作用时地基承
31、载力验算 Pk=46.36kPafa=281.05kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=72.6kPa1.2fa=1.2281.05=337.26kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1000-(40+20/2)=950mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(646.000/30.250-(453.237+15.8501.000)/27.729)=5.992kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(646.000/30.250+(453.237+15.8501.0
32、00)/27.729)=51.667kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=51.667-(5.500-1.600)/2)(51.667-5.992)/5.500=35.473kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(646.000/30.250-(453.237+15.8501.000)/27.729)=5.992kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(646.000/30.250+(453.237+15.8501.000)/27.729)=51.667kN/m2 P1
33、y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=51.667-(5.500-1.600)/2)(51.667-5.992)/5.500=35.473kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(51.67+35.47)/2=43.57kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(51.67+35.47)/2=43.57kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=43.57(5.5-1.6)5.5/2=467.29kN Vy=|py|(l-B)b/2=43.57(5.5-1.6)5.5/2=467.29kN X轴方向抗剪： h0/l=950/
34、5500=0.174 0.25cfclh0=0.25116.75500950=21814.38kNVx=467.29kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=950/5500=0.174 0.25cfcbh0=0.25116.75500950=21814.38kNVy=467.29kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 20140基础底部短向配筋HRB335 20150基础顶部长向配筋HRB335 20140基础顶部短向配筋HRB335 20150 1、基础弯距计
35、算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)243.575.5/8=455.61kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)243.575.5/8=455.61kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=455.61106/(116.755009502)=0.005 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=455.61106/(0.997950300)=1603mm2 基础底需要配筋：A
36、1=max(1603，bh0)=max(1603，0.00155500950)=7838mm2 基础底长向实际配筋：As1=12650mm2A1=7838mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=455.61106/(116.755009502)=0.005 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=455.61106/(0.997950300)=1603mm2 基础底需要配筋：A2=max(1603，lh0)=max(1603，0.001
37、55500950)=7838mm2 基础底短向实际配筋：AS2=11827mm2A2=7838mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=12650mm20.5AS1=0.512650=6325mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=11827mm20.5AS2=0.511827=5914mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图矩形板式基础配筋图二、塔机基础施工1、塔吊基座施工塔吊定位放线土方开挖浇筑砼垫层钢筋绑扎支模浇筑砼养护A、塔吊基础定位详见施工平面图；B、垫层砼强
38、度为C15，厚度为100，四周比塔基基础宽出100，采用商品砼。C、砼垫层或保护层完成后开始绑扎钢筋（基础配筋图见后附图)，先绑扎底板钢筋，再安装塔吊预埋标准件，预埋标准件安装相对误差控制在2mm之内。标准件安装完成再绑扎上层钢筋和拉筋，再用镀锌扁铁与塔吊基础钢筋连接做两组防雷接地，模板按塔基尺寸支设，每道工序完成经监理验收合格开始浇筑砼，砼强度为C35，（砼基础尺寸见后附图)采用商品砼，插入式振动机分层浇筑振捣，砼浇筑完成后覆盖浇水养护。留置两组试块，一组安装试块，一组28天技术资料试块。D、砖围护：在塔吊砼基础上砖砌围护墙，围护内净尺寸为3.8m3.8m，围护高度4.2米，井壁厚为370砖
39、墙，M10水泥砂浆砌筑，中间加一道370240圈梁并有很好的抽排水措施。E、塔吊基础施工见“计算书”设计要求。基础施工前对混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差要求等进行书面交接。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，施工完毕做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊；F、顶面用水准仪校水平，基础找平层顶面的平面度不小于1/1000；G、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。H、基础砼强度等级为C35,使用商品砼,采用砼泵车输送,插入式振动棒振捣,浇筑时必须分层进行,按每层600mm连续浇筑,浇捣必须密实.砼浇筑完后浇水养护15天后,方可进行塔吊安装。
