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1、目 录目 录1一 工程简介3二 编制依据3三 3#、4#、5#、6#、7#塔吊基础选型及验算：33.1 3#塔吊基础选型及验算：33.1.1 3#塔吊的平面布置和基本参数33.1.2塔吊基础型式：43.1.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算43.1.4 承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算53.1.5 承台截面主筋的计算53.1.6 承台斜截面抗剪切计算63.1.7 桩顶轴向压力验算63.1.8 桩竖向极限承载力验算73.1.9 桩基础抗拔验算83.1.10 桩配筋计算83.2 4#塔吊基础选型及验算：93.2.1 4#塔吊的平面布置和基本参数93.2.2 4#塔吊基础形式103.2.3 塔吊基
2、础承台顶面的竖向力和弯矩计算113.2.4 承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算113.2.5 承台截面主筋的计算113.2.6 承台斜截面抗剪切计算123.2.7 桩顶轴向压力验算123.2.8 桩竖向极限承载力验算133.2.9 桩基础抗拔验算143.2.10 桩配筋计算143.3 5#塔吊基础选型及验算：153.3.1 5#塔吊的平面布置和基本参数153.3.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算163.3.4 承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算173.3.5 承台截面主筋的计算173.3.6、承台斜截面抗剪切计算183.3.7 桩顶轴向压力验算183.3.8、桩竖向极限承载力验算193.3.9、
3、桩基础抗拔验算203.3.10、桩配筋计算203.4 6#塔吊基础选型及验算：213.4.1 6#塔吊的平面布置和基本参数213.4.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算223.4.4 承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算233.4.5 承台截面主筋的计算233.4.6 承台斜截面抗剪切计算243.4.7 桩顶轴向压力验算243.4.8 桩竖向极限承载力验算253.4.9 桩基础抗拔验算263.4.10 桩配筋计算263.5 7#塔吊基础选型及验算：273.5.1 7#塔吊的平面布置和基本参数273.5.2 7#塔吊基础形式283.5.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算283.5.4 承台弯矩
4、及单桩桩顶竖向力的计算293.5.5 承台截面主筋的计算293.5.6 承台斜截面抗剪切计算303.5.7 桩顶轴向压力验算303.5.8 桩竖向极限承载力验算303.5.9 桩基础抗拔验算323.5.10 桩配筋计算32塔吊基础施工方案一 工程简介长沙黄花国际机场新航站楼工程位于长沙市黄花镇高岸村原机场航站楼西南侧，由湖南省机场扩建工程建设指挥部投资建设，湖南省长顺工程建设监理有限公司施工监理。工程总建筑面积15.7万m2，建筑高度39.9m，由A、B区主楼大厅及C、D、E区指廊共五大部分组成，系统功能齐全。工程质量目标为确保“鲁班奖”。根据总体施工平面布置和群塔作业要求,3#塔吊主要用于A
5、区结构主体施工垂直运输、钢管柱吊装及配合屋面钢桁架安装同时配合1#塔吊的垂直运输，4#塔吊主要用于B区结构主体施工垂直运输、转运、钢管柱吊装及配合屋面钢桁架安装同时配合2#塔吊的垂直运输，5#塔吊主要用于D区结构主体施工垂直运输、转运、钢管柱吊装及配合屋面钢桁架安装，6#塔吊主要用于C区结构主体施工垂直运输、钢管柱吊装及配合屋面钢桁架安装，7#塔吊主要用于E区结构主体施工垂直运输、钢管柱吊装及配合屋面钢桁架安装。二 编制依据 主要依据长沙黄花国际机场新航站楼岩土工程勘察报告（工程编号K10-08-03）和长沙黄花国际机场新航站楼群塔作业安全施工方案，以及以下规范、参考文献编制：塔式起重机设计规
6、范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）等编制。三 3#、4#、5#、6#、7#塔吊基础选型及验算：3.1 3#塔吊基础选型及验算：3.1.1 3#塔吊的平面布置和基本参数（1） 3#塔吊选用中联JL150(JL5015)塔吊塔吊的基本参数信息塔吊型号：JL150， 塔吊起升高度H：55.000m，塔身宽度B：1.7m， 基础埋深D：0.000m，自重F1：840kN， 基础承台厚度
7、Hc：1.800m，最大起重荷载F2：10kN， 基础承台宽度Bc：4.500m，桩钢筋级别:HRB400， 桩直径或者方桩边长：0.900m，桩间距a：3.2m， 承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：40mm， 承台混凝土强度等级：C40；（2） 3#塔吊选用JL150(TC5015)型塔吊基础荷载表工作臂长载荷情况基础荷载垂直力（KN）水平力（KN）弯矩（KNM）扭矩（KNM）55m工作工况840402460320非工作工况740653530(3)塔吊的平面位置：3.1.2塔吊基础型式： 3.1.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=840
8、.00kN，塔吊最大起重荷载F2=10.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=1020.00kN，风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax3450kNm；3.1.4 承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Ni=(F+G)/nMxyi/yi2Myxi/xi2其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1020.00kN； G桩基承台的自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(254.504.501.60)=972.
9、00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取4830.00kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.26m； Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：Nmax=(1020.00+972.00)/4+4830.002.26/(22.262)=1565.29kN。最小压力：Nmin=(1020.00+972.00)/4-4830.002.26/(22.262)=-569.29kN。需要验算桩的抗拔2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.6.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面
10、处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.75m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=1322.29kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=21322.290.75=1983.43kNm。3.1.5 承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插
11、法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得19.10N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-40.00=1560.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360.00N/mm2；经过计算得：s=1983.43106/(1.0019.104500.001560.002)=0.009； =1-(1-20.009)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1983.43106/(0.9951560.00360.00)=3548.66mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:4500.001600.000.15%=10800.00mm2。
12、配筋值：HRB40025200,承台底面单向根数23根。实际配筋值11290.7mm2。3.1.6 承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1560mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0此处，a=(3200.00-1700.00)/2=750.00mm；当 3时,取=3，得=0.48； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/
13、(+1.5)，得=0.15； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；则，1.001565.29=1565.289kN0.1519.1045001560/1000=20112.3kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋, HRB40014200！3.1.7 桩顶轴向压力验算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第4.1.1条，桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 0NfcA其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=6.36105mm2。则，1.001565289.30=1.57106
14、N16.706.36105=1.06107N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3.1.8 桩竖向极限承载力验算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条，单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： R = sQsk/s+pQpk/p+cQck/c Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp Qck = qckAc/n其中 R单桩的竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值； Qpk单桩总极限端阻力标准值； Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值； qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值，qck= 135
15、.000 kPa； Ac承台底地基土净面积，Ac=4.5004.500-40.636=17.705m2； n桩数量，n=4； c承台底土阻力群桩效应系数，c=ciAci/Ac+ceAce/Ac s, p, c分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p, c分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=2.827m； Ap桩端面积,取Ap=0.636m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土厚度(m)土侧阻力标准(kPa)
16、土端阻力标准值(kPa)抗拔系数名称18.0000.70素填土23.03000.70粉质粘土31.04000.70全风化砂岩45.05522000.70强风化砂岩54.315035000.70中风化砂岩由于桩的入土深度为18.00m,所以桩端是在第5层土层。单桩竖向承载力验算: R=2.83(8.000.001.14+3.0030.001.14+1.0040.001.14+5.0055.001.14+1.00150.001.14)/1.65+1.233500.000.636/1.65+0.25(135.00017.705/4)/1.650=2.84103kNN=1565.289kN；上式计算的
17、R的值大于最大压力1565.29kN,所以满足要求!3.1.9 桩基础抗拔验算非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Uk=iqsikuili其中：Uk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 0.9=2.827m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。经过计算得到：Uk=iqsikuili=1098.46kN；整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Ugk=（uliqsikli）/3= 2123.80kNul 桩群外
18、围周长，ul = 4（3.2+0.9)=16.40m；桩基抗拔承载力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 桩基上拔力设计值，Nk=569.29kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1512.90kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =286.28kN；Ugk/2+Ggp=2123.8/2+1512.9=2574.80kN 1.0569.289kNUuk/2+Gp=1098.458/2+286.278=835.51kN 1.0569.289kN桩抗拔满足要求。3.1.10 桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.4%=3
19、.149002/40.4%=2544.7mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=569289.30N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=360.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=569289.30/360.00=1581.36mm2配筋值：HRB400钢筋，1218。实际配筋值3054 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用8200mm，采用螺旋式箍筋；桩顶3d
20、范围内箍筋8100mm；钢筋笼每隔2m设一道16焊接加劲箍筋。桩锚入承台30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下软弱土层层底深度。3.2 4#塔吊基础选型及验算：3.2.1 4#塔吊的平面布置和基本参数（1） 4#塔吊选用中联JL150(JL5015)塔吊塔吊的基本参数信息塔吊型号：JL150， 塔吊起升高度H：55.000m，塔身宽度B：1.7m， 基础埋深D：0.000m，自重F1：840kN， 基础承台厚度Hc：1.800m，最大起重荷载F2：10kN， 基础承台宽度Bc：4.500m，桩钢筋级别:HRB400， 桩直径或者方桩边长：0.900m，桩间距a：3.2
21、m， 承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：40mm， 承台混凝土强度等级：C40；（2） 4#塔吊选用JL150(TC5015)型塔吊基础荷载表工作臂长载荷情况基础荷载垂直力（KN）水平力（KN）弯矩（KNM）扭矩（KNM）55m工作工况840402460320非工作工况740653530(3)塔吊的平面位置：3.2.2 4#塔吊基础形式3.2.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=840.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=10.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=1020.00kN， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算
22、：Mkmax3450kNm；3.2.4 承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Ni=(F+G)/nMxyi/yi2Myxi/xi2其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1020.00kN； G桩基承台的自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(254.504.501.60)=972.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取4830.00kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.26m； Ni单桩桩顶竖向
23、力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：Nmax=(1020.00+972.00)/4+4830.002.26/(22.262)=1565.29kN。最小压力：Nmin=(1020.00+972.00)/4-4830.002.26/(22.262)=-569.29kN。需要验算桩的抗拔2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.6.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.75m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/
24、n=1322.29kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=21322.290.75=1983.43kNm。3.2.5 承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得19.10N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-40.00=1560.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=
25、360.00N/mm2；经过计算得：s=1983.43106/(1.0019.104500.001560.002)=0.009； =1-(1-20.009)0.5=0.010； s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1983.43106/(0.9951560.00360.00)=3548.66mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:4500.001600.000.15%=10800.00mm2。配筋值：HRB40025200。承台底面单向根数23根。实际配筋值11290.7mm2。3.2.6 承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008
26、)的第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1560mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0此处，a=(3200.00-1700.00)/2=750.00mm；当 3时,取=3，得=0.48； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得=0.15； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；则，1.001565.29=1565.289kN0.1519.104
27、5001560/1000=20112.3kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！3.2.7 桩顶轴向压力验算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第4.1.1条，桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 0NfcA其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=6.36105mm2。则，1.001565289.30=1.57106N16.706.36105=1.06107N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3.2.8 桩竖向极限承载力验算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2
28、.2-3条，单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： R = sQsk/s+pQpk/p+cQck/c Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp Qck = qckAc/n其中 R单桩的竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值； Qpk单桩总极限端阻力标准值； Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值； qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值，qck= 200.000 kPa； Ac承台底地基土净面积，Ac=4.5004.500-40.636=17.705m2； n桩数量，n=4； c承台底土阻力群桩效应系数，c=ciAci/Ac+ceA
29、ce/Ac s, p, c分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p, c分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=2.827m； Ap桩端面积,取Ap=0.636m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土厚度(m)土侧阻力标准(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数名称110.0000.70素填土21.23000.70粉质粘土31.44000.70全风化砂岩44.05522000.70强风化砂岩54.515035
30、000.70中风化砂岩由于桩的入土深度为17.60m,所以桩端是在第5层土层。单桩竖向承载力验算: R=2.83(10.000.001.14+1.2030.001.14+1.4040.001.14+4.0055.001.14+1.00150.001.14)/1.65+1.233500.000.636/1.65+0.25(200.00017.705/4)/1.650=2.70103kNN=1565.289kN；上式计算的R的值大于最大压力1565.29kN,所以满足要求!3.2.9 桩基础抗拔验算非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Uk=iqsikuili其中：Uk桩基抗拔极限承载力标准值
31、； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 0.9=2.827m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。经过计算得到：Uk=iqsikuili=914.39kN；整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Ugk=（uliqsikli）/3= 1767.92kNul 桩群外围周长，ul = 4（3.2+0.9)=16.40m；桩基抗拔承载力公式：0N Ugk/2+Ggp0N Uuk/2+Gp其中 N - 桩基上拔力设计值，Nk=569.29kN； G
32、gp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1479.28kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =279.92kN；Ugk/2+Ggp=1767.92/2+1479.28=2363.24kN 1.0569.289kNUuk/2+Gp=914.392/2+279.916=737.11kN 1.0569.289kN桩抗拔满足要求。3.2.10 桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.4%=3.149002/40.4%=2544.7mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2
33、002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=569289.30N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=360.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=569289.30/360.00=1581.36mm2配筋值：HRB400钢筋，1218。实际配筋值3054 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用8200mm，采用螺旋式箍筋；桩顶3d范围内箍筋8100mm；钢筋笼每隔2m设一道16焊接加劲箍筋。桩锚入承台30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下软弱土层层底深度。3.3 5#塔吊基础选型
34、及验算：3.3.1 5#塔吊的平面布置和基本参数（1） 5#塔吊选用中联JL150(JL5015)塔吊塔吊的基本参数信息塔吊型号：JL150， 塔吊起升高度H：55.000m，塔身宽度B：1.7m， 基础埋深D：0.000m，自重F1：840kN， 基础承台厚度Hc：1.800m，最大起重荷载F2：10kN， 基础承台宽度Bc：4.500m，桩钢筋级别:HRB400， 桩直径或者方桩边长：0.900m，桩间距a：3.2m， 承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：40mm， 承台混凝土强度等级：C40；（2） 5#塔吊选用JL150(TC5015)型塔吊基础荷载表工作臂长载
35、荷情况基础荷载垂直力（KN）水平力（KN）弯矩（KNM）扭矩（KNM）55m工作工况840402460320非工作工况740653530（3） 5#塔吊平面位置见图：3.3.2 5#塔吊基础形式3.3.3 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=840.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=10.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2(F1+F2)=1020.00kN， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax3450kNm；3.3.4 承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是
36、随机变化的，所以取最不利情况计算。Ni=(F+G)/nMxyi/yi2/xi2其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1020.00kN； G桩基承台的自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(254.504.501.60)=972.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取4830.00kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.26m； Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：Nmax=(1020.00+972.00)/4+4830.002.26/(22.262)=1565.29kN。最小压力：Nm
37、in=(1020.00+972.00)/4-4830.002.26/(22.262)=-569.29kN。需要验算桩的抗拔2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.6.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.75m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=1322.29kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=21322.290.75=1983.43kNm。3.3.5 承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-
38、2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得19.10N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-40.00=1560.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360.00N/mm2；经过计算得：s=1983.43106/(1.0019.104500.001560.002)=0.009； =1-(1-20.009)0.5=0.010；
39、s =1-0.010/2=0.995； Asx =Asy =1983.43106/(0.9951560.00360.00)=3548.66mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:4500.001600.000.15%=10800.00mm2。建议配筋值：HRB40025200。承台底面单向根数23根。实际配筋值11290.7mm2。3.3.6、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500mm；
40、 h0承台计算截面处的计算高度，h0=1560mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0此处，a=(3200.00-1700.00)/2=750.00mm；当 3时,取=3，得=0.48； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得=0.15； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；则，1.001565.29=1565.289kN0.1519.1045001560/1000=20112.3kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋, HRB40014200！3.3.7 桩顶轴向压力验算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第4.1.1条，桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
