某广场及裙房地下室模板工程施工方案（含计算示意图）.doc

《某广场及裙房地下室模板工程施工方案（含计算示意图）.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某广场及裙房地下室模板工程施工方案（含计算示意图）.doc（108页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、目 录一、工程概况1二、模板及支撑体系选型12.1 支撑体系设计12.1.1 层高4.1米以下支撑体系12.1.2 超高支撑体系12.2 支撑体系的搭设及使用要求2三、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法2四、柱模设计24.1 800800mm柱模设计34.2 8001000mm以上柱模设计34.3 组合钢模板设计34.4 主楼钢骨混凝土柱模设计4五、墙模板4六、现浇顶板和梁模56.1 顶板模板设计56.2 梁模设计66.3 梁柱节点模板设计86.4 楼梯模板9七、模板支撑计算107.1 800800柱模板计算107.1.1 参数信息107.1.2 柱模板荷载标准值计算117.1.3 柱模板面

2、板的计算127.1.4 竖楞方木的计算147.1.5 B方向柱箍的计算177.1.6 B方向对拉螺栓的计算187.1.7 H方向柱箍的计算197.1.8 H方向对拉螺栓的计算217.2 12001200柱模板计算227.2.1 参数信息227.2.2 柱模板荷载标准值计算237.2.3 柱模板面板的计算247.2.4 竖楞方木的计算267.2.5 B方向柱箍的计算297.2.6 B方向对拉螺栓的计算307.2.7 H方向柱箍的计算317.2.8 H方向对拉螺栓的计算337.3 钢骨柱模板计算337.3.1 参数信息337.3.2 柱模板荷载标准值计算347.3.3 柱模板面板的计算357.3.

3、4 竖楞方木的计算377.3.5 B方向柱箍的计算407.3.6 B方向对拉螺栓的计算417.3.7 H方向柱箍的计算427.3.8 H方向对拉螺栓的计算437.4 墙模板计算447.5 850mm高梁支撑计算547.5.1 参数信息557.5.2 梁模板荷载标准值计算567.5.3 梁侧模板面板的计算567.5.4 梁侧模板内外楞的计算587.5.5 穿梁螺栓的计算617.5.6 梁底模板计算617.5.7 梁底支撑的计算637.5.8 扣件抗滑移的计算667.5.9 立杆的稳定性计算677.6 1200mm高梁支撑计算697.6.1 参数信息697.6.2 梁模板荷载标准值计算707.6.

4、3 梁侧模板面板的计算717.6.4 梁侧模板内外楞的计算727.6.5 穿梁螺栓的计算757.6.6 梁底模板计算*767.6.7 梁底支撑的计算787.6.8 扣件抗滑移的计算817.6.9 立杆的稳定性计算827.7 板模板支撑计算（高度小于4.1米）837.7.1 基本搭设参数837.7.2 板模板支架的强度、刚度及稳定性验算847.8 超高支撑体系计算927.8.1 搭设方案927.8.2 板模板支架的强度、刚度及稳定性验算93八、模板施工注意事项及拆模要求1018.1 注意事项1018.2 拆模要求101九、安全和技术要求102十、防火应急措施10310.1 处置措施10310.2

5、 防火、灭火的基本方法104鄂尔多斯市国泰商务广场区工程T2及裙房地下室模板工程施工方案一、工程概况国泰商务广场项目位于内蒙古鄂尔多斯市康巴什新区人工湖南岸。建筑类别：一类超高层建筑（41层、地下3层）主要结构类型：主楼采用钢骨柱+钢筋混凝土核心筒组成的混合结构，地下室及裙房采用钢筋混凝土框架结构本工程地下负一、负二层层高分别为4.1米、3.8米，主楼负三层上空部分及负一层高度分别为7.9米、7.45米，属超高支撑体系。二、模板及支撑体系选型2.1 支撑体系设计本工程模板全部采用14mm厚复合板，50mm100mm木方背肋，主龙骨采用100mm100mm木方，支撑体系采用碗扣式钢管脚手架支撑体

6、系，钢管规格为48x3.5钢管。2.1.1 层高4.1米以下支撑体系层高4.1米以下支撑体系，脚手架立杆间距900mm1200mm，共设置3道水平横杆，第一道水平杆距地300mm，第二道水平杆步距1800mm，第三道水平杆步距1500mm，最上部水平杆距模板底部不大于500mm，U型顶托伸出钢管长度不大于其本身长度的1/2。四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，两端与中间每隔4排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，以保证支撑体系的稳定。2.1.2 超高支撑体系对超高支撑体系，脚手架立杆间距900mm900mm，水平杆步距1500mm，最上部水平杆距模板底部不大于500mm，U型顶托

7、伸出钢管长度不大于其本身长度的1/2。四边与中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，两端与中间每隔4排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，以保证支撑体系的稳定。2.2 支撑体系的搭设及使用要求搭设要求1）脚手架搭设前必须将现场回填土夯实、整平，脚手架立杆下部铺设脚手板。2).严格按照设计尺寸搭设。3).确保每根钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4）.碗扣架搭设过程中，每个碗扣处上部碗扣必须扣好拧紧，严禁漏扣。施工使用的要求1）.浇注混凝土过程中，要确保模板支架在施工过程中均衡受载。2）.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3）.浇筑过

8、程中，随时检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4）.所有模板拼缝处必须保证严密，并采取防漏浆措施。三、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高+5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础+10钢尺检查柱、墙、梁+4、-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺或塞尺检查四、柱模设计按柱断面尺寸弹出墨线，在柱四角立筋根部点焊10直角形定位钢筋，柱每侧模板拼成整块对准墨线就位，根部紧靠定位钢筋，加柱箍和对拉螺杆，校正垂直度在允许范围内后，再加固

9、稳妥。柱根部加设不透水海绵条以防漏浆。柱模板在制作过程中，在柱的其中一侧底面留置一个用于清理杂物的小孔，大小为150150mm，混凝土浇筑前将孔封闭。4.1 800800mm柱模设计柱模板采用14mm厚复合板，柱模外侧木楞50mm100mm间距200mm，钢管柱箍间距500mm，柱断面上双向各设置一根M16对拉螺杆，沿柱高度每500mm设置一道。在柱四周每边楼板上设二根25插筋，长度150mm，用以加固柱根部模板，用短钢管将柱模板和支撑体系连成整体。4.2 8001000mm以上柱模设计柱模板采用14mm厚复合板，柱模外侧木楞50100mm间距200，钢管柱箍间距450mm，柱断面上双向各设置

10、一根M16对拉螺杆，沿柱高度每500mm设置一道。在柱四周每边楼板上设二根25插筋，长度150mm，用以加固柱根部模板，用短钢管将柱模板和支撑体系连成整体。4.3 组合钢模板设计圆柱D900、D1200采用钢模板施工，支模前在钢模板内侧涂刷色拉油作为脱模剂。柱模每边设两根拉杆，固定于事先预埋在楼板内的钢筋环上，用经纬仪控制、花蓝螺栓调节，校正垂直度。拉杆与地面夹角为45度。4.4 主楼钢骨混凝土柱模设计柱模板采用14mm厚复合板，柱模外侧木楞50mm100mm间距200mm，柱箍采用双工字钢，工字钢型号为120mm60mm6mm8mm，柱箍间距450mm，柱断面上紧贴钢骨柱双向各设置两根M16

11、对拉螺杆。在柱四周每边楼板上设二根25插筋，长度150mm，用以加固柱根部模板，用短钢管将柱模板和支撑体系连成整体。五、墙模板所有墙模板均采用14mm厚复合板，模板采用纵向排列方式组合，并用50mm100mm木方背肋,按间距100150mm设置,主龙骨采用48x3.5钢管。对拉螺栓采用M16螺栓，地下室外墙对拉螺栓加钢性止水片，内部剪力墙采用带PVC套筒的对拉螺栓，对拉螺栓间距450450mm。为使墙体模板与脚手架形成整体,按竖向间距1500mm横向间距1000mm设短管与脚手架连接且顶到墙模的木方上。模板平整度允许偏差2mm，垂直度允许偏差6mm。墙模板设计简图六、现浇顶板和梁模6.1 顶板

12、模板设计顶板模板支撑采用碗扣式钢管脚手架体系。面板用14mm厚复合板，次龙骨采用50100mm木方，间距200mm。支撑龙骨用一根100100mm的木方,木方表面刨平以保证与模板接合面平整。根据顶板区格净尺寸和所采购的复合板的规格,制作顶板模板,模板按所使用的位置一一编号，根据规格编排流水。模板上部与混凝土接触面贴4cm5cm宽胶带盖缝，以防漏浆。做法见下图所示：6.2 梁模设计1）.梁模板采用14mm厚复合板，板底承重立杆间距900mm1200mm；立杆沿梁跨度方向间距1200mm；梁底纵向增加一排承重立杆，间距600mm。满堂架搭设完毕，柱封模后，即可开始梁模的支设，梁模支设时，先铺梁的底

13、模和一边模板，梁模深入柱模里口平，并按设计要求起拱，设计无要求按2/1000起拱，梁底模采用1000钢管做主楞，沿梁跨度方向间距600mm，采用M16对拉螺栓拉结，高度600mm以下的梁可不加对拉螺栓，但必须加设斜撑；高度600900mm梁设两道对拉螺栓，第一道对拉螺栓距梁底150mm，第二道对拉螺栓距梁底400mm；900mm梁高1200mm采用3道对拉螺栓，螺栓间距如图所示。次楞采用50100mm木方，梁两侧间距300mm，梁底间距150mm。梁模支设完毕并加固后，即可开始板模的支设，板模支设时，先铺50100mm搁栅，然后铺板模，板模也应按要求起拱，并用钉子钉牢，板模严禁悬挑。2） 支设

14、梁模板时，应留一边模不支设，待梁钢筋成型、校正、验收后再封闭、加固。3） 梁模采用侧模包底模，板模上表面与梁侧模上口在板底标高水平拼缝，上贴45cm宽胶带防止漏浆。4） 梁底模不采用早拆方法，在混凝土达到设计及规范要求后方可拆除。5） 梁跨度大于4m时按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱按跨度的2/1000起拱。6.3 梁柱节点模板设计1） 梁柱节点模板就是在柱的第一次砼浇筑完成后，第二次进行的柱上部、梁、顶板交汇处模板，梁柱节点模板高度到顶板底部。2） 柱节点模板每套共配制四块单片模板，采用14mm厚复合板，同梁模板一起支设、固定。在柱与梁相交的位置，有梁一侧梁柱节点模板上开口，开口宽度

15、为梁宽2倍复合板厚（142=28mm），开口高度为梁高顶板厚+复合板厚（14mm）。梁的侧模和底模都伸入柱模内口平齐，柱模拼成一块模板。3） 支模时，梁柱节点模板压梁模板（将梁的侧模及梁底模板伸入梁柱节点模板预留开口处），接缝贴不透水海绵条。梁柱交接处柱转角模板支设如下图。6.4 楼梯模板1） 楼梯底模采用14mm厚复合板，侧模及踏步的模板采用木模，安装时应先安装平台梁模板，再安装楼梯底模，最后安装外帮侧模，外帮侧模三角模按实样制作好，用套板画出踏步侧板位置线，钉好侧板后再钉固定踏步位置的档木侧板。 楼梯的支设方法2） 楼梯一定要放大样，经过复核无误后方能配模板；反三角加工一定要准确，一定要保

16、证踏步尺寸一致；楼梯梁标高一定要定好，面层、抹灰层一定要考虑扣掉；将一道反三角钉在外帮板内侧，另一道固定在墙上，这样可防止反三角下滑，为了加强刚度中间可再设一道，以防止踏步侧板凸肚现象，第一步楼梯的反三角下端应钉在基础侧板上，并用斜撑顶牢端头；楼梯外帮板上下要吊线，要保证平直；楼梯栏杆预埋件应正确。七、模板支撑计算7.1 800800柱模板计算柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 3.25m； 计算简图7.1.1 参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉

17、螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M16；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2

18、):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；7.1.2 柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.250m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混

19、凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 69.125 kN/m2、78.000 kN/m2，取较小值69.125 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。7.1.3 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 188 mm，且竖楞数

20、为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.500.90=37.328kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =37.328+

21、1.260=38.588 kN/m；面板的最大弯距：M =0.138.588188188= 1.36105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50014.014.0/6=1.63104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.36105 / 1.63104 = 8.350N/mm2；面板的最大应力计算值 =8.35N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N

22、/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计q1:1.269.130.500.90=37.328kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =37.328+1.260=38.588 kN/m；面板的最大剪力： = 0.638.588188.0 = 4352.670N；截面抗剪

23、强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4352.670N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34352.670/(250014.0)=0.933N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.933N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连

24、续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 69.130.5034.56 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50014.014.014.0/12 = 1.14105 mm4；面板最大容许挠度: = 188 / 250 = 0.752 mm；面板的最大挠度计算值: =0.67734.56188.04/(1009500.01.14105) = 0.269 mm；面板的最大挠度计算值 =

25、0.269mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.752mm,满足要求！7.1.4 竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.3m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =50

26、0.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.190.90=14.035kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.474kN/m； q = (14.035+0.474)/1=14.509 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.114.509500.0500.0= 3.63105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值

27、: = M/W = 3.63105/8.33104 = 4.353N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.353N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.190.90=14.035kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.190.90=0.474kN/m； q = (14.035+0.474)/1=14.509

28、 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.614.509500.0 = 4352.670N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 4352.670N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =34352.670/(250.0100.0)=1.306N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.30

29、6N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =69.130.19 = 13.00 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67713.00500.04/(1009500.04.17106) = 0.139

30、mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.139mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！7.1.5 B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2 69.120.9 + 1.4 20.9)0.188 0.5/2 = 3.63 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 11.226 kN；B方向柱

31、箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.490 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.227 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.49 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 91.95 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =91.95N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.227 mm；柱箍最大容许挠度: = 400

32、/ 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.227mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!7.1.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M16 ； 对拉螺栓的有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 144 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.226 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.4410-4 = 24.48 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=11.226

33、kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7.1.7 H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.269.120.9+1.420.9)0.188 0.5/2 = 3.63 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 11

34、.226 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.490 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.227 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.49 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 91.952 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =91.952N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.227 mm；

35、柱箍最大容许挠度: V = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 V =0.227mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.6mm，满足要求!7.1.8 H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M16 ； 对拉螺栓有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 144 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.4410-4 = 24.48 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.226 kN。对

36、拉螺栓所受的最大拉力: N=11.226kN 小于 N=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7.2 12001200柱模板计算 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H = 3.25m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图7.2.1 参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:7；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):M16；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483

37、.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E

38、(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；7.2.2 柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.250m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 69.125 kN/m2、78.000 kN/m2，取较小值69.125 kN/m2作

39、为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=69.125kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。7.2.3 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 192 mm，且竖楞数为 7，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验

40、算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.450.90=33.595kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =33.595+1.134=34.729 kN/m；面板的最大弯距：M =0.134.729192192= 1.28105N.mm；面板最大

41、应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45014.014.0/6=1.47104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.28105 / 1.47104 = 8.709N/mm2；面板的最大应力计算值 =8.709N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.269.130.450.90=33.595kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =33.595+1.134=34.729 kN/m；面板的最大剪力： = 0.634.729192.0 = 4000.752N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4000.752