辽宁某高层框剪结构住宅楼悬挑脚手架专项施工方案(附平面图、计算书).doc

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1、悬挑脚手架专项施工方案 辽宁海星建设工程有限公司 刘义增一、工程概况： 元基首府工程；属于框剪结构;地上23层;地下1层；建筑高度：69.3m；标准层层高：3.0m ；总建筑面积：12109.73平方米；总工期：310天。本工程由营口元基地产开发有限公司投资建设；中国建筑东北设计研究院有限公司；辽宁金海建筑设计研究院有限公司地质勘察；营口经济技术开发区建设监理有限公司；辽宁红伟建筑工程有限公司组织施工；由田野担任项目经理；刘久义担任技术负责人。二、编制依据：2.1依据元基首府工程施工组织设计及建筑和结构施工图纸。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范

2、(GB 50009-2001)、钢结构设计规范 (GB 50017-2003)建筑施工安全检查标准 (JGJ5999)等规范编制。三、材料性能3.1 构配件3.1.1工字钢悬挑架主要由工字钢悬挑梁、钢管、扣件、脚手板、挡脚板、密目式安全网、安全平网及避雷装置等构配件组成。3.1.2钢管1脚手架钢管宜采用Q235A（3号）钢（含碳量为0.14-0.22%）的焊接钢管。2钢管必须具有产品质量合格证和钢管材质检验报告，材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB700）的相应规定。Q235A钢冶炼方便、成本较低、塑性好，在结构中能保证在超载、冲击、焊接、温度应力等不利条件下的安全。其截面特性见表1.1.2

3、。表1.1.2 钢管截面特性钢管类别外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)每米长自重(N)低压流体输送用焊接钢管(YB234-63)48.33.64.8931021.2191055.07810315.7838.4 3脚手架钢管供应长度一般为6.0m（每根重量不超过25Kg，适合人工操作）。 1)用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4.06.0m； 2)用于小横杆的钢管长度采用1.5m，因脚手架宽度不同而略有差异。 4钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划痕和严重锈蚀。 5作为脚手架杆件

4、使用的钢管必须进行防锈处理：先对钢管除锈，再将内壁擦涂防锈漆两道，然后在外壁涂一道防锈漆和两道面漆。1.1.3扣件 1扣件是钢管与钢管的连接，工字钢悬挑架使用的扣件分为三种： 1)两钢管90交叉连接采用直角扣件； 2)两钢管呈任意角度交叉连接采用旋转扣件； 3)钢管与钢管接长采用对接扣件。 2扣件采用可锻铸铁，必须具有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告。可锻铸铁扣件的材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831），钢板压制扣件使用较少，目前尚无国家产品标准，可参照现行建设部标准钢管脚手架扣件（JC22）的规定进行测试，其材质符合标准要求时才准许使用。 3脚手架采用的扣件

5、，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。4扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件使用前应进行防锈处理：先除锈然后采用油浸防锈。3.1.4工字钢悬挑梁 1工字钢悬挑梁采用Q235钢，其材质应分别符合现行标准普通碳素结构钢技术条件（GB/T700）、低合金结构钢技术条件（GB1591）、桥梁碳素钢及普通低合金钢板技术条件（YB168）的规定。 2焊接构件的焊缝应符合相关焊接规范要求。3.1.5脚手板1脚手架作业层上铺放的脚手板采用

6、冲压式钢脚手板。2冲压式钢脚手板和焊接钢筋网脚手板的材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，必须具有产品质量合格证。钢脚手板不得有裂纹、开焊、硬弯等缺陷。3.1.6挡脚板（挡脚笆）1挡脚板高度不应小于180mm，挡脚笆的高度不小于400mm。2挡脚板与挡脚笆上如有孔眼，不应大于25mm。3.1.7密目式安全网 1应选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网。密目式安全网宽（高）度不得小于1.2m，网目密度不应低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变

7、形及有碍使用的编织缺陷。2旧密目式安全网再次使用时必须经过耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可使用。 3密目式安全网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。4密目式安全网技术要求应符合GB 16909-97的规定。5密目式安全网使用时应采用有足够强度、耐候性好的绳索绑扎，不得使用铁丝捆绑。3.1.8安全平网 1安全平网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于5cm，每张安全平网重量一般不宜超过15kg。 2水平设置时能承受不小于1.6kN的冲击荷载。 3阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阻燃时间均不得大

8、于4s。3.1.9拉接件及其预埋件 1拉接件及其预埋件均使用与架体同种规格钢管制作，采用直角扣件连接。 2预埋件长450mm。3.1.10避雷装置 1避雷装置：包括接闪器、接地极、接地线。 1)接闪器可用直径2532mm，壁厚不小于3mm厚的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并将最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。 2)接地极：垂直接地极用长度为2.5m、厚度不小于2.5mm、直径为2550mm的钢管，水平接地极用长度不小于3m厚度不小于4mm、宽2540mm的扁钢。 3)接地线：钢管脚手架架体可以替代接地线，相邻悬挑架之间用直径不小

9、于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢连接，接触面积不小于10cm2，以保证接触可靠。 2避雷装置接地电阻不得大于30。3.2 材料堆放3.2.1经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水。3.2.2定期对各种材料进行检查，防止发生锈蚀及破坏。四、工艺原理4.1 脚手架的受力特点工字钢悬挑架搭设在沿建筑物外边缘布设的悬挑工字钢上，将脚手架荷载全部或部分传递给建筑结构，架体通过拉结件与建筑物牢固拉结，保持局部及整体稳定，确保施工效率和作业安全。五、参数信息:5.1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 23.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的

10、横距为0.6米，立杆的步距为0.9 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 1.8 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；5.2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；5.3.风荷载参数本工程地处辽宁省营口市，查荷载规范基本风压为0.600，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.130；计算中考

11、虑风荷载作用；5.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度0.95米，建筑物内锚固段长度 1.85 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；5.6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建

12、筑物拉结。 六、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。6.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.6/(2+1)=0.06 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.6/(2+1)=0.4 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.06=0.112 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.4=0.56 kN/m； 图1 大

13、横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)6.2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1121.52+0.100.561.52 =0.146 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1121.52-0.1170.561.52 =-0.173 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.146106,0.173106)/4490=38.53 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 38.53 N/mm

14、2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！6.3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.06=0.093 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.4 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.09315004/(1002.06105107800)+0.9900.415004/(1002.06105107800) = 1.047 mm；大横杆的最大挠度 1.047 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！七、小横杆的计算:根据

15、JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。7.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.61.5/(2+1)=0.090 kN；活荷载标准值：Q=20.61.5/(2+1) =0.600 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.09)+1.4 0.6 = 1.008 kN； 小横杆计算简图7.2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值

16、最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.62/8 = 0.002 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.0080.6/3 = 0.202 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.203 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.203106/4490=45.298 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =45.298 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！7.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布

17、荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0336004/(3842.06105107800) = 0.003 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.09+0.6 = 0.74 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 739.95600(36002-46002/9 ) /(722.06105 107800) = 0.255 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.003+0.255 = 0.258 mm；小横杆的最大挠度为 0.258 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 600/150=4与1

18、0 mm,满足要求！八、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.6/2=0.01 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.61.5/2=0.135 kN；活

19、荷载标准值: Q = 20.61.5 /2 = 0.9 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.01+0.135)+1.40.9=1.494 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1611 NG1 = 0.1611+(1.502/2)0.033/0.9023.20 = 5.025；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.321.5(0.6+0.3)/2 = 0.40

20、5 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1121.5/2 = 0.165 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.523.2 = 0.174 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.769 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.61.52/2 = 1.8 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑

21、结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.6 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.611.13 = 0.475 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.769+ 1.41.8= 9.443 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.769+ 0.851.41.8= 9.065

22、kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4751.5 0.92/10 = 0.069 kN.m；十、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.443 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 1.559 m；长细比 Lo/i = 98 ；轴

23、心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.603 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9443/(0.603424)=36.934 N/mm2；立杆稳定性计算 = 36.934 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.065 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k

24、= 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 1.559 m；长细比: L0/i = 98 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.603立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9064.944/(0.603424)+68620.041/4490 = 50.738 N/mm2；立杆稳定性计算 = 50.738 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 20

25、5 N/mm2，满足要求！十一、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.475 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 5.4 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.588 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.588 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i

26、= 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.588 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.588小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图十二、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计

27、算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =0.95 m，l = 1.85 m，m1 = 0.3 m，m2 = 0.9 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=5.769+1.8=7.569kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.6110-378.5 =0.205 kN/m；k=0.95/1.85=0.514k1=0.3 / 1.85 = 0.162k2=0.9 / 1.85 = 0.486代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 20.

28、287 kN支座反力 RB = -4.77 kN最大弯矩 MA = 9.175 kN.m 最大应力 = 9175398.356 /( 1.05 141000 )= 61.975 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 61.975 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 5.769 +1.8 = 7.569 kN水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.5 = 0.205 kN/m最大挠度 Vmax= 2.425 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即

29、 1800 mm水平支撑梁的最大挠度 2.425 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 1800/400 mm,满足要求!十三、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 1800160235) = 1.72由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.906。经过计算得到最大应力 = 9.175106 /( 0.906141000 )= 71.79 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 71.79 小于 f = 215 N/mm2

30、,满足要求!十四、锚固段与楼板连接的计算:14.1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=4.77 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=4770.1564/(3.142502)1/2 =7.793 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。14.2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力

31、，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.77kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 4770.156/(3.142161.43)=66.363mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的轴向拉力N=4.77kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，满足要求！14.3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺

32、栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 20.287kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=20.29 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十五、卸料平台及其计算书15.1、悬挑式卸料平台15.1.1基本构造以槽钢作主次梁，焊接成平面受力框架，一端搁置在楼板上，一端用钢丝绳吊挂。15.1.2特点加工制作较为麻烦，但按拆方便，位置灵活，不受高度限制，不占

33、用场地。15.1. 3适用范围使用于六层以上的高层建筑。当为多栋群体多层建筑时，考虑平台周转使用，建议采用此种形式的平台。15.2.悬挑式卸料平台15.2.1构造要求15.2.1.1悬挑式槽钢卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工方案。15.2.1.2悬挑式槽钢卸料平台的搁支点与上部拉接点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。15.2.1.3 钢丝绳构造上两边各设前后两道，两道中的每一道均应作单道受力计算。15.2.1.4应设置4个经过验算的吊环。吊运平台时应使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂吊环。吊环应用甲类3号沸腾钢制作。15.2.1

34、.5平台吊装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。15.2.1.6平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。平台上的脚手板应铺严绑牢，平台周围须设置不低于1.5m高的防护围栏，围栏里侧用密目安全网封严，下口设置180mm挡脚板，护栏上严禁搭设物品。15.2.1.7平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。15.1.8平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。15.1.9平台上应显著的标明容许荷载值。操作平台上人

35、员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载。应配备专人加以监督。15.2.2标准化构造平台宽3m，长5m，锚入建筑物1m，最大容许荷载1.5t。采用20a槽钢作主梁，10槽钢作次梁，间距1000mm，619+1钢丝绳（21.5mm），外侧钢丝绳距主梁端头500mm，两道钢丝绳间距1m。平台上满铺50mm厚脚手板。10槽钢次梁两端头焊接25短钢筋，上面插483.5钢管作防护栏杆。防护栏杆高1.5m，栏杆内侧挂密目安全网一道，下口设180mm高挡脚板。楼板内预埋20钢筋锚环，固定20a槽钢主梁。在平台安装楼层以上两层处（约高出平台5.4m左右处）预埋25钢筋，作为钢丝绳的拉环，两根钢丝绳要单独预埋拉

36、环。15.2.3槽钢悬挑式卸料平台标准做法图附图1 槽钢悬挑式卸料平台平面图附图2 槽钢悬挑式卸料平台剖面图附图3 槽钢悬挑式卸料平台平面图（有挑板、阳台时）附图4 槽钢悬挑式卸料平台剖面图（有挑板、阳台时）附图5 槽钢悬挑式卸料平台立面图层高层高15.2.4悬挑式卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。平台主梁的悬挑长度4.00m，平台宽度3.00m。次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用20a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。容许承载力均布荷载2kN/m2。一、次梁的计算 次梁

37、选择10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为 面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m (2)最大容许均布荷载为2.33kN/m2； Q2 = 21.00=2kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.10kN/m 经计算得到，荷载计算值q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2= 1.2(0.35+0.10)+1.42= 3.34kN/m

38、 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 M=ql2/8= 3.343.002/8=3.75kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =3.75106/(1.0539700.00)=89.97N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.548.0235/(3000.0100.0235.0)=0.78 由于b大于0.6

39、，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.699 经过计算得到强度 =3.75106/(0.69939700.00)=135.05N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求!二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择20a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为 面积A=28.83cm2, 惯性距Ix=1780.40cm4, 转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm，截面尺寸 b=73.0mm, h=200.0mm,t=11.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.14

40、kN/m Q1 = 0.14kN/m (2)槽钢自重荷载 Q2=0.22kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.22) = 0.43kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42)0.503.00/2+1.20.103.00/2=2.59kN P2=(1.20.35+1.42)1.003.00/2+1.20.103.00/2=5.00kN P3=(1.20.35+1.42)1.003.00/2+1.20.103.00/2=5.00kN P4=(1.20.35+1.42)1.003.00/2+1.20

41、.103.00/2=5.00kN P5=(1.20.35+1.42)1.003.00/2+1.20.103.00/2=5.00kN P6=(1.20.35+1.42)0.503.00/2+1.20.103.00/2=2.59kN 2.内力计算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=15.194kN,R2=12.155kN 最大弯矩 Mmax=13.265kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； N=R1/ctg15.194/ctg39.8112.662KN经过计算得到强度 =13.265106/1.05/178000+12.6621000/2883=75.365N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算