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1、目 录一、工程概况1三、卸料平台构造及技术措施1四、施工部署5五、安全施工措施6六、 职业健康、文明施工、环境保护要求7七、计算书7卸料平台施工方案一、工程概况工程名称：大连华太新建商品房、商业用房2标段工程地址：大连 瓦房店结构类型：混凝土框架剪力墙结构 建筑面积：14万平方米层数：32层 地上：30层 地下：2层二、 编制依据3.1 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）3.2 建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）3.3 钢结构设计规范（GB500172002）3.4 施工手册及施工图纸三、卸料平台构造及技术措施卸料平台采用16号工字钢及直径20的二级钢筋制作，斜拉式
2、结构。平台挑出外脚手架2.5m，宽度3m，两侧扶手栏杆高1.2m，端头高0.8米（栏杆采用48钢管按照栏杆位置焊接在工字钢上，中间设置一道拦腰杆，仅伸出外脚手架部分设置栏杆），平台板采用18mm厚模板铺设，栏杆立面用钢丝网围拦封闭，下设250mm高踢脚板，防止扣件等小件坠落。物料平台上承受的物料堆放荷载控制在2000kg以内。悬挑卸料平台悬挑卸料平台主梁16#工字钢与次梁16#工字钢之间的焊接连接必须采取四面围焊，焊缝高度hf=6mm。 20的二级钢筋与工字钢翼缘之间双面满焊，钢筋上部满铺模板，模板以扎丝固定在钢筋上部。楼面预埋20螺栓固定悬挑钢梁，结构梁上预埋20拉环挂钢丝绳卸载，预埋件的锚
3、固长度必须达到构造要求。四、施工部署4.1 安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故” 安全生产目标的必然保障。为此项目经理部成立以项目经理（执行经理）为组长、生产经理、安全主任为副组长的安全防护领导小组。组员为各施工队队长、项目主管工长和安全部主管安全员，共同负责卸料平台搭设、使用和拆除以及悬挑卸料平台的吊运、安装等过程中安全监督、规范操作以及方案执行等。 安全部和工程部各安排一专人负责卸料平台搭设、使用和拆除以及悬挑卸料平台的吊运、安装和使用过程中的重物荷载监督和管理。组 长：沈国胜副组长：刘长发 组 员：宋福森 贾光霁 孙荣恩4
4、.2、生产部署 平台的组装、维修以及相关予埋件加工由机电部完成，现场埋件安装、平台的吊运、安装由相关区域土建主体队完成，工程负责相关工作的协调和现场指挥，安全部负责上述工作的安全监督管理，技术部负责卸料平台与主体结构的连接以及和外脚手架的交叉相关处理的技术指导。五、安全施工措施5.1、卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；5.2、斜拉钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；5.3、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口位系钢丝绳处应加补软垫物，平台钢梁外口应略高于内口；5.4、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏，防护栏杆高1
5、.2米，焊接在工字钢上；5.5、卸料平台吊装，横梁必须装入支撑点并电焊固定，上部卸载钢丝绳安装完毕，经过检验才能松卸起重吊钩；5.6、钢丝绳与水平钢梁的夹角不得小于45度；5.7、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏必须及时调换，焊缝脱焊必须及时修复；5.8、操作平台上应显著标明容许荷载，本卸料平台容许堆载2吨，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。5.9、卸料平台吊运安装时，须选择适当的吊点，保证平台整体平衡和水平放置，同时防止斜拉钢丝绳和塔吊吊绳冲突。5.10 卸料平台伸出外架的三边，其栏杆底必须安装250高的踢脚板，以免小件坠落伤人。六、 职业健康、文明施工
6、、环境保护要求根据卸料平台的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：6.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。6.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。6.3 严禁酗酒人员上班作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。6.4 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。6.5 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。6.6 六级以上(含六
7、级)大风、大雾、大雨天气停止吊装。6.7 在卸料平台上安装脚手板时必须绑系安全带。6.8 采用塔吊吊运悬挑卸料平台时绑扎牢靠，吊点应保证卸料平台整体平衡平稳。七、计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算按照简支梁计算，靠近结构内侧的一道钢丝绳作为安全储备，不参与计算。平台出外脚手架2.5米，平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.9m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3m。主梁采用16号工字钢，次梁采用16号工字钢，次梁间距1250mm，次梁上焊接20的二级钢筋作为龙骨，中到中间距250mm。施工荷载：3.0kN/m2。模板
8、：0.35kN/m2。荷载设计值：1.43.0+0.351.2=4.62kN/m2。（一） 、面层钢筋计算（20钢筋间距0.25米）：次梁间距为1.25米，钢筋计算简图如下：均布荷载：q=4.620.25=1.155kN/m，最大弯矩：M=0.125ql2=0.1251.1551.252=0.23kNm，钢筋的截面抵抗矩W=d3/32=3.14202020/32=785mm3，最大正应力=M/W=0.23106/785=293N/mm2 300 N/mm2（二级钢筋的抗拉强度设计值），满足需求。（二）、次梁计算取中间受力最不利的次梁计算，主梁间距3m，次梁（16号工字钢）其截面特性为：惯性距I
9、=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3,截面尺寸b=88mm，h=160mm，t=9.9mm。1、荷载计算(1) 面层自重标准值取0.35kN/m2；Q1 = 0.351.250.4375kN/m；(2) 施工荷载：3.0kN/m2，转换为线荷载：Q2 = 31.25=3.75kN/m(3) 型钢自重荷载 Q3=0.205kN/m经计算得：静荷载计算值q=1.2(Q1+Q3) +1.4Q2=1.2（0.43750.205）+1.43.756.021kN/m2、内力计算内力按照均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为M=ql2/8， 经计算得：最大弯矩计算值 M
10、 =6.02133/8=6.774kN.m，3、抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205N/mm2； 经过计算得到强度 =6.7741000000/(1.051000141)=45.8N/mm2； 次梁工字钢的抗弯强度计算 f,满足要求。4、整体稳定性计算（主次梁焊接成整体此部分可以不计算）其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.988235/(2500160235)=1.24；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整： 可得 b=0.84；次梁工字钢的稳定性验算 =6.774106/(0.84141000
11、)=57.2 N/mm2；次梁工字钢的稳定性验算 = 57.2N/mm2小于f=205 N/mm2,满足要求!（三）、次梁与主梁之间的焊缝计算：次梁对主梁产生的竖向荷载为6.0213/2=9.03KN，其焊脚高度为hf=6mm，焊缝长lw=160mm，焊缝强度计算公式为：=N/（helw）=9.031000/(0.76160)=13.4N/mm2ff=125N/mm2，故满足要求。其中he为角焊缝的计算厚度，取0.7hf，lw为焊缝长度，取次梁16号工字钢高度160mm，ff为焊缝设计抗剪强度，取125N/mm2。（四）、主梁的计算主梁选择16号工字钢，其截面特性为:截面面积A=26cm2,惯
12、性距I=1130cm2,截面抵抗矩W=141cm3,截面尺寸b=88mm，h=160mm，t=9.9mm。1、荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m Q1=0.15kN/m(2)16号工字钢自重荷载Q2=0.205kN/m经计算得：静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.150.205)0.426kN/m端头及最内次梁产生的集中荷载：P1=（6.021/2）3/24.52kN中间次梁产生的集中荷载：P2=6.0213/29.03kN2、内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的简支梁计算，中间钢丝绳作为安全储备，不参与计算。求得支座反力和钢丝绳
13、的拉力满足要求后现场实际为三跨连续梁模式，以增加内力储备，增大安全系数，保证现场使用安全。 卸料平台主梁计算简图经过简支梁的计算得到：各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R0=8.809kN, R1=6.62KN， R2=13.1KN钢丝绳承受的拉力N1=15.786KN R0=8.809KN最大弯矩 Mmax=10.395kN.m3、抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205N/mm2；经过计算得：=10.3951000000/(1.051411000)+8.8091000/（26100）=70.213+3.39=73.6N/mm2主梁的
14、抗弯强度计算强度小于f，满足要求。4、整体稳定性计算其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.988235/(2500160235)=1.24；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整： 可得 b=0.84；主梁工字钢的稳定性验算 =10.395106/(0.84141000)=87.8N/mm2；主梁工字钢的稳定性验算 = 87.8N/mm2小于f=205 N/mm2,满足要求!（五）、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以
15、上公式计算得到外侧钢绳拉力为： N1=15.786kN钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳的轴力N1我们均取最大值进行计算，为N1=15.786kN 采用619钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619钢丝绳分别取0.85； K 钢丝绳使用安全系数，取6。 计算中，Fg取15.786KN，=0.85，K=6，经计算得：d=（Fgk/0.5）1/2=15mm钢丝绳必须选择15.5mm才能满足要求（钢丝绳公称抗拉强度为1470N/
16、m2，最小破断拉力为125KN）。 （六）、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳的轴力N1=15.786Kn,计算作为吊环的拉力N=N1=15.786kN 梁上吊环强度计算公式为： 其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=15.78610004/(3.14502)1/2=14.17mm 吊环选用20mm直径圆钢，其锚固长度为 其中 N 锚固力，即作用于吊环的拉力，N =15.786/2kN； d 吊环的直径，d =20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 吊环在混凝土楼板内的锚固深度。经计算得： h 要大于7.8931000/(3.14201.5)=84mm。（七）、型钢梁与楼板连接的计算:水平钢梁搁置在楼板上，楼板局部受压，钢梁端部的埋件不受拉，不需验算，楼板混凝土局部承压计算如下：NAfcc 其中 N 作用于楼板压力，N = R2=13.1KN A 型钢与楼板的接触面积，A=88（型钢宽）100（型钢在楼板上的搁置长，取100mm计算）=0.88104mm2； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得：N=22.378kNAfcc=119.6kN。 楼板混凝土局部承压 满足要求。
