高层科研楼模板施工方案.doc

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1、目 录一、工程概况及编制依据31.1、工程概况32、编制依据3二、施工准备42.1、模板选型及质量要求42.2、流水段的划分及施工顺序4三、基础模板43.1、地下室垫层、底板模板43.2、集水坑（电梯井坑）模板53.3、地下导墙模板5四、核心筒墙体模板64.1、工艺流程64.2、墙体木模板的设计计算74.3 、通过验算确定支撑体系104.4、丁字墙及墙连柱处模板施工114.5、洞口模板施工114.6、墙体接高114.7、模板安装114.8、模板拆除12五、框架柱模板125.1、柱模板选型125.2工艺流程135.3、柱模板及柱箍的设计计算13六 梁板模板176.1、顶板模板176.1.1顶板模

2、板设计176.1.2、墙板连接176.1.3、顶板模板验算186.1.4、工艺流程266.1.5、顶板模板起拱266.1.6、预留洞模板276.2、楼梯模板施工276.3、梁板模板拆除施工工艺27七、模板安装及拆除的控制要点27模 板 施 工 方 案-长江节能科研楼一、工程概况及编制依据1.1、工程概况长江节能科研楼地上建筑面积38808平方米，地下建筑面积5750平方米。建筑层数：A楼地上二十层，B楼地上10层，裙楼地上三层，地下室一层。建筑层高及结构形式见下表：建筑层高（m）A 楼（框架核心筒结构）1层5.40m23层4.40m420层3.60mB 楼（框架结构）1层5.40m2层4.40

3、 m3层4.10 m410层3.30 m地下室部分顶板混凝土厚度超过120厚，单独编制地下室脚手架、剪力墙专项方案。2、编制依据1.2.1、图纸依据:杭州市城建设计研究院有限公司设计的长江节能科研楼结施图、建施图：1.2.2、相关规范规定:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。二、施工准备2.1、模板选型及质量要求本工程现浇混凝土墙体厚度：核心筒标准层为300厚，现浇板厚度：首层及以上顶板厚为120，卫生间板厚为楼板面下降50。本工

4、程模板设计及加工质量的标准按混水水混凝土质量标准实施。混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡。模板设计及加工应满足：接缝严密、不漏浆、构件的形状尺寸和相互位置正确、模板构造简单，支装方便、在实施过程中不变形、不破坏、不倒塌。在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。根据本工程特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：15mm厚胶合板、40mm*80mm木方、483.5钢管、12及14对穿螺栓。2.2、流水段的划分及施工顺序2.1、本工程地下室按沉降缝划分为3个施工段，由

5、于工期紧，为了保证地下室完工，3个施工段只要具备施工条件可同时施工。2.2、一层、二层、三层按沉降缝划分为3个施工段（15轴、510轴、1013轴），以15轴段（主楼A区）为重点，具备条件时可以同时施工。2.3、四层以上按主楼A、主搂B划分为2个独立段。2.4、模板周转顺序为：地下一层三层、一层四层、二层五层、三层六层。施工顺序为由北向南。三、基础模板3.1、地下室垫层、底板模板1.1地下室垫层模板采用501004000木方单面刨光支设，采用钢筋加固（埋入地下200mm，上露150mm）。1.2基础底板450厚，侧模采用15mm厚胶合板、40*80木方背楞间距200、483.5钢管外侧支撑。3

6、.2、集水坑（电梯井坑）模板地下室积水坑多为1000*1000*1000，采用15mm厚胶合板，支设详见下图：3.3、地下导墙模板地下室300高导墙采用吊模，模板配置高度为400mm，模板支设如下图：四、核心筒墙体模板4.1、工艺流程4.1.1施工工艺流程弹线安门窗洞口模板安装一侧模板放置对拉螺栓安另一侧模板 调 整 固 定 办 预 检4.1.2钢筋验收通过，调整钢筋的位置和间距，按照规范绑扎好垫块，并检查垫块的完好程度。4.1.3内墙模板施工：弹出模板位置线（或在模板外皮线外300处弹通线）。按照模板的设计厚度弹出模板的外皮位置线，在模板的位置线外侧用1：2水泥沙浆抹2030高的地垄。把一侧

7、的模板按位置线就位，然后安装拉杆和斜支撑，安装20塑料套管和14穿墙螺栓。4.1.4外墙模板施工时，在安装内侧的模板前应先放置对拉螺栓及支撑限位装置，并根据墙体厚度的实际情况逐个调整支撑限位装置的长度，检查限位装置与钢筋网片的连接是否牢固无滑移。4.1.5安装洞口模板，在绑好钢筋后根据洞口的位置线，然后安装洞口的模板，安装时应注意洞的定位和下口保护层，在洞口模板的下口的正中间部分设置排气口，跨度大于3m的洞还应在跨中设置50100的振捣孔。4.1.6清扫墙内杂物再安另一侧模板，调整斜撑使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。4.1.7模板的安装按照本方案配模要求放置大面的模板，边角及不规则的地方另外配模，

8、但仍然要遵守总体的配模要求，所有的企口要预先制作好。4.1.8模板支设时应先穿好对拉螺栓，将木方扁向担在螺杆上，再按照尺寸从螺杆处向下吊钢管，调整好木方和钢管的位置后支竖向双钢管。最后紧固螺栓和扣件。4.1.9模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，并办理预检手续。4.2、墙体木模板的设计计算计算步骤:4.2.1、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨组成，采用15mm厚胶合板为面板、40*80木方背楞间距150为内龙骨、外楞采用483.5钢管（每道2根）为外龙骨，通过14穿墙螺栓将墙体两片模板拉结。 模板面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗

9、弯强度f=20N/mm2。 内楞采用方木，截面4080mm，每道内楞1根方木，间距150mm。 外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距450mm。 穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离450mm，直径14mm。 4.2.2、假定条件及有关参数取值墙板截面：宽度L(m)9厚度B(mm)300高度H(m)3.6混凝土的浇筑温度T(C)20混凝土的浇筑速度(m/h)2.5混凝土的坍落度(cm)12模板形式夹板+木楞方案荷载折减系数k为：0.9模板选用：胶合板夹板厚度t0(mm)15惯性矩Im(mm4)281250 截面最小抵抗矩Wm(mm3)37500 弹性模量Em(N/mm2)6

10、000内楞木选用：40*80方木楞木宽度b1(mm)40楞木高度t1(mm)80惯性矩Il(mm4)1706667 截面抵抗矩Wl(mm3)42667 木材的弹性模量El(N/mm2)10000楞木净距e(mm)150外钢楞选用：483.5钢管根数n2截面积A(mm2)489截面惯性矩I(mm4)121900截面抵抗矩W(mm3)5080钢材的弹性模量E(N/mm2)206000内楞为竖向，外楞为横向。对拉螺栓横向间距l1450mm钢楞间距：外l2450mm4.2.3、计算4.2.2.1、荷载计算：（1）、模板侧压力：F1=0.22c to12v1/2=65.83 kN/m2F2 = cH =

11、86.40 kN/m2其中：F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2)c:混凝土的重力密度（kN/m3）24t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h)t0=200/(T+15)=5.71 V：混凝土的浇筑速度（m/h）V1/2=1.58 H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）1：外加剂影响修正系数1.22：混凝土坍落度影响修正系数1.15模板侧压力取F1、F2中的较小值。F=65.83 kN/m2F恒=F1.2k=71.10 kN/m2(用于挠度计算)（2）、活荷载：混凝土倾倒荷载F3 (kN/m2)4kN/m2F活=F31.4k=5.04kN/m2总荷载为：F=F恒+F

12、活=76.14 kN/m2(用于承载力计算)4.2.2.2、验算：（1）、模板验算（按三跨连续梁计算）：模板计算简图作用于模板的线荷载：q1=F1000=76.14 N/mm(用于计算承载力)q2=F恒1000=71.10 N/mm(用于计算挠度)抗弯强度验算：M=0.10q1e2=171315 Nmm=M/Wm=4.57 N/mm2fm其中：fm 为夹板抗弯强度设计值20N/mm2符合要求挠度验算：w=0.677q2e4/100EmIm=0.14 mmw其中：w为允许挠度w=e/400=0.375mm符合要求（2）、内木楞验算(按三跨连续梁计算)：模板计算简图作用于内楞的线荷载：q1=F(e

13、+b1)=14.47 N/mm(用于计算承载力)q2=F恒(e+b1)=13.51 N/mm(用于计算挠度)抗弯强度验算：M=0.10q1l22=292948 Nmm=M/Wl =6.87 N/mm2 fm其中：fm 为木材抗弯、抗拉强度设计值13N/mm2满足要求挠度验算：w=0.677q2l24/100ElIl=0.15 mmw其中：w=l2/500=0.9mm满足要求（3）、对拉螺栓确定：对拉螺栓拉力：N=Fl1l2=15418 NS对拉螺栓采用：M14查表D-2得净截面积A(mm2)105容许拉力S(kN)17.80 满足要求（4）、外钢楞验算(按三跨连续梁计算)：模板计算简图作用于内

14、楞的线荷载：q1=Fl2=34.26 N/mm(用于计算承载力)q2=F恒l2=31.99 N/mm(用于计算挠度)抗弯强度验算：M=0.10q1l12=693824 Nmm=M/nW =68.29 N/mm2 f其中：f为钢材抗弯、抗拉强度设计值205N/mm2满足要求挠度验算：w=0.677q2l14/n100EI=0.18 mmw其中：w=l1/500=0.9mm满足要求4.3 、通过验算确定支撑体系确定墙体模板配模高度为3600mm，模板竖向背楞为4080木方，间距为150(模板边框为8080,木方，配模宽度根据现场实际情况确定，模板水平背楞为48钢管单排双根间距为450mm，14对拉

15、螺杆距地面木方上边缘300mm，间距为450450mm，山字形扣件加14配套螺帽，斜撑采用48钢管，平面预埋“U”形地锚，斜撑水平方向成一线，第一道斜撑统一高度为1200mm用脚手架扣件固定，墙顶与脚手架系统固定支持撑。墙体模板、背楞、对拉螺栓及支撑等按加强后选用材料，支模详图如下：（具体支模方法见附图）4.4、丁字墙及墙连柱处模板施工丁字墙接头处采用4080木方纵向放置，从内侧与胶合板钉牢，并且拐角处与小墙面模板在端头部保持平齐。地下室墙连柱处模板采用两个250mm宽阴角模外加一块胶合板配置的插板，再利用12对拉螺杆与外侧模板连接形成一整体。4.5、洞口模板施工局部门洞口模板采用15厚的胶合

16、板制作定形模板，洞模板顶下800内加斜支撑，800以下每500加一道水平支撑；洞口模板上下各加一道斜支撑，中间加一道水平支撑，保证洞不变形。4.6、墙体接高楼非标层（地下室、二层、三层、四层）需要用模板接高，接高部分高度300时，每450增加对拉螺栓一道, 300高度450时增加加对拉螺杆一道。水平间距450mm4.7、模板安装4.7.1、安装模板时，按照先横墙、后纵墙的安装顺序，根据模板平面布置图，将横墙模板由塔吊吊至安装位置初步就位，用撬棍按照墙位线调整模板位置，校正模板垂直度，安装穿墙杆及支撑。4.7.2、纵横墙相交处十字点模板安装时，应先立阴角模（安装前需贴海绵条）阴角模必须按模板平面

17、布置图就位，给予临时固定。4.7.3、为防止墙体出现漏浆、烂根现象，在内墙模板就位前，模板底口需贴海绵条。4.7.4、模板安装完毕后，检查每道模板上口是否平直,穿墙杆是否锁紧，拼缝是否严密，经检查合格后，才能浇筑混凝土。4.7.5、浇筑混凝土时必须按有关的规程进行施工。4.8、模板拆除4.8.1、在常温条件下墙体混凝土强度必须达1MPa；冬期施工时,剪力墙混凝土强度达4MPa及以上时，拆模时,应以同条件养护的混凝土试块抗压强度为准。4.8.2、大模板拆模的流向为先浇先拆,后浇后拆,与施工流水方向一致,拆除模板的顺序与安装模板正好相反。先拆纵墙模板，后拆横墙模板，松开并拆下穿墙杆，再松动支撑调整

18、螺杆，使模板完全脱离混凝土墙面，当局部有吸附或粘结时，可在模板下口用撬棍松动，但不得在墙上口晃动或用大锤砸模板。拆下的穿墙杆、垫片、应清点后，放入工具箱内，已备周转使用。4.8.3、阴角模拆除:角模的两侧都是混凝土墙面,吸附力较大,加之施工中模板封闭不严,或者角模位移,被混凝土握裹,因此拆除比较困难。可先将模板外表的混凝土剔除,然后用撬棍从下部撬动,将角模脱出,千万不可因拆除困难,用大锤砸角模.造成破坏,影响后序施工。4.8.4、角模拆除后,凸出部分的混凝土应及时剔凿,凹进部位或掉角处应用同强度等级的水泥砂浆及时修补。4.8.5、起吊模板前，必须认真检查穿墙杆是否全部拆完及是否有勾、挂、兜、绊

19、的地方，并清除模板以及平台上的杂物。同时要认真检查模板吊环的连接螺栓是否松动,吊环的焊缝是否开焊,有无裂纹,起吊时，吊环应落在模板重心部位，并应垂直慢速提升无障碍后，方可吊走，不得碰撞墙体。4.8.6、 模板脱模后，应趁板面潮湿容易清理时，用扁铲或用铲刀、钢丝刷、砂纸等工具；消除粘附的砂浆和隔离剂残渣，再用棉丝擦净，然后涂刷新的隔离剂。4.8.7、 模板应随时进行检查板面的平整度、背楞及螺栓质量。保证安全与质量。五、框架柱模板5.1、柱模板选型采用15mm厚胶合板，要求板表面光洁、硬度好，周转次数较多。用4080的木方做竖向背楞，再用1200mm钢管小横杆做水平背楞形成“箍”的形式把柱四周锁住

20、，再利用底板预留地锚和斜撑钢管形成支撑体系，浇筑底板时要把地锚预埋好。如下图所示：5.2工艺流程弹柱位置线抹找平层作定位墩 安装柱模板 安外楞 安拉杆或斜撑 办预检 5.2.1按标高抹好水泥砂浆找平层，按位置线做好定位墩台和定位钢筋，以便保证柱轴线、边线与标高的准确。5.2.2安装柱模板：通排柱先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。5.2.3在柱子安装最后一片模板前应对柱模内进行认真的清扫，然后合模。保证在浇注混凝土时模内清洁。5.3、柱模板及柱箍的设计计算计算步骤:5.3.1、柱模板基本参数 柱模板采用18mm厚胶合板为面板、40*80木方背楞间距200。柱箍一边采用483.5钢管，

21、另一边采用螺栓加“山”形卡，柱边长500时设置14对穿墙螺栓一道。 模板面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=20N/mm2。 内楞采用方木，截面4080mm，间距250mm。 柱箍采用圆钢管483.5，间距300mm。 对穿螺栓间距300mm（同柱箍），直径16mm。 5.3.2、假定条件及有关参数取值柱截面：长边a(mm)950短边b(mm)950高度H(m)2.9混凝土的温度T（）20混凝土的浇筑速度v（m/h)2.9混凝土的坍落度（cm)12混凝土浇筑倾倒荷载F3(kN/m2)4模板形式木模自重标准值g(kN/m2)0.5荷载折减系数k为：0.9柱箍选用：4

22、83.5的钢管截面积A(mm2)489截面惯性矩I(mm4)121900截面抵抗矩W(mm3)5080钢材的弹性模量E(N/mm2)206000柱箍间距ls300mm5.3.3、计算5.3.3.1、荷载计算：新浇混凝土对模板产生的侧压力F1=0.22c to12v1/2=70.90 kN/m2F2 = cH =69.60 kN/m2其中：F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2)c:混凝土的重力密度(kN/m3)24t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h)t0=200/(T+15)=5.71 V：混凝土的浇筑速度（m/h）V1/2=1.70 H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总

23、高度（m）1：外加剂影响修正系数1.22：混凝土坍落度影响修正系数1.15混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。F=69.60 kN/m2恒荷载：F恒=F1.2k=75.17 kN/m2(用于挠度计算)活荷载：F活=F31.4k=5.04kN/m2总荷载为：F=F恒+F活=80.21 kN/m2(用于强度计算)5.3.3.2、模板及柱箍验算：模板验算(按三跨连续梁计算)计算简图楞木选用：楞木宽度b1(mm)40楞木高度t1(mm)80惯性矩Il(mm4)1706667 截面抵抗矩Wl(mm3)42667 木材的弹性模量El(N/mm2)10000楞木根数n5 间距e(mm)238 模板设计荷载q

24、=Fl1=85.02 kN/m其中：l1：长边柱箍跨距（mm)l1=a+552=1060mml2：短边柱箍跨距（mm)l2=b+552=1060mm强度验算 M=0.1qls2=765184 Nmm=M/nWl=3.59 N/mm2fm其中：M：弯距设计值（Nmm）：受弯应力计算值（N/mm2）fm：木材的抗弯强度设计值(N/mm2), fm=13N/mm2符合要求挠度验算：w=0.677qls4/100nElIl=0.05 mmw其中：w：木模允许挠度w=ls/400=0.75mm符合要求柱箍验算采用对拉螺栓拟两边均设一道对拉螺栓，柱箍按两跨连续梁计算计算简图强度验算=N/A+Mx/W=17

25、6.10 N/mm2f其中：N：柱箍承受的轴向拉力设计值（N）N=0.375Flsl2/2=4782 NA：柱箍杆件净截面积(mm2)Mx：柱箍杆件最大弯矩设计值（Nmm）Mx=0.125Fls(l1/2)2=844891 NmmW：弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm3)f：柱箍钢杆件抗拉强度设计值(N/mm2)取：205挠度验算w=0.521F恒ls(l1/2)4/100EI=0.37 mmw其中：w：容许挠度（mm）w=l1/2/500=1.06 mm对拉螺栓设计：螺栓所承受荷载：FL=1.25Flsl1/2=15941 N对拉螺栓采用：M14查表D-2得净截面积A(mm2)105

26、容许拉力S(kN)17.80 FLS符合要求六 梁板模板6.1、顶板模板6.1.1顶板模板设计本工程顶板模板采用15mm后胶合板，次龙骨选用4080木方间距250，主龙骨为483.5间距1000，支撑系统采用483.5满堂架，支撑间距为10001000。 楼顶板模板支设图：6.1.2、墙板连接墙板交接处模板利用墙体对拉螺栓和短钢管加固，具体加固方法如下图：6.1.3、顶板模板验算 6.1.3.1、参数信息: 1、脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.48； 采用的钢管(m

27、m):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2、荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.12；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3、楼板参数 钢筋级别:二级钢HRB 335；楼板混凝土标号:C30； 每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1100.000； 计算楼板的宽度(m):3.90；计算楼板的厚度(m):0.12； 计算楼板的长度(m):4.20；施工平均温度(

28、):20.000； .4、木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 6.1.3.2、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4

29、； 方木楞计算简图 1、.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.2500.120 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 1.000)1.0000.250 = 0.500 kN； 2、强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.750 + 0.088) = 1.005 kN/m；

30、集中荷载 p = 1.40.500=0.700 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7001.000 /4 + 1.0051.0002/8 = 0.301 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.700/2 +1.0051.000/2 = 0.853 kN ； 截面应力 = M /W = 0.301106/42666.67 = 7.046 N/mm2； 方木的计算强度为 7.046 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3、抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力

31、: Q = 1.0051.000/2+0.700/2 = 0.853 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 0.853103/(2 40.00080.000) = 0.400 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.400 小于 1.300 满足要求! 4、挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m； 集中荷载 p = 0.500 kN； 最大变形 V= 50.8381000.04 /(3849500.0001706666.667) + 500

32、.0001000.03 /( 489500.0001706666.7) = 1.315 mm； 方木的最大挠度 1.315 小于 1000.000/250,满足要求! 6.1.3.3、板底支撑钢管计算: 1、荷载计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0051.000 + 0.700 = 1.705 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.639 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.795 mm ； 最大支座力 Qmax = 7

33、.459 kN ； 截面应力 = 125.881 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 2、扣件抗滑移的计算: 双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 7.459 kN； R

34、 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1293.480 = 0.449 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000 = 3.000 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.799 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土

35、时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) 1.0001.000 = 2.000 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.359 kN； 4、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.359 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(c

36、m3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 M； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7359.122/(0.207489.000) = 72.702 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 72.702 小于 f= 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h + 2